работа в граничной точке

На рис. 1 (а, б, в) изображены отдельные этапы формирования зоны одного вещества при движении теплового поля. 1, а — соответствует исходному состоянию после насыщения слоя длиной Ох (до начала движения теплового слоя). Перемещение поля приводит к десорбции вещества с участка Ох и повторной его адсорбции на участке ххъ Для случая тепловытеснительного разделения смеси двух веществ наблюдается картина, схематически представленная на рис. 2(а, б, в). В предыдущей работе [7] было показано, что положение передней границы теплового поля (точка а ) определяет положение граничных точек Хг, х% и хг. Перемещение тепло- [c.199]

Если принять, что пики можно аппроксимировать Гауссовой кривой, то можно найти площадь (и другие параметры) пика прямо по трем точкам пика, как это сделано в работе [26]. Такой метод не зависит от положения граничных точек, но он, по-видимому, не очень точен. [c.81]

По-видимому, именно этот случай имеет место в системе NaF—ВеРг при температуре около 1106° К [ИЗ]. Очевидно, что точка перегиба на кривой общего давления пара может быть граничной точкой для области существования азеотропа. По всей вероятности можно считать, что данные работы [244] указывают на существование точки перегиба на кривой общего давления (Я — состав) для системы вольфрам — кислород при температурах 1550—1600° К. В работе [244] подчеркивается, что примерно до 1550° К в системе вольфрам — кислород существует конгруэнтно сублимирую- [c.329]

Пользуясь рассуждениями, приведенными на стр. 107, можно утверждать, что при нагрузке больше чем (точка а) работают все цилиндры. Если нагрузка лежит между и Сб. цилиндры Щ, 2Ц и ЗЦ работают непрерывно, а цилиндр 4Ц работает циклично. Коэффициент рабочего времени показан на среднем графике. При изменении нагрузки в указанных пределах изменяется от 1,0 до О (для простоты зависимости ц от О, показаны в виде прямых). Если нагрузка лежит в пределах от Q(, до Qв, то непрерывно работают цилиндры Щ, 2Ц и ЗЦ, а цилиндр 4Ц — отключен. При дальнейшем снижении нагрузки на цикличную работу переходит цилиндр ЗЦ. Однако, как было установлено, отключение цилиндров ЗЦ и 4Ц приводит к выключению одной секции испарителя. Поэтому после отключения ЗЦ рабочая граничная точка с линии переходит на Q . Следовательно, граничными нагрузками в цикличном режиме цилиндра ЗЦ будут Рв и Q . Изменение коэффициента рабочего времени происходит по линии ЗЦ на среднем графике. [c.113]

После окончательного отключения ЗЦ = 0) граничные точки с линии переходят на В диапазоне Qг — С д непрерывно работают цилиндры 1Ц и 2Ц, в диапазоне — С е циклично работает цилиндр 2Ц, а Щ — непрерывно, в диапазоне — непрерывно работает Щ, а2Ц — отключен. Наконец, если нагрузка опустится ниже Q. , на цикличную работу переходит сам компрессор с одним цилиндром 1Ц. [c.113]

Из положительных начальных данных нельзя прийти к граничным точкам, т. е. в ходе реакции нельзя получить реакционную смесь, в которой полностью отсутствует хотя бы одно из исходных веществ. (На основе аксиоматики Дж. Уэя [531] это было показано в работе [530].) [c.64]

Пользуясь линией г]=ф(С) и назначив минимальное значение к. п. д. г мпн=0,91]макс, получим на основной характеристике граничные точки а и Ь при работе вентилятора с нейтральным положением лопастей. Точка е соответствует работе с максимальным к. п. д. [c.106]

Более обоснованным представляется подход к рассматриваемому вопросу с точки зрения внутренней задачи теплообмена в системе каналов сложной формы. Имеются теоретические решения при Рг ж 1 для каналов с простой формой сечения [64]. Например, при граничных условиях третьего рода получено Nu3. min == 3,7 — для круглого сечения (труба), 3,0 — для квадратного сечения и 2,7 — для сечения, имеющего форму равностороннего треугольника. При граничных условиях второго рода эти величины несколько больше. По мере усложнения формы сечения каналов и увеличения доли угловых зон Nu . тш уменьшается. Для зернистого слоя можно ожидать Ыцэ. min A 2 при условии равномерного распределения газа по сечению слоя, что реально осуществимо только в правильных укладках одинаковых элементов. В работе [65] теоретически получено значение Nua. min = 2,6 для кубической укладки шаров. [c.142]

Решение. 1. При адиабатических изменениях энтропия постоянна следовательно, для точек 1 и 2 имеем Si = S2. Так как на диаграмме (рис. VI-2) значения энтропии отложены на оси абсцисс, адиабатическое изменение от точки 1 до точки 2 происходит по прямой, параллельной оси ординат. Точка 1 лежит на пересечении изобары р = 2 ат с граничной кривой х = 1 (сухой насыщенный пар), а значит, и на изотерме Ti= 180 К. Точка 2 определится пересечением изобары Р2 = 8 ат адиабатой, доходящей через точку 1. Установим, что точке 2 соответствует изотерма Т2 = 260 К. Найдем также значения энтальпий й = 46,1 ккал/кг, 12 = 67,3 ккал/кг. Работа адиабатического сжатия [c.141]

При аналитическом исследовании влияния подачи воды в компрессор на относительную тягу и относительный удельный расход топлива И. И. Кулагин принимал, что если работа, необходимая для компримирования воздуха, остается неизменной, то за счет более эффективного отвода тепла от воздуха испаряющейся водой увеличится давление в конце сжатия, а следовательно, и отношение граничных давлений компрессора, что приведет к росту давления перед турбиной при Л , -,=1(1ет. [c.269]

Выбор теплообменных аппаратов, предназначенных для работы в заданных условиях, производится с использованием каталогов, имеющихся в банке данных. Первоначально, исходя из граничных значений коэффициентов теплопередачи для заданного типа аппарата, рассчитываются граничные значения поверхности теплообмена. Затем, начиная с минимального значения поверхности, из каталога выбираются конструктивные данные аппаратов и производится их тепловой расчет. Если в процессе расчета нарушается какое-либо из условий по скоростям или режимам течения жидкости, то происходит переход к соседней по значению поверхности группе аппаратов. Эта процедура повторяется до тех пор, пока не будет выбран теплообменник с относительной точностью по поверхности менее чем 0,2 м. Если не удается достигнуть заданной точности, то необходимо перейти к другому типу теплообменников или проектированию нестандартного оборудования. [c.387]

К достоинствам динамических методов относится и то, что при работе в линейной области деформирования не происходит изменения структуры граничной фазы. [c.74]

Для второй зоны граничными условиями для компонентов г и начальными условиями для 0 и yi являются соответствующие значения переменных на выходе из первой зоны. Для первой зоны = О, для второй зоны Хп = 46 м /м. Все режимные и конструктивные параметры взяты из работы [164] Ск = 250 т/ч, = 1% (масс.), Т = 20,4 м , = 0,5, То = 442°С, Тп = 210°С расход воздуха в первую зону-30 т/ч, во вторую-14 т/ч начальная концентрация кислорода х° = 21% (об.). Результаты расчета приведены на рис. 4.8. [c.90]

Рассматривая возможность обобщения задачи и анализа качественных закономерностей, инженеру приходится считаться с перспективой возрастания объема работы. Однако логика погружения не обязательно ведет к увеличению количества вычислений. Например, если известно общее решение дифференциального уравнения, то анализ поведения системы во всей области допустимых граничных условий оказывается не более трудным, чем расчет конкретной траектории. В этом смысле методы аналитического решения и качественного анализа уравнений выигрывают по сравнению с прямым численным методом. [c.12]

Несовершенная смазка некоторых узлов трения не является чем-то исключительным и случайным, а заложена в самой конструкции узла трения и условиях его работы. К узлам трения, постоянно работающим в условиях несовершенной, граничной смазки, относятся многие виды передач (червячные, зубчатые с гипоидным зацеплением и др.), подшипники тяжело нагруженных тихоходных механизмов и др. В условиях граничной смазки работают опоры многих точных приборов, в частности часов. Несовершенная смазка в течение более или менее длительного времени может иметь место также в узлах трения многих других механизмов в период их пуска или остановки, когда малая скорость взаимного перемещения трущихся поверхностей не обеспечивает образования и поддержания между ними непрерывного масляного клина. [c.143]

Для работы программы в ЭВМ необходимо ввести следующие данные связь между членами используемой гомологической серии, названия каждого члена серии (блок I) характеристики удерживания (мм) по каждому из соответствующих ГХ-пиков (блоки II, П1) граничное значение параметра Е (блок II). Выбор между уравнениями (XII.8) и (ХП.9) идет автоматически по величине Е. Если нужно вести расчет только по (ХП.9), то на входе экспериментатором задается = 0. Если в экспериментах требуется особая точность, то в качестве исходных данных для расчета используют усредненные характеристики удерживания н-парафинов, полученные в начале и конце эксперимента. [c.296]

Отметим, что, как это видно из (6) и (9), при расчете чувствительности оптимального режима к различным параметрам Хд, какова бы ни была природа последних, мы используем системы уравнений, отличающиеся друг от друга только свободными членами. Поэтому основная часть работы — вычисление коэффициентов при переменных г , и решение однородной системы сопряженных уравнений для сведения граничных условий в одну точку — является общей для исследования чувствительности ко всем рассматриваемым независимым параметрам Лд. [c.229]

Однако если исходить из морфологии полимеров, закристаллизованных в нормальных условиях, следует учитывать существенное влияние, которое может оказывать энтропия на механизм частичного плавления таких кристаллических систем. Так как кристаллиты обладают незначительными размерами вдоль цепи, то каждая цепная молекула достаточно большого молекулярного веса состоит из ряда последовательностей звеньев, входящих в решетку кристаллита или в плохо упорядоченные (дефектные) области. Аморфные области между кристаллитами, состоящие из незакристаллизовавшихся участков цепи и называемые автором данной работы граничным слоем, имеют термодинамические свойства, отличные от свойств переохлажденного расплава, так как концы большинства незакристаллизованных участков цепи входят в кристаллиты. Обусловленное этим фактом изменение конфигурационной энтропии следует учитывать при рассмотрении процесса плавления. [c.11]

Математическая модель гидродинамических процессов, происходящих при работе различных инерционных насосов, описывается одной и той же системой нелинейных дифференциальных уравнений в частных производных с учетом влияния нерастворенного воздуха на скорость а, но с различными граничными условиями. При разработке алгоритма для расчета гидродинамических процессов учет граничных условий достигается сов-местнььм решением уравнений соответствующей характеристики с определенными граничными условиями, записанными в разностной форме. Поэтому при составлении таких программ для ЦВМ переделке подвергается только ее часть, которая вычисляет граничные точки. [c.22]

Если теперь увеличивать тепловую нагрузку Ст, то левая граничная точка будет перемещаться вправо по линии Q . Это вызовет удлинение рабочей части цикла Тр и всего цикла Тц. Наконец, если тепловая нагрузка станет равной Оа, то компрессор, включившись, уже не отключится, так как не будет достигнута температура выкл,. Компрессор переходит на непрерывную работу с двумя включенными цилиндрами. Дальнейшее повышение нагрузки до Сб не вызовет изменений в работе системы. [c.205]

Система с двумя ТРВ показана на рис. 47, в. Пусть ТРВ1 предназначен для работы в верхней части диапазона температур кипения, а ТРВ2 — в нижней его части. Дополнительно в систему вводится реле давления РД, настроенное на граничное значение давления (температуры) кипения. Если давление выше граничного, то открыт вентиль 5 1 и работает ТРВи При понижении давления реле РД срабатывает, включая вентиль ЭВ2 и выключая вентиль ЭВ. При этом сохраняется связь обоих электромагнитных вентилей со схемой автоматического управления Л У, которая выключает их при остановке машины. [c.87]

Отметим здесь важное обстоятельство, которое, по-видимому, в настоящее время недостаточно точно представляется исследователям. Действительно, необходимо, чтобы кинетические характеристики удовлетворяли определенным физико-химическим требованиям. В этих случаях говорят об аксиоматике химической кинетики (Дж. Уэй и Ч. Претер [391], Ф. Крамбек [508]). Однако сколь полной должна быть совокупность таких требований Что мы должны требовать от кинетической модели заранее, а какие характеристики она обеспечит сама, без предварительного навязывания Для ответа на эти вопросы необходимо использование современной техники математического исследования, в частности, качественной теории дифференциальных уравнений. Так, для сложной химической реакции, осуществляющейся в закрытой системе и удовлетворяющей закону действия масс, необходимы лишь первое и четвертое требования — постоянство массы и детальное равновесие. Остальные характеристики системы являются следствием свойств модели [133, 508. Для моделей Марселена—деДонде, обобщающих модели закона действия масс, минимальная совокупность аксиом сформулирована в работах [13,117. Важно следующее. С одной стороны, не всякая выбранная из кажущихся нам разумными соображений кинетическая модель будет автоматически удовлетворять естественным физико-химическим требованиям, аналогичным приведенным выше. Это еще надо доказать. К тому же доказательства с математической точки зрения зачастую не тривиальны. Примером тому служит поставленная А. И. Вольпертом проблема граничных точек равновесия [144,164. С другой стороны, если задаются такие требования и они заранее предъявляются к модели, может оказаться, что их совокупность избыточна. Лишние требования могут мешать качественному пониманию собственного поведения системы. Детальное изложение требований, которым должны удовлетворять кинетические модели, приводится в работе [452] [c.25]

Дальнейшее развитие гидродинамическая теория вязкого подслоя получила в работе Шуберта и Коркоса [43, 44]. В ней линеаризованные уравнения Навье — Стокса для пульсаций скорости упрощались за счет того факта, что в области вязкого подслоя отсутствует нормальный градиент пульсаций давления. Шуберт и Коркос положили этот факт в основу линейной теории и на этой основе смогли разрешить многие из отмеченных трудностей в постановке граничных условий. При этом подслой рассматривался как узкая область типа пограничного слоя, реагирующая на турбулентные флуктуации давления, которые создают известную движущую силу для процесса переноса импульса в подслое. Предположение о том, что р(х,у,гх)=р х,хг) (где индекс ш — условие на стенке), позволило учесть условия во внешней части пограничного слоя, связав тем самым процессы эволюции турбулентных возмущений в этих частях пограничного слоя, и в то же время дало возможность ограничиться следующими простыми усло-вия.ми обычные условия прилипания на стенке и требование, чтобы при возрастании у влияние вязкости в решении исчезало. [c.179]

Смазочная способность масел является важнейшей их характеристикой в условиях работы машин и механизмов при больших нагрузках и малых скоростях. Она определяет способность масла создавать на металлической поверхности весьма прочный, но очень тонкий смазочный слой толщиной всего лишь 0,1 — 1,1 мкм, т.е. 50 — 00 молекулярных слоев. Такой тип смазки получил название граничной смазки. Несмотря на ничтожно малую толщину такого слоя, износ материалов при граничной смазке уменьшается в тысячи раз по сравнениго с сухим трением. Наилучшей смазочной способностью обладают смолисто-асфальтеновые вещества, некоторые г ысокомолекулярные сероорганические и кислородсодержащие соединения, которые, с точки зрения других эксплуатационных показателей, в маслах нежелательны и подлежат удалению. Поэтому //vя улучшения смазочной способности в масла вводят специальные новерхностно-активные присадки. [c.132]

Рассмотренный выше метод определения граничных составов последовательных областей предельных концентраций лежит в основе выбора нижней границы минимального флегмового числа, обеспечивающего требуемый режим работы сложной укрепляющей колонны. Если требуется обеспечить наличие в дистилляте всех компонентов системы, то рабочее флегмовое число укрепляющей колонны не может быть равно или меньше / ин- Оно должно быть больше / ин- Если же требуется обеспечить удаление из дистиллята наименее летучего комнонепта, то рабочее паровое число не может быть равно или меньше, чем /мтг Оно должно обязательно превосходить его, чтобы в колонне осуществилось намеченное разделение с конечным числом ступеней контакта. [c.360]

Массообмен в зоне отрыва можно приближенно рассчитать, вос-пользовавишсь для функции тока в кормовой области сферы разложением типа (4.101). При этом формально считается, что в зоне отрыва образуется диффузионный пограничный слой и что в точке набегания потока со стороны отрывной зоны (точка т = тг) концентрация вещества равна концентрации вдали от сферы. Полный диффузионный поток определяется суммой потоков в пограничных слоях до точки отрыва и в зоне отрьганого течения. Такой приближенный способ учета массообмена в вихревой зоне был применен в работах [281, 286]. Следует однако отметить, что он носит весьма условный характер, так как ввиду наличия циркуляции жидкости в вихревой зоне граничное условие постоянства концентрации вдали от капли для этой области не вьшолняется. На рис. 4.11 кривая/характеризует массообмен твердой сферы. Штриховая часть этой кривой соответствует решению без учета массообмена в зоне отрыва. Заметим, что при фиксированных значениях Ре с изменением Ке от 0,5 до 100 коэффициент массообмена для твердой сферы возрастает примерно в 1,6 раза. На рис. 4.11 приведены также экспериментальные данные Гриффита [287] для капель с отношением вязкостей i =0,38 0,42 и 2,6. Для твердой сферы и капель жидкости в газовом потоке для массо- и теплообмена опытные данные в ряде работ [288-291] обрабатьшались в виде корреляционной зависимости [c.201]

Действительно, спектры ЯМР высокого разрешения протонов воды в дисперсиях а- и Ь -монтмориллонита [103] характеризуются сдвигом резонансного сигнала в сторону более сильного поля. Это указывает на то, что под влиянием поверхности часть водородных связей в воде граничных слоев толщиной й 7,5 нм (межчастичное расстояние —15 нм) разрушается. Приведенные результаты нашли независимое подтверждение при изучении ИК-спектров водных дисперсий Ыа-монт-мориллонитрила 20—110%-й влажности в области составной полосы (5200—4900 см ) деформационного и валентного асимметричного колебаний связей ОН (г-2 + з) [Ш]- В цитируемой работе было показано, что вклад высокочастотной составляющей 5200 СМ , относящейся к слабосвязанным молекулам воды, в интегральную интенсивность сложной полосы для дисперсий выше, чем для жидкой воды. ИК-спектры полимолекулярных адсорбционных слоев на поверхности кварца в области валентных ОН-колебаний [112] также обнаруживают увеличение поглощения при 3600 см , характерного для слабо нагруженных ОН-групп молекул воды, хотя основная полоса 3400 см сдвинута по сравнению с аналогичной полосой в спектре жидкой воды в сторону меньших частот. (Последнее, по-видимому, связано с образованием более прочных водородных связей между поверхностными гидроксильными группами кварца и адсорбированными молекулами воды первого слоя.) Таким образом, приведенные выше данные указывают на то, [c.39]

Если, однако, в аппарате имеется ограниченное внутреннее перемешивание, используется рециркуляция или граничные условия должны быть выполнены на разных концах аппарата, то, как показывает ряд экспериментальных и расчетных работ [5, 9—11], возможно несколько стационарных профилей С х), Т (ж). Общий прием изучения возможности нескольких стационарных профилей для реакторов с ограниченным перемешиванием следуюпщй. Пусть для дифференциального уравнения [c.161]

Результаты этих расчетов он использовал для вывода критерия границы между областью, где значение АО остается ограниченным, и областью, где АО легко становится чрезвычайно высоким. На рис. 1У-8 представлены три таких граничных кривых для различных совокупностей величина, Р и АОо кривые для других условий приведены в указанной выше работе . Что касается критерия Беркелью, то условиям, указанным на рис. 1У-7 (Л е/ ад- = 2), должно соответствовать iVад. примерно меньше 20 в то же время [c.130]

Несмотря на то, что здесь использована удачная схема трактовки внешних граничных условий, сам метод нельзя назвать ни наиболее удобным, ни наилучшим. Изложение улучшенных методов, однако, выходит за рамки настоящего изложения в работе указаны некоторые детали такпх улучшений. [c.391]

В последней графе табл. 1 представлена удельная холодопроизводительность вихревой трубы, выражающаяся соотношением q = цДТх. В проведенных экспериментах наблюдается картина, не свойственная двухпоточным вихревым трубам доля холодного потока ц практически не влияет на q (зависимость представляет собой прямую линию, параллельную оси абсцисс). В то же время из многочисленных экспериментов известно, что для двухпоточных адиабатных вихревых труб функция q = Яц) имеет максимум при ц = 0,6 0,8. Анализ показал, что такое необычное поведение величины q связано с аномально высоким значением параметра ДТх при ц=1 (т.е. при полностью закрытом вентиле на горячем потоке), которое превышает эффект дросселирования (согласно расчету ДТдр=9,6°С) более чем в 2 раза. Данное явление нельзя объяснить только недиабатностью ТВТ, обычно наблюдающейся в граничном режиме работы при ц=1, так как нагрева трубы горячего потока (а значит, и оттока тепла в окружающую среду) в этом случае не наблюдалось. [c.334]

Массо- и теплообмен в колоннах с насадкой характеризуются не только явлениями молекулярной диффузии, определяющимися физическими свойствами фаз, но и гидродинамическими условиями работы колонны, которые определяют турбулентность потоков. В зависимости от скорости потока в колонне возможны три гидродинамических режима ламинарный, промежуточный и турбулентный,— при которых поток пара является сплошным, непрерывным и заполняет свободный объем насадки, не занятый жид1костью, в то время как жидкость стекает лишь по поверхности насадки. Дальнейшее развитие турбулентного движения может привести к преодолению сил поверхностного натяжения и нарушению граничной поверхности между потоками жидкости и пара. При этом газовые вихри проникают в поток жидкости, происходит эмульгирование жидкости паром, и массообмен между фазами резко возрастает. В случае эмульгирования жидкость распределяется не по насадке, а заполняет весь ее свободный объем, не занятый паром жидкость образует сплошную фазу, а газ — дисперсную фазу, распределенную в жидкости, т. е. происходит инверсия фаз. [c.302]

Различные узлы и детали двигателей (за исключением крейцкопфных дизелей, имеющих две автономные смазочные системы) смазываются обычно одним маслом, а условия трения, изнащивания и режим смазки существенно различны. Подшипники коленчатого вала, поршневые кольца в сопряжении с цилиндром работают преимущественно в условиях гидродинамической смазки. Зубчатые колеса привода агрегатов, масляных насосов и детали механизма привода клапанов работают в условиях эластогидродинамической смазки. Вблизи мертвых точек жидкостное трение поршневых колец по стенке цилиндра переходит в граничное. [c.130]

Общеизвестно, что при вскрытии продуктивного пласта в поровое пространство проникают тонкодисперсные частицы выбуриваемой породы и фильтрат бурового раствора. Поспедний, диспергируясь в пористой среде, образует мелкие глобулы. Как механические частицы, так и глобулы фильтрата контактируют с нефтью, и, спедовательно, на границе раздела фаз образуются граничные слои нефти. Но такие же слои были сформированы и на зернах породообразующих минералов. Учитывая реологические свойства граничного слоя (см. рис. 1), можно утверждать, что загрязняющая частица не придет в прямой контакт с зерном породы и частица будет внедряться в граничный слой, образованный на зерне породы. Глубокий контакт граничных слоев на зерне породы и загрязняющей частице приведет к резкому структурированию этих слоев, и загрязняющая частица окажется защемленной (рис. 32). Прочность закрепления указанных частиц такова, что они не выносятся потоком жидкости из пласта, и, естественно, пласт работает ниже своих потенциальных возможностей. Но важно еще раз подчеркнуть, что засоряющая частица закреплена за счет структурирования граничных слоев, И если найти метод, а также реагент, позволяющие разрушить граничный слой, то тогда загрязняющие частицы, будучи освобождены , легко будут выноситься из пласта потоком пластовой жидкости. [c.76]

Работоспособность углеграфитовых материалов при трении сильно зависит от состава и влажности газовой среды. Допустимое, удельное давление для всех непропитанных материалов снижается в вакууме (ниже 10-з мм рт. ст.) и в осущенных ниже точки росы нейтральных газах до 5—8 кгс/см , для пропитанных материалов типа АГ до 10—12 кгс/см . При наличии на поверхностях трения пленок, капель конденсирующейся среды износ и трение непропитанных углеграфитовых материалов возрастают в 5—10 раз, у пропитанных металлами в 1,5—2 раза. Однако при образовании в зазорах лищь тонких пленок жидкости возможно создание условий, аналогичных конденсации влаги, что вызывает резкое повышение трения и износа. Кроме того, из-за пористости непропитайных материалов давление жидкости в зазорах не может повышаться и вследствие этого невозможно создать условия гидродинамического трения. Поэтому для работы в жидких средах применяют только непроницаемые углеграфитовые материалы. При гидродинамическом трении коэффициент трения достигает 0,001, при полужид-костном и граничном трении находится в пределах 0,08—0,01. В условиях гидродинамического трения износ графитовых мате--риалов практически отсутствует, в случае полужидкостного и граничного трения — колеблется в пределах 5—50 мкм за 100 ч работы в зависимости от вида трения и удельного давления. Пределы допустимых удельных давлений при граничном трении в 1,5—2 раза ниже их значений при сухом трении, при гидродинамическом трении они могут быть рассчитаны по теории гидродинамического трения с учетом вязкости жидкой среды. [c.26]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология