Абсорбер выбор

Для расчета коэффициентов массоотдачи необходимо выбрать тип насадки и рассчитать скорости потоков в абсорбере. При выборе типа насадки для [c.104]

Технико-экономические показатели разделения газов путем абсорбции зависят от выбора рабочих параметров абсорбера и десорбера. Рассмотрим некоторые общие положения, которыми необходимо руководствоваться при выборе оптимальных рабочих режимов этих аппаратов, применительно к схеме установки, представленной на рис. У1-2. [c.214]

В коксохимической промышленности особое значение при выборе насадки имеют следующие факторы малое гидравлическое сопротивление абсорбера, возможность устойчивой работы при сильно изменяющихся нагрузках по газу, возможность быстро и дешевыми способами удалять с поверхности насадки отлагающийся шлам и т. д. Таким требованиям отвечают широко используемые деревянная хордовая и металлическая спиральная насадки. [c.105]

ВЫБОР РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ ТАРЕЛКАМИ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫСОТЫ АБСОРБЕРА [c.111]

Повышение температуры в абсорбере происходит за счет выделения теплоты абсорбции при растворении извлекаемых компонентов в абсорбенте. Чем жирнее газ, тем больше количество поглощаемых компонентов, тем выше теплота абсорбции, тем выше средняя температура абсорбции. При абсорбции жирных газов рекомендуется принимать /абс = ср+(6 8°С). В зависимости от температуры абсорбции в качестве абсорбента принимаются углеводородные жидкости с молекулярной массой 100—200. При температуре абсорбции —15- —20 С применяются масла с молекулярной массой 140—120, при 40 °С — 180—200. Выбор определяется допустимыми потерями масла от испарения. [c.163]

При выборе типа тарелки следует учитывать, что растворы МЭА склонны к вспениванию, поэтому не рекомендуется применять барботажные тарелки клапанного типа. Диаметр абсорбера также следует определять с учетом склонности раствора к вспениванию, для чего необходимо учитывать предельные значения скорости жидкости в сливном устройстве (относительная плотность пены 0,5) [c.93]

Основная сложность, с которой встречаются студенты при проектировании абсорберов, заключается в правильном выборе расчетных закономерностей для определения кинетических коэффициентов иэ большого числа различных, порой противоречивых, зависимостей, представленных в технической литературе. Расчеты по этим уравнениям, обычно справедливым для частных случаев, приводят зачастую к различающимся, а иногда к заведомо неверным результатам. Рекомендуемые здесь уравнения выбраны после тщательного анализа и сравнительных расчетов в широком интервале переменных, проверки адекватности расчетных данных с опытными, полученными на реальных системах. [c.102]

Насадочные абсорберы (рис. 95, а) представляют собой колонны, заполненные насадкой, которую укладывают в один или несколько слоев. Жидкость стекает по насадке в виде пленки, газ движется противотоком. В качестве насадок используют кольца, седла, куски кокса или кварца, бруски дерева, полиэтиленовые розетки и др. Выбор насадки определяется как ее химической и механической стойкостью так и характеристиками насадки (удельной поверхностью / в м /м и свободным объемом Ус в м м ). Характеристики насадки приведены в литературе [26, 50, 53, 64]. Обычно в промышленности используют колонны диаметром от 1000 до 3000 мм. [c.338]

Исследования no выбору оптимального состава композиции проведены на установке с замкнутым циклом абсорбции-десорбции при различных фиксированных температурах, объемах циркуляции и количествах ступеней контакта в абсорбере. Зависимость проскока СО с очищенным газом, характеризующая селективность, от числа ступеней контакта в абсорбере при различных кратностях орошения различными абсорбентами показана на рис. 3.14. (пунктиром указаны зоны, где не достигается требуемая глубина очистки от H S - менее 0,03% об.). [c.70]

При переходе компонента из газовой фазы в жидкость выделяется определенное количество энергии, известной под названием теплоты абсорбции. По величине она несколько больше, чем скрытая теплота конденсации. Эта теплота поглощается абсорбентом и газом, поэтому температура их на выходе из абсорбера должна повышаться. Общее количество выделяющегося тенла пропорционально количеству поглощенных углеводородов, так как теплота абсорбции легких углеводородов мало зависит от их строения. В некоторых случаях (когда желательно вести процесс нри определенной температуре) абсорбент перед подачей в абсорбер охлаждают до необходимой температуры. В зависимости от температуры перерабатываемого газа в качестве абсорбента применяются масла с относительной молекулярной массой, равной 100—200. При температуре около —17° С применяются масла с относительной молекулярной массой 120—140, при 37,8° С — 180—200. В отрегенерирован-ном масле на выходе из выпарной колонны допускается небольшое содержание более легких, чем пентан, компонентов. Для уменьшения потерь масла от испарения при выборе его необходимо учитывать температуру абсорбции. [c.130]

Важными характеристиками, которые необходимо учитывать при выборе конструкции абсорбера, также являются гидравлическое сопротивление, диапазон возможного изменения нагрузок по газу и жидкости, время пребывания жидкости, чувствительность и склонность к загрязнениям. [c.215]

Чтобы не конструировать специальный дополнительный реактор, отличающийся ио размерам от основного, 5—10 основных реакторов работают в крупной установке параллельно, обеспечивая сырьем дополнительный реактор. На самом деле для утилизации отходящих газов можно применять не один, а целый ряд реакторов, из которых несколько первых работают с собственными системами газодувок и абсорберов. Вопрос о выборе в качестве окислителя кислорода или воздуха подробно обсуждается в статье [39]. [c.246]

Опыт эксплуатации установок ДЭА-очистки показывает [5], что на селективность извлечения НзЗ в присутствии СО2 чрезвычайно большое влияние оказывают точный выбор числа тарелок в абсорбере и время контакта газа с абсорбентом. При малом времени контакта не достигается требуемая степень очистки газа от Н25, а при большом времени контакта увеличивается количество поглощенного диоксида углерода, что приводит к снижению селективности процесса. Оптимальное время контакта необходимо подбирать индивидуально для сырья каждого типа. [c.30]

Выбор типа абсорбера определяется видом контакта потоков газа и жидкости. Для создания развитой поверхности контакта фаз газ пропускают через колонку с насадкой, орошаемую жидкостью (насадочные абсорберы), либо через аппарат, в котором жидкость распыливается форсунками или вращающимися механическими элементами (распыливающие абсорберы). Для хорошо растворимых газов используют поверхностные абсорберы, в которых газ пропускают над поверхностью жидкости или над поверхностью текущей пленки жидкости (пленочные абсорберы). Кроме того, газ может распределяться в жидкости в виде струек и пузырьков (барботажные абсорберы). [c.338]

Диаметр колонны определяют аналогично диаметру насадочных абсорберов по принятой скорости газа т в свободном сечении, площадь сечения находят по уравнению (17-19). При выборе скорости уи следует исходить из условий работы тарелок— в равномерном режиме или в режиме газовых струй и брызг (стр. 616). Скорость т не должна превышать некоторого предельного значения >пред. при котором резко увеличивается унос брызг жидкости на вышележащую тарелку. [c.623]

Выбор плотности орошения и способа его подачи. При малой плотности орошения смоченная и активная поверхности невелики и работа насадочного абсорбера не эффективна. Поэтому при проведении процессов, для которых требуется низкое отношение LIG обычно прибегают к рециркуляции жидкости (см. стр. 215) и плотность орошения выбирают с таким расчетом, чтобы получить достаточно высокое значение коэффициента При этом можно пользоваться графиками и зависимостями, приведенными на стр. 446 сл. [c.486]

Абсорбция бензольных углеводородов (табл.8.9) проводится в насадочных абсорберах главным образом из-за их относительно невысокого сопротивления (желательное сопротивление одного аппарата не более 1 кПа). Важным условием является правильный выбор типа насадки. [c.166]

Скоростные прямоточные распыливающие абсорберы—высоко интенсивные аппараты и поэтому весьма перспективны для процессов, не требующих противотока или позволяющих обойтись небольшим числом ступеней. Однако эти аппараты изучены пока еще недостаточно и опыт промышленной эксплуатации их невелик. Поэтому трудно дать рекомендации по выбору типа указанных аппаратов и режиму в них. [c.640]

Условия контакта газа и гликоля в абсорбере. Температура контакта газа и гликоля оказывает существенное влияние на глубину осушки газа. При высокой темпера, туре контакта увеличивается парциальное давление воды над абсорбентом, а соответственно и содержание воды в газе. Снижение температуры повышает глубину осушки газа. Однако при выборе температуры контакта необходимо учитывать увеличение вязкости гликоля со снижением температуры и ухудшение ири -)том условий массообмена, а также опасность конденсании углеводородов. Верхний предел температуры контакта обуслов- [c.143]

Основными аппаратами установки абсорбционной очистки газа являются абсорбер и десорбер. Выбор абсорбента существенно влияет на экономические показатели установки очистки, так как размеры оборудования, капитальные и эксплуатационные затраты зависят, в первую очередь, от интенсивности циркуляции поглотительного раствора. [c.84]

Для процесса абсорбции при использовании абсорбента с молекулярной массой 100 давление сходимости принимается равным 2000 фунт/дюйм , при использовании абсорбента с молекулярной массой 140—160 — 4000 фунт/дюйм . Правильность выбора давления сходимости проверяют по жидкой фазе с нижней тарелки абсорбера. [c.61]

Необходимо иметь в виду, что повышение степени извлечения компонентов в абсорбере за счет увеличения удельного расхода абсорбента, повышения давления или снижения температуры связано с дополнительными эксплуатационными затратами. Влияние этих параметров на результирующую эффективность процесса различно. Поэтому решение о выборе технологического режима может быть принято, как правило, только на основе оптимизационных расчетов, выполненных в целом по контуру абсорбер— десорбер . [c.202]

Из различных типов аппаратов в настоящее время наиболее распространены насадочные и барботажные тарельчатые абсорберы. При выборе типа абсорбера нужно в каждом конкретном случае исходить из физико-химических условий проведения процесса с учетом технико-экономических факторов. [c.13]

Образование тумана в процессе абсорбции весьма нежелательно, так как он плохо улавливается в большинстве применяемых типов аппаратов и для его улавливания после абсорбера приходится устанавливать дополнительные аппараты (электрофильтры, пористые фильтры и др.). Во многих случаях возникновение тумана можно предотвратить соответствующим выбором режима абсорбции. Условия образования тумана подробно рассмотрены в работах Амелина [1511. [c.160]

Существенным, особенно при регулярных насадках, является способ подачи орошения (число точек орошения). Выбор числа точек орошения может быть произведен на основе зависимостей для коэффициента 7 (см. стр. 450). Нежелательно расчетное значение у ниже 0,75—0,8. Для достижения этого значения необходимое число точек орошения составляет, например, при насадке кольцами диаметром 50 мм в укладку от 50 до 80 на 1 м , при кольцах размером 50 Л(Л( внавал от 10 до 13 на 1 м . Эккерт [251 рекомендует для абсорберов диаметром более 1,2 м при насадке внавал принимать не менее 40 точек орошения на 1 м . [c.486]

Масштаб производства. При выборе типа абсорбера надо учитывать также масштаб производства, в частности количество обрабатываемого газа. Некоторые типы абсорберов трудно выполнимы при очень больших или, наоборот, очень малых производительностях по газу. Например, абсорберы с регулярной насадкой и с колпачковыми тарелками сложны в изготовлении при малых диаметрах (меньше 0,8—1 м). Некоторые типы, например абсорберы с механическим перемешиванием жидкости, непригодны при больших производительностях по газу. Сомнительно применение абсорберов с затопленной насадкой при больших нагрузках по газу, поскольку такие аппараты с диаметром более 1 м не испытывались. Насадочные и барботажные абсорберы применяются диаметром до б—7 м. Однако насадочные абсорберы больших размеров мало эффективны, вероятно, вследствие неравномерного орошения. Опыта эксплуатации аппаратов большего диаметра почти не имеется. [c.658]

Определение высоты насадки. После выбора типа насадки, скорости газа (и расчета диаметра абсорбера) и плотности орошения переходят к определению объема и высоты насадки. Расчет объема насадки производят на основе объемных коэффициентов [c.486]

Большое число имеюш,ихся типов абсорбционных аппаратов затрудняет целесообразный выбор того или иного из них для каждого конкретного случая. Во многих случаях выбор типа производится без достаточных оснований и часто определяется традицией, существуюш,ей в той или иной отрасли промышленности. Такие традиции, основанные иногда на данных 30— 40-летней давности, не всегда отвечают современному уровню абсорбционной техники. Часто абсорберы проектируются и работают в производстве не при оптимальных режимах, что ведет к неверному представлению об эффективности того или иного типа. Так, например, насадочные абсорберы в ряде производств работают с низкими скоростями газа, что снижает их эффективность. [c.651]

Физические свойства жидкости. Влияние физических свойств на выбор типа абсорбера еще не изучалось. При обычно встречающемся на практике диапазоне изменения физических свойств применимы, по-видимому, аппараты всех типов. Можно предполагать, что при очень больших вязкостях (1 н-сек м и выше) возможно использование лишь барботажных абсорберов. Последние надо считать наиболее пригодными при обработке пенящихся жидкостей. [c.658]

ВЫБОР ТИПА АБСОРБЕРА [c.660]

Важнейшим методом повышения свето и атмосферостойкости ПВХ является введение УФ-абсорберов. Выбор имеющихся в распоряжении продуктов, хорошо совмещающихся с материалом, сравнительно велик. Из класса производных бензофенона рекомендуют 2,2 -дигидрокси-4,4гДиметоксибензофепон 213], пригодны также [c.381]

Модель (И, 1) относительно выходных переменных записана в неявном виде, поскольку для ряда аппаратов (реактор идеального смешения, абсорбер и др.) выходные переменные действительно являются неявными функциями входных переменных. Выражение (И, 1) представляет собой систему из т уравнений с 2т неизвестными. Еслн задать любые т чисел или или часть переменных к ) и часть то, вообш,е говоря, система (И, 1) позволяет найти остальные т чисел. В дальнейшем, в отличие от физических входных и выходных переменных блока введем расчетные переменные входные (при расчете блока считаются известными) и выходные (получаются в результате расчета блока). Это связано с тем, что при расчете схемы направление расчета блока не всегда совпадает с направлением физических потоков, входящих и выходящих из блока. Иногда выбор того или иного направления расчета блока может существенно упростить его расчет [3, с. 24]. [c.26]

Рассмотренный пример иллюстрирует трудности, возникающие при выборе реакции, которая одновременно удовлетворяла бы условиям равновесия в массе жидкости и пренебрежения реакцией в пленке. Это уже отмечалось в разделе VI-2-3 применительно к беспроточным абсорберам. [c.191]

Выбор тнстрцнтивных размеров нонтантнд-. го устройства. Определение рабочее скорости газа, расчет диаметра, абсорбера и его гидравлического сопротивления [c.112]

При рассмотрении любой ХТС всегда обнаруживается функциональная взаимосвязь аппаратов. Так, например, в ХТС, включающей реактор и аппарат разделения, реактор, который обеспечивает высокую степень превращения исходных продуктов, облегчает работу аппарата разделения. Однако работа реактора с низкой степенью превращения в ХТС может быть кодшенсирована за счет интенсификации процесса выделения целевого продукта. Следовательно, существует компромиссный вариант в выборе оборудования и режимов работы аппаратов ХТС. Аналогично в ХТС существует связь, например, между абсорбером и ректификационной колонной более интенсивно действующий абсорбер обусловливает меньшие требования к ректификации по сравнению с абсорбцией. [c.9]

Барботажные тарельчатые абсорберы (рис. 95, б) также работают при противотоке газа и жидкости, которая переливается с тарелки на тарелку по сливным патрубкам (см. рис. 84, а). Газ распределяется между колпачками и барботиру-ет сквозь слой жидкости на тарелке. Помимо колпачковых широкое распространение получили ситчатые и провальные тарелки, используемые также в процессах ректификации (см. гл. II). Обычные диаметры колонн от 1000 до 3600 мм. Выбор материала колонн определяется технологическими требова- [c.338]

На НПЗ и НХЗ абсорбция применяется в блоках газоразделения для выделения целевых компонентов из смеси углеводородов. Эффективность абсорбции зависит от температуры и давления, при которых проводится процесс, свойств газа и абсорбента, скорости движения абсорбируемого газа, количества подаваемого абсорбента. Повышение давления или уменьшение температуры в абсорбере способствуют лучшему извлечению компонентов. Однако, поскольку работа при повышенном давлении и пониженных температурах связана с дополнительными эксплуатационными затратами, выбор параметров должен определяться на базе технико-экономических расчетов. Абсорбционное извлечение углеводородов из смесей с большим и средним количеством извлекаемых компонентов проводится при давлении не выше 1,6 МПа. Если газ поступает на переработку с более высоким давлением, то абсорбция проводится пр атом павлении. [c.111]

Для выбора оптимального соотношения потоков регенерирозан-ного абсорбента и оптимальной температуры охлаждаемого потока рассчитывались зависимости общих энергетических затрат на очистку ( Зг ) от доли и теипературы потока для заданных концентраций двуокиси углерода в очищенном газе, определяемые как сумма затрат на электроэнергию для перекачки абсорбента в верхнюю секцию абсорбера, на охладдающую воду и на пар для регенерации (рис. 3). Полученные на их основе оптимальные значения теипературы и доли охлаждаеиого потока в зависимости от остаточного содержания двуокиси углерода в очищенном газе приведены на рис. 4. [c.99]

Для насадочных абсорберов и десорберов основные размеры могут быть найдены или путем определения числа теоретических тарелок и высоты, эквивалентной одной теоретической тарелке, или путем вычисления поверхности контакта фаз с использованием основного уравнения абсорбции (8. 1). Выбор диаметра и высоты такого аппарата и гидравлический расчет, включающий обоснование гидродинамического режима и определение потери напора, осуществляются с использованием расчетных уравпепий, подробно рассмотренных в 5 седьмой глапы. [c.244]

Выбор абсорбента зависит от свойств абсорбируемого газа. Углеводородные газы наилучшим образом извлекаются близкими им по строению и молекулярной массе жидкими углеводородами легкого бензина. Поскольку легкий абсорбент обладает высокой упругостью паров, он в значительной степени увлекается уходящим из абсорбера газом. СОбычно на абсорбционных установках применяют двухступенчатую абсорбцию основным абсорбентом служит бензиновая фракция, а затем выходящий из абсорбера газ промывается жидкостью тяжелого фракционного состава, например керосино-газойлевой фракцией, для извлечения из газа унесенного бензина. > [c.288]

Газофракционирующие установки (абсорберы, трубчатые печи, теплообменники, подогреватели-кипятильники и др.) подвергаются коррозионному расслоению металла вследствие наводораживающего действия дренажных вод, содержащих сероводород [292]. Противокоррозионная защита предполагает этаноламиновую очистку газа от сероводорода, соответствующий выбор марок сталей, применение биметаллов и сталей с защитными покрытиями. [c.8]

При расчете скорости газа, соответствующей подвисанию и захлебыванию, проще всего пользоваться методом Эдулджи (см. стр. 423), а для регулярных насадок—формулой (У1-57). После выбора скорости газа нетрудно рассчитать необходимый диаметр абсорбера. [c.484]

Интенсивность. Важным фактором при выборе типа абсорбера является его интенсивность. Последнюю можно охарактеризовать объемом аппарата, приходящимся на I м 1сек обрабатываемого газа. Этот объем выражается соотношением [c.656]