Износ линейная

Рассмотрен вопрос о скоростях износа в процессе заедания поверхностей трения и показано, что скорость износа линейно зависит от разности заданной и критической нагрузок. При этом коэффициент пропорциональности прямо пропорционален скорости скольжения и коэффициенту трения, обратно пропорционален поверхностному натяжению на границе металл— масло и дисперсности продуктов износа, оцениваемой отношением прироста поверхности при износе к объему изношенного металла. [c.247]

Износ двигателя Шевроле при температуре охлаждения 35° С оказался в линейной зависимости от изменения содержания серы Б бензине от О др 0,4%. При повышении содержания серы от О до 0,1% износ возрастает вдвое [50]. [c.305]

Изменение зазора в соединении связано с изменением качества поверхности детали, ее геометрической формы и другими причинами. Поэтому зазор в соединении может быть принят в качестве комплексного параметра, определяющего скорость износа. При этом влиянием условий эксплуатации (качеством смазки, колебаниями температуры и запыленности и т. д.) на скорость износа пренебрегают, считая такое влияние малым или постоянным. В отличие от массового износа, использованного ранее, изменение зазора в соединении будет выражать линейный износ. [c.37]

Поверхность аппаратов с газовым обогревом подвергается эрозионному износу твердыми частицами, содержащимися в дымовых газах. Наиболее сильно изнашиваются те места труб, которые соприкасаются с потоком газа, имеющим наиболее высокую линейную скорость. [c.40]

В наибольшей степени коррозии подвержены 1) места с высокой линейной скоростью среды (например, у входного и выходного штуцеров при большой скорости среды происходит разрушение защитных пленок металла) 2) участки с остаточными напряжениями, в которых имеет место коррозионное растрескивание (чаще всего это сварные швы, а также штампованные или точеные детали, с которых не снято напряжение) 3) застойные зоны, в которых может скапливаться жидкость (поэтому в аппаратах необходимо предусматривать сливные отверстия) 4) зоны нагрева (при повышении температуры скорость коррозии резко увеличивается) 5) узлы трения (механический износ при воздействии агрессивной среды усиливается, изменяются также свойства смазки). [c.50]

Позже появились системы с расположением реактора и регенератора на одинаковом уровне. Усовершенствование линии транспорта катализатора привело к разработке систем, в которых катализатор перемещался сплошным слоем в трубопроводах с невысокой линейной скоростью. Иа транспортной линии в этом случае регулирующие задвижки не ставятся. Все это привело к значительному снижению абразивного износа линий. Повышение линейной скорости газа в реакторном блоке позволило уменьшить габариты аппаратов. [c.250]

Для того чтобы пользоваться экспресс-методом, дающим относительную прочность катализаторов, необходимо сопоставить полученные данные с абсолютным износом (в %) в условиях псевдоожижения. Такая связь была найдена для ряда образцов различных катализаторов. Так, средняя истираемость ванадиевого катализатора при встряхивании в приборе в течение 2 ч равна 1,045, что соответствует 0,9—1% истирания в месяц в аппаратах со взвешенным слоем при линейной скорости газа 1,1 м/с, рассчитанной на полное сечение аппарата. Наличие конкретных данных, отражающих связь относительной и абсолютной истираемости материала, позволяет применять предложенный экспресс-метод для контроля промышленных катализаторов. > [c.317]

Чрезмерное подтягивание буксы сальника приводит к сухому скольжению и сгоранию сальниковой набивки. Чтобы набивка выполняла свою уплотнительную функцию, она должна быть влажной. Капельная протечка через сальник свидетельствует о его нормальной работе. Долговечность втулки сальника снижается вследствие быстрого износа при сухой набивке и чрезмерной затяжке сальника. При возникновении сильного местного нагрева может произойти разрушение втулки сальника, если детали ротора и вал изготовлены из материалов, имеющих различные коэффициенты линейного расширения. [c.93]

С целью установления правильности геометрической формы деталей и узлов, отклонения их размеров от заданных чертежом и определения износа проводят измерения, которые подразделяют на прямые (абсолютные) и косвенные. При прямых измерениях искомое значение измеряемой величины определяют либо путем непосредственного сравнения ее с мерами, либо с помощью прибора, проградуированного в принятых единицах измерений. Косвенные измерения состоят в определении измеряемой величины по результатам прямых измерений одной или нескольких других величин, связанных с искомой величиной определенной функциональной зависимостью. Методы измерения и контроля подразделяют на контактные и бесконтактные. Контактные измерения выполняют путем контакта измерительного наконечника с поверхностью измеряемой детали, причем характер контакта может быть точечным, линейным или поверхностным. Бесконтактные измерения (оптические, пневматические и др.) выполняют без механического контакта между измерительным наконечником и измеряемой деталью. [c.470]

С внутренней стороны труба подвергается коррозии от воздействия активной среды со средней постоянной скоростью Ь Х == I мм/год, не зависящей от времени. На основании экспериментальных данных по определению износа известны среднеквадратичные отклонения скоростей изнашивания а, — = Ок = 0,1 мм/год. Износ трубы линейно зависит от времени t. Толщина трубы S 13 мм. Отклонение в сторону уменьшения толщины s трубы после прокатки (из условий прочности и жесткости предельной толщины стенки трубы) назначено равным 0,1 мм. [c.56]

У пружинных регуляторов золотник перемещается из крайнего нижнего положения в крайнее верхнее по мере повышения давления с до Ршах- Величина зоны нечувствительности пружинного регулятора определяется разностью усилий пружины в момент прекращения и возобновления подачи. Она зависит от перекрыши золотника и жесткости пружины. В отличие от прямоугольной диаграммы грузового регулятора характеристика пружинного регулятора изображается линейно (рис. Х.53, б). Следуя своей характеристике и отражая колебания воспринимаемого им давления, золотник пружинного регулятора сам совершает колебательное движение, следствием которого является повышенный износ золотника. Пружинный регулятор в отличие от грузового, всегда сообщающего сервоприводы регулирующих органов либо с давлением в ресивере, либо с атмосферным давлением, может длительно пребывать в промежуточном положении, при котором сервоприводы не сообщаются ни с тем, ни с другим давлением. В такие периоды утечка газа из сервоприводов нарушает нормальное их действие. Поэтому при пружинном регуляторе требуется повышенная плотность системы регулирования и в том числе золотника регулятора. [c.602]

Присутствие воды в нефти приводит, во-первых, к повышению себестоимости перекачки из-за транспортировки значительного объема балласта во-вторых, к увеличению вязкости последней. Водные растворы минеральных солей способствуют повышенному износу оборудования НПС и линейной части. Кроме того, имеющаяся в нефти вода вызывает нарушение технологических процессов на нефтеперерабатывающих заводах и приводит к подорожанию переработки нефти. [c.38]

Степень износа любого материала можно характеризовать объемом V или массой д изношенного материала, а также толщиной Л изношенного слоя. Кроме того, износ характеризуют массовой 1д, линейной 1д и энергетической /э интенсивностями, а также удельным массовым износом /д.уд и удельным линейным износом /л.уд. Между этими величинами существует следующая связь [c.382]

Для износа высокоэластических материалов, к которым относятся большинство технических резин, наиболее характерен механизм образования скаток ( наволакивания ). Удельный линейный износ резин /л. уд определяется линейной интенсивностью износа /д и площадью фактического контакта 5ф в широком интервале изменения нагрузок, характеризуемых давлением р [c.383]

Средний линейный износ, мкм [c.176]

Ж истый фторопласт-4 имеет ряд недостатков, главными из которых являются большой износ при значительной скорости скольжения, низкая теплопроводность (в 250—300 раз меньше, чем у стали), большая хладотекучесть и большой коэффициент линейного расширения. Эти недостатки ограничивают применение фторопласта-4 в узлах трения. [c.39]

В процессе испытания производились замеры весового и линейного износов валов и образцов, величины сил трения и температуры трущихся поверхностных слоев металлов. Производился также комплексный анализ качественных изменений, происходивших на поверхности и в поверхностных объемах металлов. [c.27]

Из данных таблицы и рис. 2 видно, что изменение диаметров пятен износа удобнее связывать с содержанием н-парафинов в испытуемых фракциях, так как на графике это дает более наглядную линейную зависимость. [c.151]

С увеличением числа оборота ротора возрастает величина износа всех исследуемых образцов, наиболее существенно у образцов из Ф-4. Это связано с увеличением интенсивности воздействия абразивных частиц, находящихся в жидкости. Повышение концентрации абразивных частиц приводит к усилению эрозионного воздействия по зависимости, близкой к линейной в интервале рабочих концентраций. [c.16]

В испытаниях иа 1изнаш1ивание применяются различные критерии оцежи износостойкости материалов величина линейного ил и весового износа, интенсивность, ско рость или темп изнашивания, относительная износостойкость и т. д. При абразивном изнашивании в 1качестве критерия обычно используют относительную износостойкость [П4, 115, 132]. OiHa выражается отношением износа эталона к износу (линейный, объемный или весовой) исследуемого материала. [c.122]

Ф. м. сохраняют высокий коэф. трения (0,2-0,6) и миним, уровень износа (линейная итенсивность изнашивания I=h/L= 10" , где Л - толщина истертого слоя, L - путь трение) в условиях большого диапазона скоростей скольжения, нафузок и т-р. Характеризуются также высокой мех. прочностью, низкой склонностью к схватыванию, задиру и заеданию, хорошей и быстрой прирабатываемостью, высоким сопротивлением тепловой усталости и устойчивостью против теплового удара, возникающего в результате интенсивного вьщеления тепла при трении. [c.189]

Износ линейно возрастает при увеличении давления он тем меньше, чем меньше коэффициент трения покрытия и больше его адгезионная прочность. Покрытия с низкими значениями коэффициентов трения называются антифрикционными. Это, в первую очередь, полиамидные, фторопластовые, пентапласто-вые, полиэтиленовые, эпоксидные покрытия. Нередко для снижения коэффициента трения применяют смеси полимеров, например, полиамида и фторопласта (10 4), полиамида и полиэтилена (8 2), полиамида и поливинилбутираля (1 1). Их наносят на поверхность в виде порошков с последующим сплавлением. Коэффициент трения снижается, а стойкость к усталостному износу возрастает при введении минеральных (дисульфид молибдена, графит, тальк, оксид алюминия, барит, порошок свинца) и полимерных (фторопласты, полиэтилен) наполнителей, а также при пластификации покрытий. [c.78]

Одной из причин аварий на линейной части магистральных трубопроводов является износ стенок, коррозия труб и арматуры, изменение физико-химических свойств прокладочного материала, появление дополнительных напряжений в сварных стыках из-за просадок или смещений грунта и т. д. Как правило, повреждения от износа проявляются при повыщении давления на конечном участке трубопровода, при плановом или аварийном отключении промежуточных станций или неправильных переключениях на конечных участках. Для выявления слабых мест на трубопроводе применяют метод плановых испытаиий — периодическую (один раз в 2 года) опрессовку действующих магистральных трубопроводов перекачиваемыми продуктами. Испытание производят при давлении, максимально допустимом для данного участка трубопровода. [c.111]

По результатам микрометрирования средние линейные износы штоков за 1000 ч работы рассчитаны по формуле [c.220]

Износ является процессом случайным, так как зависит от большого количества факторов, некоторые из которых являются случайными. Поэтому аналитическое описание износа выполняется по средним значениям показателей износа. Скорость изнашивания — абсолютный износ детали во времени, выраженный в линейных, массовых или объемных единицах. Линейная скорость изнаитивания измеряется в мкм/ч, массовая —в г/ч, объемная — в мм /ч. [c.34]

Как показывают лабораторные исследования, скорость скольжения тоже может влиять на величину износа, но для промышленных аппаратов для достаточно широкого диапазона изменения скоростей ее влияние на удельный нзнос может не учитываться. Однако скорость износа (износ в единицу времени) будет увеличиваться с возрастанием линейной скорости скольжения. Поэтому при интенсификации работы аппаратов за счет увеличения скорости скольжения должно учитываться снижение долговечности узла с движущимися сопряженными деталями. [c.35]

Для обеспечения достаточной скорости теплопередачи и снижения коксооб-разования массовая скорость сырьевого потока в трубах пирозмеевика должна составлять не менее 100—120 кг/(м -с). Однако во избежание чрезмерного абразивного износа коммуникаций и аппаратуры линейная скорость пирогаза на выходе из змеевика не может превышать 00 м/с. Перепад давления в пирозмеевике должен быть небольшим, так как в противном случае возрастает давление в зоне реакции, что приводит к снижению селективности и усилению отложения кокса. Перепад давления по длине радиантной части змеевика ограничен 0,1—0,15 МПа, а давление на выходе из змеевика должно быть не выше 0,2—0,25 МПа. [c.101]

Трибологические характеристики, определяемые на четырехшариковой машине трения (ЧШМ) по ГОСТ 9490-75, нормированы стандартами и техническими условиями на многие моторные масла для контроля процесса производства. Однако непосредственную связь между оценкой противоизносных и противозадирных свойств на машине трения и фактическими противоизносными свойствами моторных масел в реальных условиях применения установить не всегда возможно. При моторных испытаниях противоизносные свойства масел оценивают по потере массы поршневых колец, задиру или питтингу кулачков и толкателей, линейному износу этих деталей и цилиндров, состоянию поверхностей трения. [c.131]

Примером таких математических моделей может служить точечная диаграмма размера обработанных деталей. Так, действие случайных факторов и систематического износа режущего инструмента описывается линейной моделью у = ах + Ь (рис. 1.71, г). Действие нескольких случайных и систематических факторов (рис. 1.71, д) можно описать моделью, представляющей собой тригонометрическую функцию А , пКхХ + -н Всо К х -ь С [c.114]

Притупление режущего инструмента путем доводки режущих кромок повзоляет избежать работы инструмента на участке его интенсивного износа (см. рис. 1.63, период 7) и использовать его на участке нормального износа (период 11), характеризуемого линейной зависимостью. [c.123]

Зависимости скорости износа Дщ (1) для сталей St 38 (сплошная пиния) и Х8 Т1 18.10 (пунктирная линия) при воздействии двухфазного потока при дозе песка 5 кг/ч от скорости электролита на выходе из радиальных каналов V (2) представлены на рис. 1. Из этого рис. видно, что в двойных логарифмических координатах эта зависимость имеет линейный характер, а сталь X8GгNi Т 18.10 более устойчива к коррозионно-эрозионному воздействию, чем сталь 5 с 38. [c.2]

Зависимости скорости износа Дщ [ мг/ч ] (1) для сталей 51 38 (толстая сплошная линия) и МСгМ Т 18.10 (толстая пунктирная линия) при воздействии двухфазного потока при 40 м/с от дозы песка 5 [кг/ч] (2) даны на рис. 2. При 5 до 5 кг/ч для обеих сталей отмечается линейная зависимость между Дт и 5, что. отражено на рис. 2 с помощью тонких пунктирных линий. При 5 свыше 5 кг/ч линейная зависимость между этими характеристиками нарушается и наблюдается даже снижение Дт с увеличением 5. [c.2]

А. В. Картышов, Н. С. Пенкин и Л. И. Погодаев исследовали на гидроабразивный износ с ударом (при углах атаки 90°) среднелегированную хромомарганцевотитановую сталь после закалки и высокого отпуска [31]. При нагрузке 0,196 Н на диаграмме изменения микротвердости на изнашиваемой поверхности наблюдалось несколько характерных участков. После первых ударов микротвердость основы линейно возрастала с 1,77 до 2,36 кН/мм . В дальнейшем микротвердость плавно увеличивалась до 2,74 кН/мм . В течение этого периода в микрообъемах металла образовались отдельные микроопоры и микротрещины. [c.14]

Самый простой способ оценки относительной износостойкости материалов—взвешивание образцов до и после испытаний 1на изна шива ние. Однако в этом случае нельзя сравнивать между собой нзносостойкость материалов с различной плотностью. При этом использование линейного или объемного износа для расчета отноаительной износостойкости материалов более оправдано. Между тем взвешивание образцов дЗ Ст более точные результаты, чем их измерение. Следовательно, наиболее рационально определять весовой hsiho материалов по результатам опытов с дальнейшим его пересчетом на объемную относительную износостойкость, которую можно определить из выражения [c.122]

Значение коэффициента линейного расширения графита необходимо учитывать при расчете зазоров между взаимно-сколь-зяш,ими графитовыми и металлическими деталями. НеправилЬ ный выбор зазора приводит либо к преждевременному износу, либо к люфтам в труш,ейся паре. [c.18]

Длительность испытаний составляла 10 ч. Тридцатичасовые испытания показали, что при работе свыше 10 ч величины износа образцов менялись в основном по линейному закону. Следовательно, характер кривой можно определить при десятичасовом испытании. [c.71]

Большинство исследований противозадирных свойств смазочных масел произведено на лабораторных установках с точечным , или линейным контактом рабочих элементов, в частности на четырехщариковом приборе, различные модификации которого описаны в работах [65—69]. Для всех нефтепродуктов, применяющихся для смазки поверхностей трения, характерным является медленное повышение износов при увеличении нагрузок в области их низ-ких значений, затем резкое возрастание износов при некоторых критических нагрузках. [c.47]

Абразивность утяжелителей является функцией их твердости, наличия примесей, формы частиц, содержания их в суспензии, твердости металла, характера жидкой фазы и некоторых других факторов. Твердость барита по шкале Мооса 3—3,5, магнетита и гематита 5,5—6,5. Более характерна микротвердость, у барита 120— 140 кгс/мм, железистых утяжелителей 500—550 кгс/мм . Нет, однако, прямой пропорциональности между твердостью утяжелителя и абразивным износом. По А. В. Кольченко, при увеличении удельного веса раствора с 1,5 до 1,8 гс/см износ возрастает с 3,5 до 6 раз. Т. X. Мустафаев считает, что между содержанием утяжелителя и абразивностью существует почти линейная зависимость. Соотношения абразивностей барита и железистых утяжелителей, в зависимости от марки стали, колеблются в широких пределах. У А. А. Линевского для стали НВИО абразивности разнятся в 5,2 раза, у Л. А. Шрайнера для стали У8 абразивности разнятся уже в 19,8 раза [59]. [c.52]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология