Деформация нити

Каков бы ни был прием отверждения жидкой нити, он сводится в принципе к повышению эффективной вязкости системы до такой, при которой необратимая деформация нити под действием заданной нагрузки становится практически несущественной. Это относится г к формованию волокон из растворов полимеров по мок-po.wy методу, когда жидкая нить проходит через осадительную ванну. [c.266]

Нормальный поток осадительной ванны обтекает элементарные нити и оказывает на них воздействие, которое может вызвать деформацию нитей, их обрыв и образование склеек [189]. Кроме того, на поверхности фильеры вдоль движущегося нормального потока образуется неподвижный пограничный слой толщиной 1 — [c.247]

Процесс отверждения сводится к тому, что раствор нолимера переводится в нетекучее состояние. Это может быть достигнуто в принципе тремя путями 1) понижением температуры раствора, 2) испарением летучего растворителя и 3) застудневанием раствора. Во всех трех методах фиксация формы обусловлена повышением эффективной вязкости системы до такого предела, который обеспечивает при заданной нагрузке на формующуюся нить низкую необратимую деформацию (течение). Например, если необратимая относительная деформация нити составляет несколько процентов в секунду, то можно считать, что при заданных нагрузках произошла фиксация нити. [c.248]

Полагая, что при сжатии пенопласта узлы не могут деформироваться, так как основная деформация происходит за счет изгиба нитей, определим относительную деформацию нитей е в зависимости от деформации всей ячейки 8п- Эта связь выражается формулами [c.332]

В выбранных участках схемы движения нити на машине производят замер напряжений при помощи специально сконструированного компенсационного тензиометра. Затем в отмеченных точках схемы определяют фактическую скорость движения нити при помощи фрикционно связанного с ней ролика и стробоскопа. Из каждой пары скоростей двух соседних точек рассчитывают деформацию нити между ними относительно одной и той же скорости в какой-либо точке перед областью вытяжки из соотношения [c.271]

Рассмотрение диаграмм, приведенных на рис. 1, позволяет заметить резкое различие в ходе релаксационных процессов нитей, полученных по обеим схемам, в течение некоторого времени после завершения деформации нити. Кривые 1 па рис. , а ж б указывают на приблизительно одинаковые для обеих схем предельные величины задаваемой деформации. Для жесткой схемы эти величины сохраняются постоянными до завершения процесса (кривая 1, рис. 1, а) для разгруженной схемы со свободной усадкой, наоборот, уже через 1—2 сек. после завершения вытяжки эти величины падают почти на 15%. [c.272]

Особенности поведения шины при нагружении ее внутренним давлением воздуха определяются специфическими свойствами ее каркаса, состоящего из слоев с перекрещивающимися нитями обрезиненного корда. Благодаря резкому различию жесткости резины и нитей корда, из которых состоит каркас, последний обладает сильной анизотропией механических свойств. Это выражается в затруднении деформаций нитей корда и относительной легкости деформаций резины, связанных с изменением углов между нитями корда. [c.135]

Деформации нитей корда. При качении шины с радиальной нагрузкой нити корда испытывают дополнительные (к деформациям от внутреннего давления) циклические деформации. Характер- [c.145]

Рис. 4,5. Циклы деформаций нитей корда в различных точках по профилю покрышек а — грузовая шина 260—20 (< = 1550 кгс, Р—4,5 кгс см ) б — легковая шина 6,70—15 (р=480 кгс. Р = 1,8 кгс см ) пунктир — наружный слой сплошная линия — внутренний слой.

Многочисленные измерения деформаций нитей корда в шинах различных размеров показывают, что формы циклов деформаций для всех покрышек диагональной конструкции примерно одинаковы. В зависимости от размера и условий на гружения шины изменяется только величина и зона распространения деформаций по окружности шины . [c.146]

Различие деформаций нитей корда внутреннего и наружного слоев обусловлено изгибом каркаса покрышки. Изгиб каркаса оказывает наибольшее влияние в зоне контакта шины. За пределами этой зоны деформация внутренних и наружных слоев каркаса примерно одинакова. [c.146]

Цикл деформаций нити корда в каждой точке профиля шины определяется величинами максимальной и минимальной (с учетом начальных усилий) деформаций. Характерное изменение этих величин по профилю грузовой и легковой шины показано на рис. 4.6. Из рис. 4.6 видно, что в грузовой шине нити корда работают в режиме растяжения как в зоне беговой дорожки, так и в зоне боковины. Нити корда в легковой шине растянуты только в зоне беговой дорожки, а в зоне боковой стенки испытывают знакопеременные деформации. [c.146]

Последующая стадия формования волокна заключается в его ориентационной вытяжке. О структурных изменениях на этой стадии уже говорилось выше. Здесь же рассмотрим изменение содержания жидкой фазы в студне в результате вынужденного синерезиса при одноосном растяжении нити. Это явление аналогично естественному синерезису и сводится к появлению капиллярных пор в результате дополнительного частичного разрушения матричной фазы. Количество отделяющейся из студня жидкости зависит от многих причин, в частности от степени деформации нити и величины напряжения, создаваемого при вытяжке. Для некоторых волокон это количество достигает 20—30% от исходного объема. Этой стадии отвечает кривая III на рис. V. 2. [c.227]

Рассмотрим деформации и напряжения, возникающие в резине, заполняющей промежутки между нитями резино-кордного слоя (рис. 1.3). Если элемент резино-кордной конструкции получит деформацию в направлении одной из диагоналей е или Ву, то при отсутствии деформаций нитей корда или их малости по сравнению с Бх и можно установить, что [c.8]

Механизм деформирования нити в резине и взаимное влияние корда и резины сложны и мало изучены. Специфичность характера деформации нити объясняется как сложностью ее структуры, так и изменением геометрии стренг и волокон в про-затрудняет точное математическое [c.10]

Поскольку нить корда окружена резиной, последняя ограничивает поперечную и продольную деформации нити в резине между стренгами возникают деформации благодаря изменению диаметра нити и уменьшению шага стренг. По мере приближения к линии касания стренг деформация резины должна возрастать. Полагают что в этом месте возникают наибольшие напряжения в резине и на границе кордная нить — резина, приводящие к усталостному разрушению слоя. [c.11]

Если все нити воспринимают нагрузку и одинаково натянуты, деформации резины в направлении нитей будут такими же, как и деформации нитей. При обрыве или отслоении нити характер деформаций и напряжений меняется (рис. 1.8). [c.13]

Вначале рассмотрим линейные (продольные) деформации нитей корда. [c.18]

Циклический характер изменения деформаций нитей предопределяет усталостный характер разрушения корда в шине. Поэтому величины деформаций и. напряжений в нитях еще не определяют работоспособности корда в шине при заданных режимах нагружения. Необходимо знать также усталостные характеристики корда для этих же режимов нагружения. Для определения усталостных характеристик корда в режимах, соответствующих его нагружению в шине, предложен метод усталостных испытаний модельных шин1°. Идея метода состоит в том, что характер деформации и взаимодействия с резиной кордной нити в модельной и натуральной шинах должны быть одинаковы. Если разрушение модельных шин происходит вследствие усталостного разрушения корда, то по результатам их испытаний можно построить диаграмму усталостной прочности корда данного типа при заданных режимах нагружения нити. С учетом этих особенностей были разработаны конструкции модельных шин [c.148]

Величина линейных деформаций нити зависит от режима нагружения (распределенные и сосредоточенные нагрузки). С увеличением радиальной нагрузки и уменьшением внутреннего давления повышается радиальный прогиб шины и размах деформации нити. Из конструктивных факторов наиболее существенное влия- [c.18]

По оси ординат откладывается величина разности деформации нити (емакс—Емин), а по оси абсцисс максимальное растягивающее [c.52]

Большими преимуществами обладает метод седиментациониого анализа, предложенный Оденом, который измерял увеличение массы осадка за определенное время в чашечке, опущенной в суспензию. Чашечка была связана с чувствительными весами, по показаниям которых можно было сразу определять зависимость массы осевшего осадка от времени и строить кривую седиментации. В качестве весов Н. А. Фигуровским предложена кварцевая нить, за прогибом которой под действием силы тяжести нарастающего осадка следят с помощью отсчетного микроскопа. Измерения упрон аются, если деформация нити пропорциональна массе (выполняется закон Гука). В настоящее время для этих целей широко пользуются торзионными весами (рпс. IV. 5). [c.201]

Если все нити воспринимают нагрузку и одинаково натянуты, деформации резины в направлении нитей будут такими же, как и деформации нитей. При обрыве или отслоении нити характер деформаций и напряжений меняется (рис. 7). У конца оборванной нити усилие равно нулю. По мере удаления от места обрыва оно возрастает и на некотором расстоянии становится равным начальному. В соседних нитях в зоне обрыва усилия несколько возрастут. [c.45]

Для приближенной оценки величины напряжений не будем учитывать изменения деформации в нити 1 и примем деформацию равной первоначальной ео. Тогда смещение йи на элементарном участке (1х будет определяться как разность деформаций нитей 1 и 2, обозначая которую через е, получим [c.45]

Протектор состоит из рельефного рисунка и подканавочного слоя. Подканавочный слой составляет обычно 20—40 % толщины протектора. Слишком тонкий подканавочный слой способствует растрескиванию протектора, повышению деформаций нитей корда первого слоя каркаса, уменьшению прочности каркаса при воздействии сосредоточенной нагрузки, а излишне толстый — ухудшает условия охлаждения шины, увеличивает долю необратимых деформаций в резине, приводит к перегреву и расслаиванию покрышки. ,. [c.88]

По ТОЙ же причине необходимо уделять особое внимание натяжению полиамидного шелка в процессе его перемотки. Деформация нити, наматываемой на шпулю под повышенным натяжением, вследствие высокой эластичности полиамидного шелка практически полностью упругая, поэтому очень легко может произойти уплотнение намотки и деформирование бобины. Поэтому необходимо проводить перемотку прн небольшом натяжении нити — не более 0,1 г денье, т. е. для шелка с титром 40 денье натяжение нити не должно превышать 4 г [38]. Тормозящие приспособления, установленные на машине, должны обеспечить точное регулирование натяжения. Кроме того, между шпулей и нитеводителем могут быть установлены цилиндрические цли конические вращающиеся валики, благодаря которым ослабляется натяжение нити при перемотке [36]. На рис. 171 слева от шпуль, на которые перематывается шелк, видны эти валики. [c.411]

Важными факторами, влияющими на степень предориентации, являются напряжение в зоне высокоэластической деформации нити п скорость охлаждения. [c.121]

При коагуляции элементарных струй происходит их продольная и поперечная усадка, вследствие чего в струях и нити возникают продольные и нормальные напряжения. Продольные напряжения вследствие усадки могут приводить к деформации нити в непосредственной близости от фильеры, где нить находится в жидком состоянии. Здесь они уравновешиваются нормальными напряжениями, возникающими при движении вискозы в капилляре, а также вязкоупругим сопротивлением продольной деформации самой вискозы. Попытка оценить силы, возникающие при усадке вследствие коагуляции, предпринята Медведевым [183]. Оригинальный метод косвенной оценки этих сил путем замера давления, возникающего в капле коагулирующего прядильного раствора, разработан Межировым [184]. [c.242]

Помимо низкой прочности, особенно в мокром состоянии, низкой стойкости к щелочным обработкам ткани и трикотажные изделия из обычного вискозного волокна обладают значительной усадкой, достигающей 12—16%. Длительное время механизм этого явления не был выяснен. Волокно, выпускаемое на агрегатах с отделкой в резаном виде, хорошо отрелаксировано и практически не усаживается. Оказалось, что главными причинами усадоч-ности изделий из вискозного волокна являются низкий модуль упругости в мокром состоянии и значительное набухание в воде [29]. Во время отделочных операций и крашения изделия обрабатываются и сушатся под натяжением. Ткани и трикотаж, изготовленные из волокна с низким модулем упругости в мокром состоянии, легко деформируются и достигнутая деформация фиксируется при сушке. Однако деформация проходит в упругом режиме с большими периодами релаксации, и при последующих мокрых обработках (стирках) изделия усаживаются. Сильное набухание волокна во время отделки вызывает дополнительную продольную деформацию нитей в тканях и усиливает эффект уса-дочности. [c.286]

Здесь Е — модуль упругости материала, из которого состоит стержень, I — момент инерции поперечного сечения стержня. Для круглого стержня радиусом а 1=па /4. Как уже отмечалось, существует проблема выбора меры деформированности, удовлетворяющей требованиям безразмерности и инвариантности по отнощению к размерам деформируемого тела. Видно, что формула (3.16.16), взятая из весьма авторитетного источника, просто 1ггнорирует указанные требования в силу их несовместимости и характеризует деформацию нити (стержня) ее абсолютной величиной — координатой у свободного конца стержня. С.тедует подчеркнуть, что это именно характеристика деформации стержня, а не материала. Между тем, инвариантная мера деформации необходима, так как без нее невозможно перейти к характеристикам вещества (материала), образующего упругую нить (стержень). [c.734]

Но такое растрескивание студнеобразного волокна обусловливает не только синеретические явления. Продольный распад волокна на отдельные образования при одноосной деформации нити не может быть обратимым, так как слиянию в сплошной слой препятствует очень высокая вязкость студня, хотя частичное восстановление сплошности за счет явлений взаимной диффузии макромолекул в соприкасающихся участках возможно. [c.174]

Рис. 4.6. Распределение по профилю покрышки максимальных и минимальных деформаций нитей корда сплошные линии — грузовая шина 260—20 (Q —1560 кгс, Р=А,Ъ кгс1см ) пунктир — легковая шина 6,70—15 (Q=480 кгс, Р=1,8 кгс/см ).

Изменение угла наклона нитей корда оказывает незначительное влияние на их дополнительное растяжение при качении шины с радиальной нагрузкой. В этом случае максимальные деформации нитей изменяются только вследствие изменения начальных усилий и возрастают с увеличением угла наклона нитей. Максимальные деформации сжатия возникают в нитях при углах накло-1на, равных 15—20° . [c.148]

На рис. 4.8 показаны характерные циклы главных линейных еформаций и деформаций сдвига резины в слое грузовой и лег-овой шин в зонах беговой дорожки и боковой стенки. Для диаго-альных шин при небольших деформациях нитей главными явля-)тся деформации в меридиональном и окружном направлениях. [c.149]

В жестких полимерах, в которых объемные изменения накапливаются медленнее, чем в эластичных, наблюдается четкое снижение молекулярного веса в процессе утомления. Так, удельная вязкость 0,1%чного раствора гидратцеллюлозыЗ при многократных деформациях нити вискозного корда при 2%-ном удлинении и нагрузке 0,5 кГ снижается от 0,150 до 0,141 через 500 тыс. циклов и до 0,126 через 1 млн. циклов. Соответственно для нити капронового корда при 5%-ном удлинении и нагрузке 0,3 кГ удельная вязкость в крезоле уменьшается от 0,814 до 0,761 через 300 тыс. циклов. При этом вязкость уменьшается примерно на 7% одновременно зафиксировано снижение прочности на 30% и обнаружено 5,0% (к общему объему) дефектных участков, в том числе 3,3% крупных дефектовз . [c.221]

Гидродинамическое сопротивление осадительной ванны движущейся нити создает в последней напряжение, которое вызывает ее деформацию, состоящую из необратимой и обратимой частей. Необратимая часть деформации при достижении матричной фазой определенного уровня вязкости приводит к ориентации макромолекул полимера и структурных элементов остова образующегося студня вдоль оси волокна. Ниже определенного уровня вязкости такой ориентации макромолекул препятст-ствует тепловая разориептация их. Но когда вязкость, которая возрастает в связи с потерей неравновесным раствором растворителя, отделяющегося в виде низкоконцентрированной по полимеру фазы, достигает очень высоких значений, градиент продольной деформации нити под действием заданного напряжения становится очень малым и ориентация прекращается. [c.223]

Термическая обработка полиамидного корда дает возможность значительно снизить удлинение корда (табл. 4.4), т. е. повысить модуль (рис. 4.23). Прочность нити при этом не изменяется, а относительная разрывная нагрузка повышается на 6—8%. Остаточная деформация нити термообработанного корда при многократных динамических нагружениях меньше, чем у корда, не прошедшего эту обработку (рис. 4.24). При термической вытяжке уменьшается толщина кордной нити, что необходимо учитывать при выборе калибра обрезиненного корда. [c.155]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология