Кривая кипения температурная

Когда при нагревании температура смеси достигнет 117° С, проведенная через точку 117° С горизонталь пересечется с вертикалью х = 0,6 на изобарной температурной кривой кипения (точка В). Это означает, что при этой температуре жидкость начнет кинеть, так как при данных температуре и составе жидкости давление ее паров как раз равно внешнему давлению, при котором построены данные изобары. [c.151]

Связь между повышением температуры кипения и понижением температуры отвердевания можно показать и с помощью рис. 49. На нем представлены четыре кривые, изображающие температурную зависимость изобарного потенциала четырех фаз — твердого, жидкого и газообразного растворителя и раствора. Точка а отвечает кипению, точка о — отвердеванию растворителя точки Ь и й — соответственно кипению и отвердеванию раствора. В каждой из этих точек в соответствии с общими критериями равновесия соблюдается равенство изобарных потенциалов сосуществующих фаз. [c.155]

В области свободной конвекции жидкость может находиться при температуре насыщения или при более низкой температуре. Температурный градиент у поверхности можно установить из данных по однофазной свободной конвекции (см. 2.5.7). Остальные области кривой кипения будут рассмотрены более детально. [c.369]

Обратимся к изобарным температурным кривым (рис. П-13). При повышении давления, во-первых, повышается температура системы, во-вто-рых, кривые кипения и конденсации сближаются между собой, что так же связано с меньшим обогащением паровой фазы НКК. Аналогичным образом ведут себя и кривые на энтальпийной диаграмме (рис. П-14). [c.73]

Равновесные жидкие и паровые фазы при давлении л имеют одинаковую температуру поэтому на изобарных температурных кривых равновесные составы фаз при температуре системы 1 определятся точками Аг м. ВI пересечения соответствующей горизонтали с кривыми кипения и конденсации. [c.58]

Связь между повышением температуры кипения и понижением температуры отвердевания можно показать с помощью рис. 58. На нем представлены четыре кривые, изображающие температурную зависимость энергии Гиббса четырех фаз — твердого, жидкого и газообразного растворителя и раствора. Точка а отвечает кипению, точ- [c.163]

Кипение на одиночном ребре. Отличительной особенностью кипения на одиночном ребре является существенная неизотермичность поверхности нагрева. На неизотермической поверхности распределение действующих центров и условие развития пузырей будут отличаться от имеющих место на изотермической поверхности. Возможно также взаимное влияние режимов друг на друга. Как показали измерения местной теплоотдачи, отмеченные особенности при кипении на неизотермической поверхности действительно имеют место. При кипении фреона-113 [1] на пластине, обращенной вверх, при градиентах температуры, достигавших 150 град./см, наблюдается снижение примерно на 15% и сдвиг участка кривой кипения, отвечающего переходному режиму, на 5—8° С в область более высоких температурных напоров. [c.5]

V — объем при температуре 1°) дилатометрическим методом в пределах от температуры, близкой к температуре замерзания, до температуры, почти равной температуре кипения. Температурный интервал между опытами составлял 20° результаты графически изображали в координатах высота подъема жидкости —температура. Из наклона каждой кривой было вычислено объемное расширение при средней температуре каждого опыта и построен график [50], изображенный на рис. 4 [c.121]

Зона несмесимости. При ограниченной смесимости, границы взаимной растворимости являются функциями температуры. Температурные области в , /-диаграмме, где две жидкости взаимно не растворяются, характеризуют зону несмесимости. В этой зоне происходит разделение жидкостей на два слоя и смесь является гетерогенной. Здесь находятся две жидкие фазы. Кривые кипения и конденсации этой смеси при постоянных давлениях pi и рг показаны в , /-диаграмме на рис. 11 [401. [c.32]

При давлении я равновесные жидкая и паровая фазы имеют одинаковую температуру и на изобарных температурных кривых равновесные составы фаз при температуре системы tl определяются точками А1 и В1 пересечения соответствующей горизонтали с кривыми кипения и конденсации. [c.74]

Кривой кипения называется зависимость д =/(АГ), где д — плотность теплового потока на поверхности нагрева АГ = Т, — температурный напор. Кривую кипения получают опытным путем. Поскольку она охватывает большой диапазон изменения д и АГ, ее обычно строят в логарифмических координатах. Для кипения воды при атмосферном давлении кривая кипения приведена на рис. 13.4. [c.339]

Точка В на кривой кипения является точкой начала кипения. Ей соответствует температурный напор АГ , который зависит от состояния поверхности (размера и числа активных центров парообразования). Область АГд < АГ < ДГ р , где АГ р, — первый критический температурный напор соответствует пузырьковому режиму кипения. В этой области сначала в центрах парообразования образуются паровые пузырьки, которые быстро растут и, достигнув отрывного диаметра всплывают вверх. Так как жидкость перегрета, то по мере движения пузырьков происходит ее интенсивное испарение и размер пузырьков многократно увеличивается. [c.340]

Мы рассмотрели смену режимов кипения при постепенном увеличении температурного напора, что обеспечивается таким же изменением температуры стенки Т . Кривая кипения останется такой же, если идти в обратном направлении, т.е. за начальную точку принять точку Е (рис. 13.4). Плавно уменьшая Т , мы придем в точку О, в которой устойчивое пленочное кипение прекратится и начнется переходный режим кипения, который продлится до точки С, после чего будет пузырьковый режим. Таким образом, как при прямом, так и при обратном ходе кривая выглядит одинаково. [c.342]

Е. Зависимость теплового потока от температурного напора (кривая кипения) [c.301]

Когда тепловая нагрузка на поверхности нагрева задана и не зависит от условий теплообмена, обратный переход от пленочного режима кипения к пузырьковому происходит при тепловой нагрузке мин (рис. 13-5). Этот переход также носит кризисный характер паровая пленка внезапно разрушается и температура поверхности скачкообразно снижается. Минимальная тепловая нагрузка при пленочном режиме кипения называется второй критической плотностью теплового потока и обозначается 9 р2. Соответствующий температурный напор, отвечающий точке минимума на кривой кипения, есть [c.326]

ДОЛЯ остаточных компонентов в остатке, т. е. это — доля компонентов, выкипающих по кривой ИТК до температурной границы деления смеси /к- В общем случае температурная граница деления смеси не равна температуре заданного отбора смеси по кривой ИТК — к -Для определения температуры к предлагается использовать точку пересечения кривых температура кипения — угол наклона кривых ИТК t—а) для сырья, дистиллята и остатка [69]. Общая точка пересечения их и является температурой к (рис. 1-41). Ориентировочно можно принять, что [c.82]

В первой части программы по заданным температуре и давлению на входе в колонну определяют долю отгона сырья, составы паровой и жидкой фаз и их энтальпии. Состав сырья, заданный кривой ИТК, вводят в машину в виде координат дискретных точек. Аналогичным образом вводят кривые зависимости средних молекулярных масс и плотностей компонентов от их температур кипения. Задание на дискретизацию записывают в виде таблицы температурных границ условных компонентов (ее готовят вручную или вводят в качестве готового массива). Истинные дискретные компоненты на кривой ИТК изображаются ступенями, при этом для представления каждого компонента требуются две координаты. В порядке подготовки данных для расчета массовые концентрации и массовый расход сырья переводят в мольные величины. [c.89]

Рис. 14. Температурные кривые растворимости парафина в масле своей фракции для нефтяных продуктов различных пределов кипения.

В том случае, когда на АВТ предусматривается переработка смеси нефтей, до проведения технологического расчета для этой смеси определяют фракционный состав и другие показатели качества. Кривую истинных температур кипения (ИТК) смеси нефтей строят следующим образом. Кривую ИТК каждой нефти разбивают на 10—15 фракций. Температурные интервалы фракции для всех нефтей должны быть одинаковы. Определяют содержание каждой фракции в нефти. Содержание фракции Сфр (% масс.) в смеси определяют по уравнению [c.25]

НИИ, для расчетов указанных процессов используют изобарные температурные кривые, дающие зависимость температур кипения смесей от составов равновесных паровой и жидкой фаз. [c.239]

Равновесные паровая п жидкая фазы имеют одинаковую температуру и поэтому на изобарных температурных кривых равновесные составы фаз будут определяться точками пересечения горизонталей, отвечающих определенным температурам, с линиями кипения и конденсации. Так, температуре кипения t- отвечают равновесные составы х и у[, определяемые точками А и температуре 4 — составы Х2 и г/2, соответствующие точкам А и В , и т. д. [c.240]

Эта формула дает возможность вычислить температуру кипения какой-либо жидкости при любом давлении, если известны 1) температура кипения ее при каком-либо одном давлении 2) температурная кривая давления паров какой-нибудь другой жидкости, близкой по своему химическому составу к исследуемой. [c.165]

При проведенном нами [57] сравнительном исследовании перегонок в вакууме, с водяным паром и с естественным нефтяным газом выяснилось, что наилучшие результаты дает перегонка в вакууме, паихудшие — перегонка с водяным паром, а перегонка с газом занимает среднее положение. Однако результаты газовой перегонки достаточно удовлетворительны, в она может быть рекомендована для перегонок, когда не требуется очень глубокий отгон и получение температурных кривых кипения высокомолекулярных продуктов. [c.194]

Ассоциат и пузырек газовой фазы — лабильные образования, состав и размеры которых изменяются обратимо под воздействием внешних факторов. При смешении чистых компонентов происходит распад ассоциатов, характерных для данных компонентов (или компонента), и образование новых, свойственных уже данной смеси. Возможность такого процесса подтверждается тем, что при формировании многих систем наблюдается расширение (Ли > 0) и поглощение теплоты (ДЯ>0), которая, очевидно, расходуется на подобные преобразования ассоциатов. Следствием образования ассоциатов различных размеров и состава являются отклонения в поведении систем от законов Рауля. Анализ изобар (Р = onst) бинарных систем показывает возможность существования следующих типов температурных кривых кипения 1) кривые, отвечающие изменению температуры кипения смеси без образования азеотроп-ной точки (как известно, состав пара и жидкости азеотропной смеси одинаков) 2) кривые, отвечающие изменению температуры кипения смеси с образованием азеотропа. [c.30]

При создании теплового потока с по-мош,ью вспомогательной жидкости, от которой теплота к кипящей жидкости передается через стенку (пластину или стержень, теплоизолированный с боковой поверхности), регулируемой величиной является температурный напор Для измерения дс на поверхности кипения в стенке закладывают термопары, т. е. стенку используют как тепломер. Для обогрева удобно использовать конденсирующийся пар путем изменения давления конденсирующегося пара регулируют значение А/. В опытах определяют зависимость 9о(Д0 или а(ДО (так называемые кривые кипения ). По графическим зависимостям (обычно в логарифмических координатах) определяют кр1 и qкv2 и соответствующие им значения температурных напоров. [c.428]

На рис. 5.13 приведена фотография, снятая во время работы оптимального шипа при максимальной нагрузке во фреоне-113. Она свидетельствует о целесообразности применения шипов для отвода тепла в кипящую жидкость. Подобный необычный профиль ребра оказался логически оправданным, что отчетливо выявилось при рассмотрении распределения плотности теплового потока по поверхности шипа. При конструировании шипа желательно свести к минимуму зоны, занятые малоинтенсивными режимами теплоотдачи при свободной конвекции и пленочном кипении, с тем чтобы на области пузырького и переходного режимов кипения приходилась максимальная доля теплоотдающей поверхности. Зона, занятая пленочным кипением, сводится к минимуму применением шипа с очень малым поперечным сечением в основании. Тем самым перепад температур в металле, необходимый для передачи тепла по ребру через зону пленочного кипения, срабатывается на очень коротком участке. В области переходного режима кипения, где начинается рост коэффициента теплоотдачи, диаметр шипа резко увеличивается. Рост диаметра снижает градиент температур в шипе на этом участке, тем самым высокоэффективные области пузырькового и переходного режимов кипения распространяются на поверхность сравнительно большой площади. И, наконец, по мере того как коэффициент теплоотдачи при меньших температурных напорах начинает падать, поперечное сечение шипа вновь уменьшается, сходясь у вершины в острие. Таким образом, оптимальное ребро передает тепло окружающей жидкости очень эффективно, используя обе ветви кривой кипения, прилегающие к точке первого критического теплового потока. [c.216]

Кривые кипения и конденсации азеотронных смесей имеют экстремные значения давления и температуры, причем температурному максимуму соответствует минимум давления или наоборот. Положение азеотропной точки несколько передвигается, если давление или температура кипения изменяются. В холодильной технике азеотропные смеси применяют в компрессионных машинах. Например, фреон-12 (СРаСЬ) и фреон-152а (СНз — СНРг) образуют азеотропную смесь при 74,2 вес. % фреона-12 и 0°С [49]. [c.33]

На рис. 67, б показана кривая, характеризующая изменение равновесного состава пара в зависимости от температуры при постоянном давлении. Каждому составу пара соответствует свое значение температуры конденсации. Если же задана температура, то ей соответствует определенный равновесный состав паровой фазы, выражаемый соотношением ri rl =1. При равновесии жидкого раствора с его паром давление одинаково для паровой и жидкой фаз, поэтому кривые кипения и конденсации можно объединить на одном графике (рис. 68). Такой график является фазовой диаграммой, характеризующей температурные и концентрационные условия равновесия между жидкой и парообразной фазами двукомпонентной смеси при постоянном общем давлении. [c.210]

Как видно из приведенного выше определения, значение зависит от способа оценки Ио- Например, Симха и Бойер [53] предположили, что Уо может быть получено путем линейной экстраполяции удельного объема равновесной жидкости (расплава) до О К. Это предположение качественно подтверждается совпадением коэффициентов упаковки ансамбля леннард — джонсовских частичек в аморфном и кристаллическом состоянии при О К (/С( = /С = 0,773), полученных путем линейной экстраполяции равновесных кривых кипения жидкости и сублимации кристалла на модельной диаграмме состояний (см. рис. 11.4). Для случаев температурно-инвариантного объема vo и объема возрастающего с температурой, были получены следующие эмпирические соотношения [c.71]

Кривая АА1А2В представляет зависимость между температурой системы и составом жидкой фазы и называется изобарной температурной кривой кипения линией кипения). [c.74]

На рис. 13-4 и 13-5,0 показаны кривые кипения с постепенным переходом пузырькового режима в пленочный. Постепенный переход пузырькового режима в пленочный наблюдается при обогреве конденсирующимся паром. Эти условия характеризуются тем, что устанавливается постоянная температура поверхности теплообмена (Гс onst). При паровом обогреве незави-счмои от процесса теплообмена является температура поверхности Г,., а следовательно, и температурный напор Д< = 7 с—Т . [c.302]

Температурный напор в момент достижения критической тепловой нагрузки (т. е. напор, соответствующий точке. максимума иа кривой кипения, показанной на рис. 13-4) называют критическим температурным напором Мщ, Коэффициент теплоотдачи в момент начала кризиса кинення равен [c.323]

В температурном иптерьале от точки начала h до точки конца кипения t2 исходного раствора ка>кдои опроделепиой температуре отвечает свое единственное значение степени отгона. Если эту однозначную зависимость t = f (е) представить графически, то получится некоторая кривая, располагающаяся в плоскости t—e между точками (О, /i) и (1, 2). [c.99]

Пенсильванская нефть представляет собой классический тип парафи-нистой нефти. Так как этой нефти добывалось больше всего, то она и была выбрана в качестве основы для сравнения [6, 18]. Эта нефть не содержит или почти не содержит асфальтовых компонентов, сера и азот содержатся только в виде следов, цвет со светлый, она обладает приятным запахом и малым удельным весом — около 0,810. Общий выход бензиновых и керосиновых фракций достигает 60%. Из нефти получаются более высококипящие фракции, а также парафин, выделяемый из остатка, петролатум и смазочные масла, обладающие относительно пологой температурной кривой зшзкости и высокой температурой кипения при данной вязкости. Переработка этой нефти сравнительно проста ввиду отсутствия в ней нежелательных примесей. Несмотря на то, что в настоящее время добыча ее незначительна (составляет 1% от общей добычи в США), эта нефть имеет весьма большое значение как сырье для высококачественных масел. [c.53]

Температура конца кипения дизельного топлива (360 °С, 44% масс, по ИТК) является температурой начала кипения масляной фракции М-1. Заданной вязкости У5о=10 мм7с соответствует по кривой ИТК 48% (масс.). Следовательно, отбор фракции М-1 составляет 52—44=8% (масс.). Температурные предел7л отбора 360—415 °С. [c.30]

Непосредственно по кривым могут быть определены параметры азеотропов для углеводородов одного гомологического ряда. Например, 2,2-диметилпентан кипит при 79,2 °С. По кривой 2. находим, что состав азеотропа составляет 50% (мол.), а по кривой 1 определяем температуру кипения азеотропа с бензолом (75,8 °С). Кривая 2 служит также для определения интервала температур кипения, в котором азеотроп с бензолом еще возможен. Получающийся при этом интервал 65—98 °С хорошо согласуется с результатами определения по графическому методу Мэйра, Глазгова и Россини. Эти температурные интервалы кипения для парафинов, дающих с бензолом гомоазеотропы, называют азеотропным эффектом бензола [57]. По данным инфракрасной спектроскопии, Наканиси и сотр. [58] разработали диаграмму, с помощью которой для бинарных смесей с метанолом можно выяснить, образуется или нет азеотроп с определенным компонентом данной смеси при заданной температуре в интервале 30—150 °С. [c.312]

Второй метод оценки температурной зависимости плотности адсорбата был предложен В. Куком и Д. Басмаджаном. Согласно этому методу, предполагается, что при Г < 7о плотности адсорбата и жидкости совпадают, а при Г > Го термический коэффициент адсорбции ао обратно пропорционален температуре, т. е. ход изменения плотности адсорбата совпадает с касательной к кривой зависимости плотности жидкости в точке кипения. [c.30]

Из табпицы следует, что дпя светлых нефтепродуктов были использованы колонны с широким диапазоном эффективности насадок, а дпя вакуумных дистиллятов этот диапазон был меньше, так как колонны КЛ-2 и Л-23 из-за высокого сопротивления насадок не могли быть использованы при работе в глубоком вакууме. Полученные кривые фракционного состав а для исследованных образцов нефтепродуктов показаны на рис. 6.9, Дпя растворителя (рис. 6.9,а) - наиболее узкой фракции, кипящей в интервале 84-92 °С (по ГОСТ), разница в полученных фракционных составах ви1ша наиболее наглядно. С повышением эффективности колонны фиксировалась более низкая температура начапа кипения и расширялся температурный интервал выкипания фракций. Кривая фракционного состава по ЮСТ, а также кривые, снятые на колоннах ВК-2 и ВК-3 (кривые 2 и 3), имеют плавный характер, в то время как кривая 4, снятая на колонне МК-2, и особенно кривая 5, снятая на колонне Л-23, имеют ясно выраженный ступенчатый характер. [c.162]