Сушка скорость, определение, уравнения

Наиболее простой обработка опытных результатов оказывается в том случае, когда опытные данные по скорости сущки можно представить в виде двух участков периода постоянной скорости сушки и периода падающей скорости, описываемых уравнениями (5.48) и (5.50). Константы N ц. К зависят от условий проведения процесса и главным образом от температуры в слое материала. Для первого периода постоянной скорости обработка опытных данных заключается в определении зависимости коэффициента N от температуры [c.267]

При рассмотрении периода постоянной скорости сушки обычно принимают, что на поверхности достигается состояние фазового равновесия, т. е. воздух находится в состоянии насыщения и, следовательно, имеет температуру мокрого термометра /м. Тогда для определения скорости сушки получается следующее уравнение теплового баланса [c.526]

Скорость второго периода сушки при установившемся состоянии процесса. Определение скорости второго периода сушки как функци времени, когда скорость постепенно падает, чрезвычайно затруднительно. В этом случае, при незначительной толщине слоя высушиваемого материала по сравнению с его поверхностью, можно считать, что испарение происходит за счет диффузии влаги, направленной по нормали к этой поверхности, и можно вычислить скорость сушки при помощи уравнения диффузии. [c.422]

Для определения скорости процесса сушки предложены следующие уравнения [c.123]

Аналогично могут быть получены расчетные уравнения для сушки дисперсного материала, когда кинетика сушки соответствует последовательным периодам постоянной и убывающей скорости согласно уравнениям (2.1) и (2.20). Как и при расчете неподвижного слоя, для упрощения здесь вновь полагается, что в периоде постоянной скорости сушки температура частиц неизменна и равна температуре мокрого термометра i . В отличие от процесса сушки в неподвижном слое, при стационарном режиме сушки в противоточном движущемся слое граница между зонами сушки в периодах постоянной и убывающей скорости, где влагосодержание материала равно критическому значению Мкр, неподвижна, но также подлежит определению в процессе решения задачи. [c.101]

Для определения скорости сушки в период постоянной скорости (режим /) можно применить следующее уравнение [c.141]

При контактной сушке механизм переноса тепла довольно сложен. При сушке капиллярно-пористых тел тепло передается главным образом переносом массы поглощенного вещества. Процесс испарения в первом периоде происходит с открытой поверхности в определенном интервале температур вальца. При высо-ких температурах интенсивность сушки определяется скоростью фазового превращения и зависит от интенсивности внутреннего парообразования. Так как надежные уравнения для определения основных расчетных параметров отсутствуют, то вальцовые сушилки рассчитывают по приближенной методике, основанной на составлении уравнений теплового баланса сушильной установки. [c.283]

Таким образом, определение скорости сушки в первый период сво-дится в основном к подсчету величины коэффициента испарения Кр по уравнению (3—366). [c.681]

У новой светочувствительной системы или резиста обычно проводят 6 испытаний с постоянным временем засветки, Для сохранения сопоставимых условий (особенно температуры) предпочтительно использовать один клин, который в процессе экспонирования закрывают непрозрачной фольгой, оставляя открытым продольный край, а затем через определенный временной интервал сдвигают фольгу, расширяя открытую зону и используя, таким образом, весь клин по частям во времени. Проявление и сушку слоев следует проводить в точном соответствии с режимом, предполагаемым для практики, У сканирующих устройств или устройств с движущимся источником обычно не существует прямой пропорциональности между скоростью движения источника и временем экспонирования. Необходимо поэтому определить эту зависимость экспериментально. Для вычисления времени экспонирования отвечающего клину с оптической плотностью Sm при /п-ной скорости движения, используют данные времени экспонирования tn и плотности Sn в соответствии с уравнением (I.18) [c.45]

Отметим, что кинетика процесса сушки не всегда может описываться при помощи уравнений вида (6.7-1), (6.7-2). Вообще говоря, скорость процесса сушки твердой частицы в псевдоожиженном слое может зависеть также и от влажности ожижающего агента. В этом случае математическая модель процесса сушки. в псевдоожиженном слое будет иметь более сложную структуру, чем математические модели, которые рассматривались в данном разделе. Математическая модель помимо уравнений для определения температуры твердых частиц., температуры газа в плотной фазе слоя и в газовых пузырях и функции распределения твердых частиц по влагосодержаниям должна будет включать также и уравнения для определения влажности ожижающего агента в плотной фазе слоя и в газовых пузырях. [c.249]

Цель работы. 1. Определение зависимости скорости сушки от влагосодержания материала и нахождение константы уравнения скорости сушки. [c.181]

Это уравнение можно рекомендовать для приближенного определения коэффициента теплоотдачи при чистом теплообмене и при теплообмене, осложненном массообменом, т. е. для процесса сушки сыпучих материалов в периоде постоянной скорости. [c.75]

Очевидно, что определение скорости сушки по уравнениям (478) и (479) должно дать одинаковые результаты. [c.420]

Необходимо указать, что при помощи уравнения (485) может быть также произведено определение скорости и первого периода сушки.. ч. . [c.423]

При помощи уравнения (70) может быть также произведено определение скорости и первого периода сушки. Согласно кривой, изобра-ж нной на рис. 311, скорость сушки в период постоянной скорости равна скорости сушки в критической точке. Следо вательно, вместо величины с в уравнение для первого периода должно быть подставлено Со — критическое влагосодержание и тогда [c.479]

Однако можно воспользоваться более простыми начальными условиями в виде формулы (3-1-9) и отсчет времени производить от начала сушки. Это обусловлено тем обстоятельством, что при решении системы дифференциальных уравнений не делается каких-либо ограничений относительно функций (т) и (т). На определенном этапе сушки они могут быть постоянными (период постоянной скорости сушки), а затем непрерывно уменьшаются с течением времени (период падающей скорости). Такое рассмотрение процесса имеет свое преимущество потому, что в периоде падающей скорости уже наступит регулярный режим влаго- и теплообмена, для которого можно ограничиться первыми членами рядов в решениях для и тл. [c.144]

Цель ра боты. 1. Определение зависимости скорости сушки от влагосодержания материала и нахождение константы уравнения скорости сушки определение времени сушки, необходимого для достижения заданного конечного влагосодержания материала, и сопоставление с опытными данными определение скорости теплоносителя в установке. [c.203]

Определение эффективного коэффициента теплоотдачи производим из критериального уравнения для периода падающей скорости сушки, так как влагосодержание гранулированного каучука, прошедшего механическую стадию обезвоживания на червячных машинах, как правило, не превышает значения критического влагосодержания (8—15 %). Таким образом [c.166]

В периоде постоянной скорости сушки количество испаренной влаги, согласно уравнению (1У-1), пропорционально коэффициенту теплоотдачи а. Последний в случае испарения влаги с плоской поверхности, помещенной в прямоугольном канале, может быть определен по следующему критериальному уравнению [c.171]

Уравнения (8-3-1) и (8-3-2) справедливы при изменении в диапазонах, соответствующих каждой из частей второго периода. Таким образом, скорость сушки в каждой части второго периода, определенная по предложенному методу, представляется линейной функцией влагосодержания, т. е. действительная кривая скорости сушки во второй период заменяется ломаной прямой. Такой подход является вторым приближением, развивающим широко известный метод А. В. Лыкова, согласно которому Б первом приближении принимается, что скорость сушки во второй период уменьшается в зависимости от влагосодержания по линейному закону [c.224]

Уравнение для периода по сто янной с к оро сти конвективной сушки. Определение параметрического критерия К. В начале проводились опыты по конвективной сушке материалов при постоянной скорости и температуре воздуха, но при различных его влажностях (р. Это давало возможность установить влияние параметрического фактора [c.127]

Следует заметить, что несмотря на резкое снижение температуры газов в зоне распыления, может иметь место при повышенных начальных температурах перегрев наиболее мелких частиц. Это объясняется полидисперсностью распыла, неравномерностью ввода газа и недостаточным смешением газа и частиц материала. Например, при сушке с начальной температурой газов 500° С и конечной 150° С и параллельном движении теплоносителя и материала продукт частично (до 20%) дегидратировал, хотя температура дегидратации составляет 320°С. Средняя температура материала после сушки была не выше 140° С. Это явление можно объяснить тем, что мелкие частицы быстро отдают влагу и, находясь в зоне высоких температур, нагреваются до температуры дегидратации. Можно объяснить и тем, что при сушке распылением температура частицы в определенный момент имеет максимальное значение, а затем она понижается. Такое изменение температуры частицы (наличие максимума) было получено нами при решении дифференциального уравнения теплопроводности в условиях изменения температуры среды и скорости сушки по закону экспоненты. 194 [c.194]

Зная dKp, из построения процесса сушки на / — d-диаграмме определяют температуру агента сушки tKp (в °С) и давление паров рс (в мм рт. ст.), как показано на рис. П-13. Тогда при определении F1 по уравнению (П-48) величину Д/ср необходимо рассчитать, принимая 2 = ta, 2 = tKp (для параллельного тока) и 4р = t-i (для противотока). Для периода падающей скорости сушки принимают fl1 = tK, tl = tKp (для параллельного тока) и tz= /кр (для противотока). [c.103]

Наиболее достоверные данные можно получить лишь при определении коэффициентов теплообмена в периоде постоянной скорости сушки, когда температура материала равна температуре мокрого термометра. При использовании эмпирических уравнений [c.200]

Большое разнообразие типов сушильных аппаратов и принципов осуществления сушильного процесса требует индивидуального подхода к выбору или разработке методики расчета сушилки. Тем не менее схема расчета в основном всегда едина расчет материальных потоков и физических параметров процесса, определяемых в результате решения уравнений материального и теплового балансов гидродинамические расчеты с целью нахождения скоростей движения фаз, времени пребывания материала в зоне сушки, гидравлического сопротивления аппарата определение кинетических параметров процесса — коэффициентов тепло- или массообмена и движущей силы. Расчет сводится к нахождению времени, требуемого для сушки, и габаритов аппарата, обеспечивающих необходимое время пребывания материала в зоне сушки. [c.238]

Предложенные уравнения позволяют рассчитать внутренние напряжения для наиболее простых случаев, например для периода постоянной скорости сушки, когда обнаруживается линейное или параболическое распределение жидкой фазы по толщине материала. В более сложных условиях формирования необходимо учитывать наличие градиента температуры непостоянство коэффициентов линейного расширения, особенно в области температур, больших температуры стеклования полимеров зависимость этих коэффициентов от продолжительности и скорости нагрева. Для полимерных систем, формирующихся на поверхности твердых тел, например для покрытий, клеевых слоев, некоторых пленочных материалов, неравномерность распределения локальных связей по толщине пленки обусловлена не только наличием поля температур, градиента концентрации жидкой фазы, неодинаковыми глубиной и скоростью полимеризации на границе с воздухом и с подложкой, но и прочностью взаимодействия полимера с поверхностью твердых тел. Кроме того, определение характеристик, входящих в состав расчетных уравнений, выведенных для наиболее простых модельных условий, в процессе формирования полимерных систем связано со значительными трудностями. В связи с эти м широкое распространение нашли экспериментальные методы определения внутренних напряжений. [c.41]

Для верхней зоны слоя справедливо уравнение кинетики сушки частицы в периоде постоянной скорости (2.1). Текущее значение температуры сушильного агента вновь определяется из уравнения теплового баланса (2.3), при интегрировании которого используется граничное условие на перемещающемся фронте критического влагосодержания / л=л , = кр, где /кр — подлежащая определению температура сушильного агента на нижней границе верхней зоны слоя. [c.43]

Обычные затруднения с определением температуры поверхности влажных частиц здесь предложено обойти при помощи использования экспериментальной формулы Филоненко (1.75) для скорости сушки отдельных частиц материала, причем скорость сушки для первого периода записывается через уравнение теплоотдачи и постоянную температуру мокрого термометра, которую имеет материал в периоде постоянной скорости [c.81]

В случае поверочного варианта анализа при заданной общей высоте движущегося слоя несколько осложняется нахождение константы интегрирования С в уравнении (3.67) для нижней зоны слоя, поскольку влагосодержание материала на выходе из слоя Ык здесь подлежит определению. По этой причине все остальные искомые величины также оказываются функциями и . Выражение (3.68) для С используется в решении (3.67), записанном для условий на фронте критического влагосодержания и л = /,кр = икр, при этом решение (3.68) относительно искомой координаты Лкр вновь приводит к соотношению (3.74). Аналогично температура сушильного агента на входе в верхнюю зону сушки в периоде постоянной скорости /кр определяется равенством (3.75), профиль температуры сушильного агента по высоте верхней зоны — уравнением (2.30), а использование профиля (2.30) при интегрировании второго уравнения (3.65) в пределах от Лкр до Н и, соответственно, от Ыкр до Ыо вновь дает распределение влагосодержания материала по высоте верхней зоны в виде уравнения (3.78). В отличие от проектного варианта здесь все рассчитываемые параметры процесса оказываются функциями неизвестной величины конечного влагосодержания [c.102]

Изложенный метод анализа может быть несколько уточнен, если в уравнении теплового баланса (6.80) учесть потери теплоты в окружающую среду, а также зависимости теплоемкости влажного материала от текущего влагосодержания частицы и удельной теплоты испарения Гс влаги от температуры материала. Кроме того, может быть учтено то обстоятельство, что при заметном изменении давления в сушильном аппарате процесс сушки несколько точнее рассматривается как поли-тропный. В результате таких уточнений соотношения для зависимости температуры. частиц влажного материала в периодах постоянной и убывающей скорости сушки становятся значительно более громоздкими, чем уравнения (6.77) и (6.79), а процедура расчета температуры отдельной частицы и тем более определение средней температуры всего дисперсного материала по соотношению (6.81) может быть произведена лишь численными методами путем разбивки всего времени сушки на отдельные временные интервалы [27]. [c.181]

В работах [М] обобщены результаты изучения теории и практики сушильных процессов особое внимание уделено сушке в аппаратах с так называемым активным гидродинамическим режимом, в том числе аппаратам с КС. Кинетика сушки рассматривается на основе общепринятой модели поэтапного протекания процессов прогревания материала, испарения влаги с поверхности частицы с постоянной скоростью и удаления влаги из пор и капилляров материала, протекающего с убывающей скоростью. Эти этапы традиционно изображают экспериментальной кривой сушки. Предложен метод описания кривой сушки обобщенным уравнением, в котором движущая сила процесса представлена, как разность текущей влажности и влажности, соответствующей конечным, равновесным состояниям. Для определения времени сушки, предложена расчетная формула [c.34]

Для всех исследованных материалов, кроме отдельных фракций активированного древесного угля и подмосковного угля, И. М. Федоровым были получены следующие уравнения для определения коэффициента теплоотдачи в кипящем слое для периода постоянной скорости сушки [c.138]

Однако для практических целей длительность сушки вычисляется для определенного изменения средней влажности материала, поэтому необходимо знать соотношение между средней влажностью материала и влажностью на поверхности, которое будет зависеть от сопротивления внутренней диффузии. Таким образом для решения задачи о длительности сушки в периоде падающей скорости испарения к уравнению (142) следует добавить уравнение внутренней диффузии, аналогичное уравнению теплопроводности при соответствующих граничных условиях, определяемых условиями испарения на поверхности. [c.135]

Определение продолжительности второго периода рассмотрим прежде всего для случая, когда на скорость сушки решающее влияние оказывает диффузионное сопротивление внутри твердой фазы. В этом случае коэффициент сушки определяется зависимостью (16-99), затем по уравнению скорости сушки (16-87) получим дифференциальное уравнение процесса [c.883]

Таким образом, определение скорости сушки в первый период по- стоянной скорости по уравнению (474) сводится в основном к подсчету [c.420]

Решение уравнения теплового баланса позволило получить зависиглости для определения влажности материала и скорости сушки а I стадии [c.20]

Схема фонтанирующего слоя дана на рис. П1-55. Смешение и взаимодействие в системе газ — твердое вещество достигается сначала в фонтанирующей струе, текущей снизу вверх через центр свободно насыпанного слоя твердых частиц. Затем частицы оседают, кружа кольцами, как в обычном слое, движущемся под действием силы тяжести противотоком к газу. Механизм движения потоков газа и твердой фазы в фонтанирующем слое был впервые описан в 1955 г. Сушку изучал Кауан Теоретическое уравнение для определения минимальной скорости, необходимой для начала фонтанирования, вывели Мадонна и Лама [c.274]

В последнем уравнении начальное содержание влаги в высушиваемой ткани М(0 ) оказывает основное возмущающее воздействие на регулятор содержания влаги. Величина М[0 ) может быть добавлена в точке суммирования, в которой скорость сушки R s) определяется как функция разности парциальных давлений Рш. и рф- Содержание влаги MIO ) в ткани в точке а (см. рис. 94) всегда будет переменным. Цель регулирования заключается в поддержании постоянства содержания влаги в точке Ь на выходе ткани из сушилки (см. рис. 94). Могут возникнуть два других возмущения по внешнему давлению Р ,., что влияет на скорость сушки, и по давлению греющего пара Р , колебания которого изменяют расход пара Должно быть учтено также транспортное запаздывание, поскольку в процессе сушки ткань перемещается на расстояние (см. рис. 94). Если датчик прибора для измерения влажности расположен вниз по потоку на некотором расстоянии Lg от точки выхода ткани из сушилки, то будет иметь место второе транспортное запаздывание которое необходимо прибавить к первому. При этом соответствующие постоянные времени будут равны a =L lv и a =L2lv. Таким образом, полному транспортному запаздыванию i+a2=a соответствует оператор который может быть определенным образом распределен между звеньями и /Сц011(5). [c.256]

Расчетные методы определения продолжительности сушки т или связанных с ней величин основаны на закономерностях мас-сопереноса (уравнениях массопередачи, массопроводности, массоотдачи) или на полуэмпирических зависимостях, полученных при некоторых допущениях (например, в отношении скорости сушки). [c.23]

Исходными данными для расчета процесса сушки в противоточном трехсекционном аппарате с целью определения среднего конечного влагосодержания материала служили объемный расход влажного материала, его начальное влагосодержание и температура, плотность и диаметр частиц монодисперсного материала, влагосодержание и температура сушильного агента на входе в аппарат, площадь сечения аппарата, высоты псевдоожиженных слоев каждой секции и скорость сушильного агента. Расчеты выполнялись путем последовательных приближений по температурам сущильного агента в каждой eкj ии и между секциями к таким их значениям, при которых величины (, найденные из уравнения теплового баланса (6.47) и уравнения типа (6.46) для среднего влагосодержания материала, оказывались совпадающими в пределах заданной погрешности расчета. Блок-схема. программы для расчета на ЭВМ приведена на рис. 6.11. [c.169]

Особой задачей является определение критического влагосодержания Ткр или среднего влагос одер-жания в конце первого периода процесса, так как, зная скорость сушки из уравнения (16-66), можем определить время т первого периода процесса [c.869]

Параметры у, Т ,к и Е имеют термодинамический характер, О я а — кинетический. Из этого уравнення можно определить коэффициент сушки при переменной толщине слоя Ь и при скорости в первом периоде сушки а. Результаты определений коэффициента сушки ддя данного материала разной толщины и при разных условиях сушки можно представить в виде диаграммы, которая изображена на рис. 16-40. Согласно уравнению (16-97), наклон вычерчешюй прямой соответствует удельному весу сухого вещества. Ордината, отсекаемая прямой, соответствует значению 1/30. Располагая такой диаграммой, можно определять коэффициенты сушки для данного материала при заданной толщине слоя и при заданных условиях сушки. [c.874]