Шнековый канал

Стремление глубже постичь природу сложных гидродинамических и седиментационных процессов, происходящих в роторе шнековой центрифуги, побуждает проводить все большее количество исследований с привлечением фундаментальных основ науки и эксперимента. Здесь уместно напомнить о решении гидродинамической задачи для шнекового канала, предложенном В. И. Соколовым и Е. В. Семеновым [И]. Тем не менее в настоящее время эти сравнительно строгие построения не изучены совместно с седиментацией и не доведены до экспериментально проверенных формул, пригодных для технологического расчета в инженерной практике. Отдавая должное перспективе применения строгих решений, автор полагает разумным предложить упрошенную схему гидродинамики винтового потока, которая в [c.6]

При ламинарном режиме течения ньютоновской жидкости истинная величина и направление вектора скорости в каждой точке сечения шнекового канала могут быть определены суммированием компонент скорости расходного потока, циркуляционных течений и окружного отставания жидкости. [c.19]

В последней модели Декантера NX-3500 (см. рис. 11.25) фирма Альфа-Лаваль решает основную проблему осадительных центрифуг со шнековой выгрузкой осадка значительно снижает крупность разделения центрифуг непрерывного действия, повышая обезвоживание осадка. Решение этой задачи потребовало качественной реконструкции шнековой осадительной центрифуги, превратившей ее в сверхцентрифугу. Существенное увеличение индекса производительности за счет роста фактора разделения сопровождается увеличением отношения длины зоны осаждения ротора к его диаметру. Закрытый канал шнека позволяет стабилизировать поток. Форма шнекового канала, подвод суспензии и отводы продуктов разделения при высоком факторе разделения также способствуют наиболее упорядоченному течению потоков внутри ротора. [c.372]

В целях улучшения взаимодействия воздушной и топливной струи создаются завихренные потоки, при этом обеспечение вихревого движения воздуха может быть осуществлено с помощью лопаточного завихрителя, шнековых направляющих, тангенциального подвода и др. Широкое распространение среди вихревых, или, как их иногда называют, турбулентных форсунок, получили форсунки А. И. Карабина (рис. 101). В этих конструкциях топливо подается через прямой центральный канал, а на [c.212]

Для более полной характеристики процесса смешения в пластикаторах, как и в других шнековых машинах, различают смешение в поперечном и продольном направлениях. Под смешением в поперечном направлении понимают эффект смешения, имеющий место в относительно тонком объемном слое, перпендикулярном оси шнека, примерно в пределах объема одного межвиткового канала шнека. [c.82]

Расчет гидравлических параметров шнековой форсунки выполняется так же, как и центробежной форсунки с тангенциальными каналами, направленными в вихревую камеру под углом б < 90°. Для шнековой форсунки при определении ее параметров за угол б принимается угол, составленный между касательной к оси канала шнека и осью вихревой камеры, а площадь учитывается как площадь поперечного сечения каналов шнека. [c.43]

Шнековая форсунка с центральным каналом (рис. 61) выполнена для получения факела распыленной жидкости с равномерным распределением жидкости по всему его сечению. Необходимо отметить, что канал по оси форсунки для подвода жидкости в центральную часть вихревой камеры можно выполнить и в других конструкциях форсунок. Однако наиболее просто это сделать в шнеке, который запрессовывается в корпус. [c.157]

Шнековое формование. Основным достоинством шнекового формования является теоретически неограниченный объем впрыскиваемой в форму смеси. Однако подобный процесс заполнения формы шнековым питателем, носящий название интрузии, возможен при изготовлении изделий с максимальным соотношением длины пути течения (или длины изделия) к толщине канал а (или толщине изделия) 70 1, а при других методах указанное соотношение может достигать 200 1. Это определяется низким давлением литья, создаваемым шнековым инжекционным механизмом — до 40 МПа. Кроме того, процесс литьевого формования является периодическим, что снижает производительность шнековых литьевых машин, а при заполнении формы смесью резко уменьшается скорость течения материала, увеличивается обратный поток резиновой смеси и ее перегрев, возрастает опасность подвулканизации. Данные недостатки определили малое распространение шнековых машин в производстве — в основном для переработки маловязких смесей в изделия простой конфигурации. Увеличения давления литья до 150 МПа и снижения обратного потока добиваются применением шнекового механизма с зубчатыми шестернями, находящимися в зацеплении с витками шнека (рис. 5.10) и запирающими, отделяющими зону впрыска от зоны питания шнека. [c.131]

Система перемещения шаров работает автоматически вследствие применения гидромоторов и другого гидравлического оборудования, обеспечивающего плавное вращение и автоматическое выключение шнековых механизмов при увеличении нагрузки на кассеты и шары. В случае необходимости срочного прекращения облучения все сферические кассеты с источниками и шары-проставки нажатием кнопки аварийного сброса могут быть сброшены в канал 10 хранилища. [c.226]

Головки, размещенные в конце шнекового экструдера, позволяют получать необходимые непрерывные изделия (экструдаты). Представляют интерес разнообразные профильные изделия. Для производства листов или толстых пленок используются головки с распределительными каналами (рис, 7.4). Назначение распределительного канала состоит в равномерном и определенном распределении полимерного расплава, поставляемого шнеком экструдера, по всей ширине головки. Это является необходимым условием получения равномерных по толщине листов или пленок. [c.130]

Обычный волокнистый порошок фторопласта-4 при подаче шнеком очень сильно уплотняется и после этого при любом изменении сечения канала, например при переходе в оформляющий канал головки пресса, создаются плотные пробки, которые уже невозможно продавить дальше. После спекания и помола гранулированный порошок легче передвигается шнеком, без чрезмерного уплотнения, что дает возможность применять для экструзии шнековые прессы. [c.88]

В собранном рабочем положении корпуса образуются два осевых канала диаметром 170 мм с межосевым расстоянием 150 мм, внутри которых находятся два шлицевых рабочих вала 1. На каждом валу смонтированы (справа налево) короткая шнековая обойма 7, набор из двадцати восьми специальных кулачков 8, изображенных на рисунке отдельно, обойма короткого выдающего шнека 9, пробка 10 и стяжная гайка 11. [c.310]

Для нагревания неагрессивных паров и газов применяют алюминиевый блок / (рис. 225), в центре которого проходит шнековый винт 2 так, что между осью шнека и стенкой блока образуется спиральный канал 3, по которому проходит газ или пар. Блок имеет две съемные круглые пластины 4, закрывающие алюминиевый блок снизу и сверху. В блоке имеются гнезда для термометров или термопар для контроля температуры нагреваемого газа или пара. [c.183]

Одновременное использование преимуществ форкамерного зажигания и изогнутого канала достигается в шнековой импульсной камере [66] (см. рис. 5.1,6). Конструкция камеры позволяет организовать развитие пламени в канале по огибающей винтовой линии. Это удлиняет путь пламени и приводит к тому, что зажигание от форкамеры значительно развивает зону горения в основном канале и способствует увеличению эффективной скорости горения. Площадь пламени увеличивают также центробежные силы, растягивающие зону горения. На основе лабораторных данных был изготовлен промышленный образец шнековой импульсной камеры. Промышленное испытание шнековой камеры показало, что одинаковый эффект очистки можно получить при применении этих камер, габариты которых в [c.91]

Для нагревания неагрессивных паров и газов применяют алюминиевый блок 1 (рис. 229), Б центре которого проходит шнековый винт 2 так, что между осью шнека и стенкой блока образуется спиральный канал 3, по кото- рому проходит газ или пар. Блок имеет две съемные круглые пластины 4, закрывающие алюминиевый блок снизу и сверху. [c.223]

Поток жидкости, текущий из источника в сторону входа, вытекает из межлопастного канала по напорной стороне лопасти. Часть его образует обратный поток во входном патрубке, а другая часть огибает переднюю кромку лопасти и снова втекает в шнек по стороне всасывания (рис. 4.15). Аналогичная картина течения на входном участке шнека имеет место и в других (близких к периферийному) сечениях шнека. При малых подачах тенденция к образованию обратных токов на входе усиливается, так как напор, создаваемый шнековым колесом, а следовательно, и давление на напорной стороне его лопасти возрастает. По мере [c.159]

На производительность шнекового пластикатора оказывают влияние многие факторы. При увеличении диаметра и скорости вращения шнека производительность повышается, а при увеличении давления пластикации — снижается (возрастает обратный поток и поток утечек). При повышении температуры материала вязкость его уменьшается, поэтому поток, возникающий под действием градиента давления, увеличивается, а общая производительность понижается. Глубина канала шнека по-разному влияет на производительность. При малых давлениях пластикации шнек с большой глубиной канала обеспечит большую производительность при больших давлениях такой шнек может давать меньшую производительность, чем шнек с малой глубиной канала (производительность зависит от размеров каналов шнека и давления пластикации), так как при большой глубине канала и большом давлении пластикации увеличивается обратный поток. [c.23]

Для устойчивой работы дискового экструдера необходима равномерная подача материала. Для этой цели дисковые экструдеры оснащают шнековыми, вибрационными, валковыми и другими питателями. Поступающий из загрузочного канала материал размягчается благодаря контакту с нагретыми стенками диска и корпуса и смешению с находящимся в кольцевом зазоре пластицированным материалом. В постепенно сужающемся зазоре материал полностью пластицируется под действием тепла, образующегося вследствие внутреннего трения, и гомогенизируется. Обычно этого количества [c.265]

Поточная линия для получения радиационно-модифицированных полиэтиленовых трубок диаметрами от 2 до 8 мм с толщиной стенки до 0,5 мм [580—582] имеет в своем составе шнековый агрегат (экструдер, калибрующую и охлаждающую системы), устройство для подачи трубок на облучение, ускоритель электронов УЭ-0,4М, узел отжига, воздушный охладитель и устройство для укладки готовой продукции. Скорость экструдирования составляет 1 —3 м/мин. После экструзии, калибровки и охлаждения трубка через канал в биологической защите подается на облучение. Для более полного использования излучения и обеспечения необходимой производительности установки изделие многократно проходит под пучком электронов и возвращается на облучение через систему поворотных барабанов. Число одновременно облучаемых витков определяется диаметром сечения пучка электронов (50 мм) и диаметром выпускаемой продукции. Вместе с пост пательным движением трубке придается вращательное движение, обеспечивающее равномерное облучение. Завершающим этапом изготовления является отжиг трубки в нагревательной камере при [c.206]

В случае поверхностного режима течения скорость и и градиенты скорости имеют большие значения и возрастают с увеличением производительности центрифуги. Следует отметить, что наиболее благоприятные условия для разрушения флокул должны быть вблизи свободной поверхности потока, так как здесь и скорости потока, и градиенты скорости наибольшие. Для образования же флокул наиболее благоприятные условия должны быть в глубинных слоях, так как там имеют место наибольшие градиенты концентраций твердой фазы. Вблизи же ложа шнекового канала из-за относительного движения ложа и вихреобразования и, следовательно, увеличения местных скоростей и их градиентов снова должны у лучшиться условия для разрушения флокул. Точно учесть влияние на разделение суспензий процессов образования флокул и их разрушения во внутрироторных потоках шнековых центрифуг, очевидно, пока нет возможности. [c.193]

Целесообразно, прежде чем переходить к анализу и построению описанной усложненной модели, рассмотреть упрощенную схему расчета осадительных процессов, основанную на традиционном подходе. Приняв в общем случае поток в роторе расслоенным на ламинарное ядро и вихревую зону, составим уравнение траектории движения частиц в роторе. Строго говоря, трактории направлены вдоль винтового шнекового канала, но поскольку нас интересуют только их проекции на плоскость rOz, осаждение частицы и ее продвижение вдоль оси z рассмотрим в соответствии с рис. 3 именно в этой плоскости. [c.14]

Рассмотрим один из основных вопросов определение гранулометрического состава твердой фазы фугата / 4(d) при заданных функции плотности распределения массы твердого в суспензии F d), параметрах машины и ее производительности. Воспользуемся. методом, предложенным в середине 60-х годов для решения подобных задач Д. Муркесом [11]. В отличие от анализа Д. JMyp-кеса, проведенного для сепараторов, в выводе учитываем поле скоростей шнекового канала и особенность разделения, отражаемую формулой (17). [c.19]

Коническую зону ротора (рис. 5, а) целесообразно разбить на два участка зону I обезвоживания (сушки), где осадок не подвержен воздействию суспензии, и зону II (переходную), где елой осадка еще частично затоплен жидкостью. В зоне сушки происходит фильтрование жидкости вдоль шнекового канала через частицы твердого под действием составляющей центробежного поля С51пак5 пршн, где йС — центробежная сила, действующая на элементарную частицу а — угол конусности ротора Ршн—угол подъема винтовой линии шнека. Естественно, с увеличением Ок и Ршн интенсивнее идет обезвоживание. ЬДна-ко в действительности оба угла не назначают произвольно большими, поскольку при этом нарушается процесс выгрузки. Практически принимакхт Ок<15°, а Ршн<8°. Результаты исследований влажности осадка в зонах / и // показывают, что жидкость быстро отделяется при переходе осадка из одной зоны в другую, причем в зоне I его влажность Швл мало изменяется с увеличением длины зоны сушки. [c.24]

До некоторой производительности Go влажность постоянна, а с увеличением. > Go начинает расти и Швл. Влажность осадка посл е центрифугирования занимает, таким образом, среднее положение между крайними значениями w и гю. Если производительность машины Gq < Go ,, то вся жидкость, находящаяся в порах осадка, Go Wl —w) успевает профильтроваться в зоне сушки шнекового канала, и в осадок попадает только пленочная и капиллярная влага в количестве Go i 7(l—ки ) если-же Gq >G , то в осадок выбрасывается частично паровая влага в количестве (Go —G )ay/(1 которая не успевает стечь в зону осаждения. Следовательно, влажность растет, и ее величину можно определить как отношение всего количества жидкости в осадке 0 к сумме количеств твердой и жидкой фаз [c.25]

Уравнение движения в направлении координаты фГрт для принятой модели шнекового канала имеет вид [c.25]

Сепарация материала осуществляется в 1 иклонной камере 4 в верхней части сушилки имеется центробежный завихритель 5. Верхняя и нижняя крышки сушилки исполнены непараллельными, в результате чего площадь сечения канала становится переменной, а значит переменной становится и скорость движения фаз по спирали. Это ведет к дополнительной турбулиэации потока и обеспечению наиболее интенсивного режима тепломассообмена. В технологическую схему установки кроме сушилки входили так же паровой и злектрический подогреватели сушильного агента,в качестве которого использовался воздух,взвешиватель-подсушиватель,вентилятор ВВД-8 циклоны ЦН-15,рукавный фильтр,шнековый питатель влажного материала, секторные затворы и бункера для готового материала. [c.91]

Более широкое распространение получили шнековые машины, теория которых описана в литературе [7]. В этих машинах материал перемещается За счет взаимодействия вращающегося шнека с неподвижными стенками цилиндра. При этом большое значение имеет коэффициент трения между Материалом и шнеком, а также между материалом и цилиндром, особенно на участке загрузки, который заполнен нерасплавленным и непластифициро-ванным материалом. Для того, чтобы материал мог перемещаться вдоль оси шнека, коэффициент трения о поверхность шнека должен быть малым, а о стенки цилиндра — большим. Если не выполняется это основное условие. Материал будет вращаться вместе со шнеком без осевого перемещения. Шнек создает напор в потоке материала, заполняющего канал нарезки шнека. Создаваемое давление потока действует в двух взаимно противоположных направлениях — в стороны формующего инструмента и реактивно — в сторону загрузки, тан как примыкающие к ней области давления обычно равны нулю. Обратное движение потока в сторону загрузочной зоны происходит как вдоль оси винтового канала шнека, так и через кольцевой зазор между выступами нарезки шнека и цилиндром. При высокой вязкости расплава и малой величине кольцевого зазора утечка через этот зазор относительно невелика. [c.189]

Для исследования течения расплавов ПБХ композиций была разработана установка, схема которой представлена на рис. 7.4. Исследуемые композиции пластицировали лабораторным шнековым экструдером, затем термостатировали в накопительной камере. Регулирование объемного расхода осуществляли обводным байпассируюшиМ устройством, уменьшающим колебания температуры за счет изменения условий пластикации. Учитывая большую чувствительность расплава ПБХ композиций к геометрии входа, перепад давлений измеряли на участке измерительного канала с установившимся режимом течения. [c.188]

Недавно пущен в эксплуатацию агрегат, состоящий из двух сушилок Ркис1-Р1о [16]. Сечение кан<дой из них 8,36 м . В первой высушивается 165 т/час угля класса 7,9—1,65 мм (влажность снижается от 20 до 10—11%), а на второй—165 т1час класса 25—7,9 мм или 100 т/час класса 4,8—О мм при снижении влажности от 15 до 10—11%- Сушилки находятся в отдельном здании. Между топками и рабочими камерами имеются заслонки с пневматическими приводами, отключающие подачу газов в случае аварии. Влажный уголь подается шнековым питателем, разгрузка высушенного материала производится с помощью сек-торного затвора. Полностью автоматизированная установка обслуживается одним человеком в смену. [c.185]

Горячее формование проводится в двухцилиндровых плунжерных механизмах (рис. 5.8). Гранулы смеси из бункера / подаются в полость первого цилиндра 3 и первым плунжером 2 продавливаются через щари-ковые торпеды 4 и литниковый канал 5 в камеру 6 цилиндра 7, плунжер 8 которого смешается в заднее положение по мере накопления смеси в камере 6. Рабочим ходом плунжерами 2 и 8 через торпеды 4 и литьевое сопло 9 смесь впрыскивается в пресс-форму. Обогрев цилиндра 3, сопротивление течению смеси торпедами 4 и соплом 9 обеспечивают при впрыске в форму высокую степень нагрева смеси, примерно такую же, как в шнековых литьевых машинах с пластикацией смеси. Такого рода двухцилиндровые плунжерные машины позволяют использовать для запиток холодную смесь, а при литье развиваются давления впрыска до 300 МПа. [c.129]

Профессор И.А, Евневич определяет объем жидкости в межвитковом пространстве как произведение длины водоудерживающей дуги на площадь поперечного сечения водяного канала. При этом он принимает, что шнековый насос имеет кожух закрытой конструкции. Это накладывает определенные ограничения на его работу. Так, например, в этом случае межвитковые пространства насоса должны сообщаться друг с другом воздушной прослойкой, т.е. жидкость в них не должна касаться ступицы шнека. Кроме того, объем жидкости определяется для случая, когда смежные витки не оказывают влияния на объем жидкости, заключенной в межвитковом пространстве. Указанные ограничения снижают подачу насоса и главное делают этот метод расчета неприемлемым для шнекового насоса современной конструкции Однако математический подход И.А. Евневича к определению объема жидкости в межвитковом пространстве отличается достаточной строгостью и может быть использован для расчета шнекового насоса, имеющего кожух откры — той конструкции и соответственно более высокий уровень жидкости в межвитковых пространствах. [c.47]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология