Диаграмма определения числа тарелок колонны

Пусть исходные сырьевые пары веса L, состава а при температуре начала конденсации подаются под нижнюю тарелку укрепляющей колонны и пусть из этого сырья необходимо получить верхний продукт колонны со степенью чистоты, равной Уд. Фигуративные точки верхнего продукта D и сырья L нанесены на линию теплосодержаний паровой фазы тепловой диаграммы, представленной на фиг. 72. Для определения числа тарелок колонны безразлично аналитическим способом или путем графического построения необходимо задаться величиной djD тепла, отнимаемого в парциальном конденсаторе. Как известно, эта величина может изменяться от некоторого минимального значения, отвечающего условию равновесия встречных потоков внизу колонны, до бесконечно большого, отвечающего условию равенства составов встречных фаз по всей высоте колонны или, иначе говоря, отвечающего условию максимального отступления встречных паровых и жидких потоков от состояния равновесия. Последний случай в промышленных условиях практически нереализуем, но работа колонны с минимальным для заданного разделения съемом тепла в парциальном конденсаторе, как указывалось выше, вообще говоря, практически возможна. Следует, однако, иметь в виду, что работа колонны при этом становится ненадежной и неустойчивой, подверженной заметным нарушениям режима при самых незначительных колебаниях состава исходных сырьевых паров или изменениях количества тепла, отнимаемого в парциальном конденсаторе. Такие колебания практически вполне возможны в промышленных условиях, и поэтому заводские установки [c.260]

Подсчет числа тарелок по преобразованной диаграмме удобнее вести от секции питания к концам колонны. Для закрепления определенного режима работы колонны необходимо наряду с назначенным избытком орошения зафиксировать еще одну переменную процесса. Пусть концентрация пропилена во флегме, стекающей с нижней тарелки укрепляющей секции, составляет а =0,550. Тогда концентрация Хт пропилена во флегме, стекающей из секции питания на верхнюю тарелку отгонной части, найдется по материальному балансу [c.205]

Для определения числа теоретических тарелок зададимся начальным содержанием НКК в дистилляте xjh оно должно быть больше ориентировочно приемлемого Х2к- При этом чем выше выбранное Х2н, тем больше потребуется тарелок в колонне и выше будет флегмовое число R. Зафиксировав в диаграмме X на диагонали для начала процесса точку с абсциссой Х2н, найдем по первому из выражений (ж) начальное значение 7 min и далее — R. После этого проведем рабочую линию для начала процесса и построим теоретические тарелки — пусть их [c.1079]

НОГО значения BjR имеются свое распределение составов фаз но тарелкам и свое же число тарелок отгонной колонны, приводящее от состава нижнего продукта к отвечающему данному значению BjR предельному составу Уд паров на верху колонны. Задача определения составов фаз по тарелкам колонны и числа тарелок согласно изложенному ранее может быть разрешена несколькими способами. Либо можно использовать чисто графический способ расчета при помощи тепловой диаграммы, определяя составы фаз на последовательных тарелках попеременным проведением изотерм и оперативных линий из полюса, отвечающего данному расходу тепла BfR в кипятильнике, либо можно для этой цели воспользоваться описанным в 14 графическим методом расчета по диаграмме у—х, проведя на ней линию концентраций, отвечающую данному значению B/R, и вписав ступенчатую ломаную между кривой равновесия и линией концентраций. Наконец, можно воспользоваться уравнением концентраций (V. 34) совместно с данными паро-жидкого равновесия и вести расчет числа тарелок и составов фаз на них чисто аналитическим путем. Во многих случаях графические способы расчета проще, но зато всегда они уступают аналитическому методу в точности полученных результатов. Поэтому во всех случаях, требующих большой точности, следует отдавать предпочтение именно аналитическому методу расчета. [c.221]

Так, продолжая вписывать ступенчатую линию между кривой равновесия и линией концентраций, можно пройти сверху вниз по всей укрепляющей колонне, последовательно определяя составы жидких и паровых потоков во всех ее межтарелочных отделениях. Последним отделением колонны будет самое нижнее, в котором встречаются паровой поток сырья состава а и жидкий поток состава хк, стекающий с нижней тарелки укрепляющей колонны. Фигуративная точка 8 (хд, а), связывающая составы этих потоков, расположится на линии концентраций и будет той конечной точкой, до которой следует проводить описанное ступенчатое построение. Каждая вершина ступенчатой линии, лежащая на кривой равновесия, отвечает одной контактной ступени, включая и парциальный конденсатор. Каждая же ее вершина, лежащая на линии концентраций, отвечает определенному межтарелочному отделению. Таким образом, указанное графическое построение позволяет вести и расчет элементов ректификации по всей высоте укрепляющей колонны и определение числа ее ступеней контакта. По простоте расчет укрепляющей колонны по диаграмме у—х несколько уступает расчету по тепловой диаграмме, но тем не менее является надежным и верным средством. [c.264]

Определение числа тарелок производим по Т — х (температура — концентрация) -и I — х-диаграммам (теплосодержание — концентрация) Этот метод является более точным и позволяет отразить материальный и тепловой обмен на каждой тарелке и по всей колонне [20, 24]. [c.477]

Рис. 40. Диаграмма У—Х для определения числа теоретических тарелок в ректификационной колонне непрерывного действия при подаче исходных жирных кислот хлопкового масла с температурой ниже температуры жидкости на тарелке питания.

Влияние аргона на процесс ректификации воздуха особенно сильно зависит от концентрации получаемого кислорода (см. рис. 40 и табл. 20). При Ук1>97- 96%, вследствие значительного содержания аргона на тарелках, концентрационные градиенты в ВК значительно меньше, чем они могли бы быть при ректификации бинарной смеси кислород — азот. Наиболее резкое сокращение концентрационных градиентов происходит на участке от места, которому соответствует точка пересечения рабочих линий, до места ввода смеси в колонну и на нижнем участке исчерпывающей секции колонны, где происходит процесс разделения смеси кислород — аргон. Так, при 1/к1 = 99,5% Ог ЧТТ в ВК при расчете в диаграмме равновесия для тройной смеси в 2,25 раза больше, чем при расчете в диаграмме равновесия для смеси кислород — азот (табл. 20). Поэтому, как уже отмечалось, при г/к1>97 96% для правильного определения числа тарелок в колонне воздух следует рассматривать как тройную смесь кислорода, аргона и азота. [c.135]

О до кривой равновесия (рис. 20). Состав потоков пара и жидкости между тарелками определяется линией рабочих концентраций, поэтому, если из точки а опустить перпендикуляр до пересечения с линией ОМ, то ордината точки Ь будет соответствовать составу пара, встречающегося с потоком жидкости, сливающейся с первой тарелки. Этот пар должен находиться в равновесии с жидкостью, сливающейся на нижележащую тарелку, и горизонтальная прямая, проведенная из точки Ь до пересечения с кривой равновесия, определит местоположение точки абсцисса которой отвечает составу жидкости, сливающейся на нижележащую тарелку. Каждая ступень изменения концентраций на диаграмме х — у соответствует одной теоретической тарелке. Построив по данному методу ступенчатую линию между равновесной кривой и рабочей линией укрепляющей секции колонны от точки О до точки М, абсцисса которой соответствует составу разделяемой смеси, получим число теоретических тарелок для укрепляющей секции колонны. Аналогичное построение проводится и для исчерпывающей секции. При определении числа теоретических тарелок в качестве исходной точки для построения может быть взята точка, соответствующая составу продуктов на верхней тарелке или на тарелке питания для укрепляющей секции, либо точка, соответствующая составу кубового остатка или составу продуктов на тарелке питания для исчерпывающей секции. Из приведенного построения видно, что число теоретических тарелок зависит от положения рабочих линий исчерпывающей и укрепляющей секций колонны. [c.62]

Из точки 1, лежащей на изобаре конденсации и соответствующей составу дистиллята Уд, проводим вертикаль до пересечения с кривой конденсации. Ордината этой точки соответствует температуре дистиллята, уходящего из колонны. Так как жидкость, стекающая с первой тарелки на нижележащую, должна быть при условии идеального контакта в равновесии с паром состава уо, то ее состав определится пересечением изотермы с кривой испарения. На тепловой диаграмме этому составу жидкости соответствует точка 2. Соединив ее с полюсом Р1 на пересечении линии Р - с линией конденсации, получим точку 3, которая определяет состав пара, входящего на первую тарелку, т. е. в том же сечении колонны, в котором находится жидкость состава Хг. Для нахождения жидкости, равновесной пару, состав которого определяется точкой 5, строим изотерму Т2 и т. д. Продолжаем построение до тех пор, пока очередная изотерма, построенная в части диаграммы, соответствующей изменению составов жидкости и пара для укрепляющей части колонны, не пересечет главную полюсную линию. Число изотерм, построенных в этой части колонны, до пересечения с главной полюсной линией будет соответствовать числу теоретических тарелок. Аналогичным образом построение изотерм (определение числа теоретических тарелок) производится и в исчерпывающей секции колонны. [c.65]

Определение числа теоретических тарелок производится по /—а диаграмме следующим образом. Проводим на рис. 76 из полюса Р луч через точку ц, изображающую состав жидкости, поступающей на первую (верхнюю) тарелку колонны, до пересечения с кривой пара в точке С . Точка 0 изображает состав пара, уходящего с первой (верхней) тарелки. Двигаясь из точки 0 к кривой жидкости по соответствующей изотерме (температура 1), мы придем в точку 1, которая изобразит состав жидкости, поступающей на вторую тарелку, и т. д. Состав пара, поступающего на нижнюю тарелку, изобразится точкой 6н, соответствующей ан=0 и заданному значению н, а состав жидкости, уходящей с нижней тарелки,—точкой 1 , являющейся в то же время конечным пунктом построения. [c.140]

Приступая к расчету отгонной колонны, проектировщик обычно располагает составами и х сырья и нижнего продукта колонны. Для установления определенного режима работы колонны этих двух начальных данных недостаточно и необходимо задаться еще одним дополнительным параметром. При этом в известной мере безразлично, задаваться ли теплом кипятильника BIR, составом у верхнего продукта или рабочим паровым числом тК, ибо все эти величины связаны простой однозначной зависимостью, например (IV.28), написанной для горизонтального уровня над верхней тарелкой. Равным образом можно было бы задаться и желательным выходом нижнего или верхнего продукта и тогда, определив по одному из уравнений (IV.3), графически ло тепловой диаграмме либо аналитически по (IV.28), найти действительный, отвечающий выбранным условиям расход тепла в кипятильнике колонны. Рекомендуется принимать избыток рабочего парового числа или рабочего тепла кипятильника над минимальными значениями этих величин в пределах 10—50% для обеспечения стабильной работы колонного аппарата. [c.150]

До настоящего времени часто процесс ректификации воздуха рассчитывают по диаграмме равновесия для бинарной смеси кислород— азот, а при определении числа действительных тарелок в колонне вводят условный, уменьшенный в несколько раз, коэффициент эффективности тарелки. Однако степень условного снижения коэффициента эффективности тарелки не может быть определена заранее без расчета в каждом конкретном случае процесса ректификации тройной смеси. [c.144]

Определение числа теоретических тарелок начинаем с верха колонны, пользуясь нанесенными на диаграмму равновесия линиями постоянного содержания компонентов в паровой фазе (линии постоянного содержания компонентов в жидкости на рис. 34 опущены). Состав пара и жидкости на тарелках нижней колонны приведен в табл. 6. [c.128]

Существуют более точные методы определения числа действительных тарелок Л. 10, 33, 48]. В настоящее время считается, что выражение движущейся силы через разности энтальпий более точно, чем через разность Концентраций. Поэтому как в отечественной, так и зарубежной литературе рекомендуется метод определения теоретического числа тарелок ректификационных колонн с применением Я-ху-диаграмм. Однако, как показывают сравнительные расчеты, этот метод не дает существенной точности, так как для определения действительного числа тарелок необходимо вводить в расчет к. п. д. тарелки, что может вносить большую погрешность. [c.176]

Для определения числа тарелок в -х-диаграмме проводим, как это показано на рис, 5- 8, также прямые Хю = 1,9% х =46,5% и xвертикальную линию АВ, соответствующую процессу полной конденсации паров в дефлегматоре. Далее из точки В проводим горизонтальную линию ВС, которую делим на отрезки DB/D =2,24 (соответственно выбранному флегмовому числу). Из точки D проводим вертикаль DE, соответствующую процессу ректификации, и горизонтальную линию EF, которую делим в прежнем отношении, и т. д. В результате построения получаются 11 ступеней, или 11 теоретических тарелок, как и в предыдущем случае на /-X-диаграмме. Приняв тот же к. п. д. тарелки г]=0,5, получим 22 тарелки для действительной колонны. [c.178]

На диаграмме кривой равновесия у х диагональ квадрата составов, как известно, является линией равных составов паровой и жидкой фаз. В рассматриваемом случае, когда уравнение концентраций представляется простым соотношением у =-х, ь выражающим условие равенства составов встречных на одном уровне фаз, линия равного состава является графическим представлением уравнения концентраций. Определение минимального числа тарелок отгонной колонны на диаграмме равновесия у — х выяснится в ходе следующих рассуждений. Условию равновесия фаз, покидающих первую тарелку, отвечает точка 7 (х , у ) на кривой равновесия. Состав х , флегмы, встречной парам Оу, равен составу уу этих паров, и поэтому, проведя горизонталь 1 — 1 до пересечения с линией равного состава, легко определить точку 1 с абсциссой Хо. Состав пара у , поднимающегося с первой тарелки и равновесного флегме состава Хг, определится по кривой равновесия как ордината точки 2, а состав встречной флегмы — как абсцисса точки 2, которая получится проведением горизонтали 2 — 2 до пересечения с линией равного состава. Так, продолжая вписывать ступенчатую линию между кривой равновесия и линией равного состава, можно дойти до паров 0 , поднимающихся с верхней тарелки колонны и имеющих тот же состав, что и входящее на переработку сырье. Каждая вертикальная ступень вписанной ломаной линии отвечает одной теоретической тарелке. Просуммировав общее число вертикальных отрезков ломаной, можно установить искомое минимальное число тарелок. [c.214]

Если координаты точки Е известны, то, нанеся на х, г/-диаграмму рабочие линии для концентрационной и отгонной секций, можно осуществить необходимые построения с целью определения числа идеальных тарелок (рис. 4.37). Исходным является первое сечение колонны над верхней тарелкой, в котором, как отмечалось ранее, составы пара у1 и жидкости х практически одинаковы и равны составу Уа продукта разделения А [точка /(/)] Проведя горизонталь из точки 1 до пересечения с кривой равновесия, получим точку 1-2, координаты которой ух и Хг соответствуют равновесным пару в первом сечении и жидкости во втором, нижележащем сечении. Составу пара у2 в этом же сечении отвечает точка 2 на рабочей линии, являющейся пересечением с вертикалью, проведенной из точки 1-2. Таким образом, изменению содержания нижекипящего компонента в паре Ау=у —у2 и в жидкости Дх= =Х1—Хг при переходе от одного сечения к другому (на одной тарелке) соответствует одна ступень между кривой равновесия ]1 рабочей линией. Аналогичное построение осуществляется до тех пор, пока не будет достигнуто нижнее сечение колонны, в котором Хц=г/п=Хк (точка //). [c.233]

Согласно соотношению (П1.20), все оперативные линии отгонной колонны на тепловой диаграмме должны проходить через одну и ту же точку хц, h ), координаты которой сохраняются неизменными. Поэтому, если из полюса Si на тепловой диаграмме провести пучок произвольных прямых, каждая из них пересечет линии энтальпий жидкой и паровой фаз в точках, абсциссы которых определят одну из точек кривой концентраций (П1.18) на диаграмме у — х. По нескольким найденным таким путем сопряженным точкам x +l, у.) можно вполне точно провести линию концентраций (III.18) на диаграмме у — х, т. е. обойти необходимость определения изменяюш,егося от тарелки к тарелке парового числа. [c.139]

Прямая, проходящая на тепловой диаграмме через фигуративные точки встречных на одном уровне потоков, и здесь называется оперативной линией. Согласно соотношению (III.46), все оперативные линии укрепляющей колонны должны проходить через одну и ту же точку на тепловой диаграмме через полюс 82, Ув, Нв)- Поэтому, если из полюса S2 провести пучок произвольных прямых, каждая из них пересечет линии энтальпий насыщенных жидкой и паровой фаз в точках, абсциссы которых определят одну из точек кривой концентраций (III.43) на диаграмме у — х. По нескольким найденным этим путем сопряженным точкам х , /,+ i) можно вполне точно провести линию концентраций (III.43) на диаграмме у — х, обойдя необходимость определения флегмового числа, изменяющегося от тарелки к тарелке. [c.151]

Предположим, что нагревается смесь состава х . При температуре 1 она начинает кипеть, при этом паровая фаза имеет состав у. Жидкая фаза Хд находится в равновесии с паровой фазой у при температуре /. Изобарные кривые кипения и конденсации определяют экспериментально так же, как и кривую равновесия (см. разд. 4.6.З.). Диаграмму t—х—у как и диаграмму равновесия у—х можно использовать для определения требуемого числа теоретических ступеней разделения. На рис. 59 (см. разд. 4.7) изображена кривая равновесия для смеси бензол— толуол, построенная на основе изобарных кривых кипения и конденсации. Точки Л и В лежат в этом случае одна под другой. Диаграмма 1—х—у имеет то преимущество, что в процессе перегонки можно по температуре в головке колонны определять концентрацию головного продукта. При работе с тарельчатыми колоннами эта диаграмма позволяет проводить текущий контроль состава смеси на тарелках по перепаду температуры в колонне. По температурам на тарелках можно установить оптимальную тарелку питания и тарелку для отбора промежуточного продукта. [c.75]

Был проведен расчет колонны с провальными тарелка.ми для очистки гексаметилендиамина от высококипящих примесей. Аппарат рассчитывался на 1300 кг/ час исходного продукта. Определение оптимальных условий проводилось путем расчета числа теоретических, а затем и реальных тарелок, диаметра колонны и объема при различных давлениях в верхней части колонны. Число теоретических тарелок определялось из диаграммы X—Y [c.161]

Согласно (IV.50) все оперативные линии укрепляющей колонны должны проходить на тепловой диаграмме через одну и ту же точку — полюс 5а (г/ , 62). Поэтому, если из полюса 82 провести пучок произвольных прямых, каждая из них пересечет линии теплосодержаний насыщенных жидкой и паровой фаз в точках, абсциссы которых определят одну из точек кривой концентраций (IV.47) на диаграмме у—х. По нескольким найденным этим путем сопряженным точкам х%, г/г- -1) можно на диаграмме у—х вполне точно провести линию концентраций (IV.47), минуя необходимость определения изменяющегося от тарелки к тарелке флегмового числа. [c.159]

Рассмотрим часть диаграммы для графического определения числа теоретических ступеней разделения по. методу Мак-Кзба и Тиле (рис. 79). В тарельчатой колонне между жидкостью состава 1/ , находящейся на тарелке, и поднимающимися парами устанавливается термодинамическое равновесие . Концентрация паров, покидающих тарелку, равна Такую же концентрацию (г/а) имеет жидкость, находящаяся на вышележащей тарелке . В паровом пространстве между тарелками (а следовательно, между точками у и у2) массообмен практически не происходит. [c.123]

Рассмотрим часть диаграммы для графического определения числа теоретических тарелок по методу Мак-Кэба и Тиле (рис. 86). Верхняя линия представляет собой кривую равновесия а, нижняя — рабочую линию Ь. В тарельчатой колонне между жидкостью с концентрацией / , находящейся на любой тарелке, и поднимающимися парами наступает термодинамическое равновесие. Пары, покидающие тарелку, имеют концентрацию у. Этой же концентрацией обладает и жидкость на вышерасположенной тарелке г/. . Между тарелками (т. е. между точками и у ) никакого обмена не происходит. Иначе обстоит дело в насадочной колонне, где изменение концентрации в каждом слое между у и у пропорционально у —у. Только в случае, когда кривая равновесия и рабочая линия параллельны друг другу (рис. 86, II), число единиц переноса Па совпадает с числом теоретических тарелок поскольку в рассматриваемой области концентраций разность у —у остается постоянной. Такой случай имеет место в идеальных растворах с малой разностью температур кипения, исполь- [c.141]

В ректификационных колонках, построенных по другим конструктивным принципам (нетарелочные колонки), состав флегмы изменяется постепенно от основания колонки к ее головке. Представление о теоретических тарелках к таким колонкам, собственно говоря, неприменимо. Тем не менее понятием число теоретических тарелок пользуются для определения эффективности ректификационных колонн всех типов. Колонка с насадкой, позволяющая осуществить разделение, соответствующее, например, двадцати отдельным ступенькам в приведенной выше диаграмме, т. е. двадцати идеальным перегонкам, эквивалентна 20 ТТ. Высоту участка колонки, эффективность которого эквивалентна одной идеальной перегонке, определяют отношением высоты общей эффективной части колонки (Я в сантиметрах) к числу найденных теоретических тарелок Щ [c.220]

На диаграмме же у — х диагональ квадрата составов, являющаяся линией равных составов паровой и жидкой фаз, представляет для рассматриваемого случая линию концентраций, связывающую составы встречных потоков. Определение минимального числа тарелок укрепляющей колонны на диаграмме равновесия у — х выяснится в ходе следующих рассуждений. Условию равновесия фаз в парциальном конденсаторе отвечает точка А Хо, Уд) на кривой равновесия. Состав у парового потока 61, встречного флегме go, равен составу х этой флегмы, и поэтому, проведя вертикаль АВ до пересечения с линией равного состава, можно определить точку В Хд, у ), ордината которой равна искомому составу. Состав флегмы стекающей с первой — верхней — тарелки колонны, определяется из условия ее равновесия с парами 0 как абсцисса точки С (х , у ), а состав у встречного этой флегме парового потока найдется как ордината бЧки Е Х1, Уа) на линии равного состава, играющей роль линии концентраций. Состав х флегмы, стекающей со второй тарелки, определяется из условия равновесия с парами 0-2, уходящими с той же тарелки, по кривой равновесия как абсцисса точки Р (Хз, Уч). Встречный этой флегме пар представляет для данного конкретного случая сырьевой паровой поток с составом а = х , фигуративная точка которого, очевидно, лежит на линии равного состава в положении //(Ха, а). [c.259]

Для расчета процесса ректификации тройной смеси было предложено несколько методов. Ступенчатый метод Льюиса и Матьюсона, предложенный в 1932 г., очень редко применяется ввиду его относительной сложности. Большее распространение получил графический метод, описанный Торманом в 1935 г. [44] и Н. И. Гельпериным в 1947 г. [И]. Этот метод был основан на предположении, что пар, поднимающийся с тарелки, и жидкость, стекающая с нее, находятся в равновесии, что возможно лишь при полном перемешивании жидкости. Такая тарелка была названа теоретической. Для определения числа таких тарелок (контактов ректификации) использовались одновременно диаграммы равновесия тройной смеси, треугольная диаграмма X—у для тройной смеси и диаграмма л —у для одного из компонентов. Естественно, что подобный метод расчета требовал большого числа построений, снижающих его точность. Кроме того, в данном случае не учитывалось изменение теплоты испарения смесей по высоте колонны. [c.41]

Определение числа тарелок. Хотя определение числа тарелок выходит за рамки определения расхода тепла, все же этот вопрос будет здесь рассмотрен, поскольку интересно показать, каким образом это можно осуществить по диаграмме энтальпия — состав с помощью ступенчатого метода, если имеется также в распоряжении равновесная кривая у — х, позволяющая определить положение соединительных линий в любой точке. На рис. 177 точкапредставляет состояние пара, покидающего верхнюю тарелку колонны, если для получения орошения используется конденсатор, в котором осуществляется полная конденсация. Перемещаясь по соединительной линии, достигают точки ( , которая соответствует составу жидкости на верхней тарелке, если она Является теоретической тарелкой, как было определено выше. Прямая линия ОС является рабочей линией, и поэтому точка 7 должна представлять состояние пара, поднимающегося с нижней тарелки. Продолжая это построение до тех пор, пока не будет достигнут уровень питания, получают число тарелок для укрепляющей секции. Число тарелок для исчерпывающей сек[1ии получают совершенно аналогичным способом, но рабочие линии проходят тогда через ось М. [c.722]

Подсчет числа тарелок по преобразованной диаграмме удобнее вести т питательной секции к концам колонны. Для закрепления определенного режима работы колонны необходимо наряду с назначенным избытком орошения зафиксировать еще одну переменную процесса. Пусть концентрация лропилена во флегме, стекающей с нижней тарелки укрепляющей секции, [c.219]

Как и при определении числа тарелок для двухкомпонентной системы, построение начинаем на каждой диаграмме с точки А, находящейся на пересечении рабочей линии верхней части колонны с диагональю. При применении полностью конденсирующего дефлегматора эта точка обозначает на диаграмме каждого компонента его содержание в парах, поднимающихся с первой тарелки в дефлегматор. Не зная температуры кипения на первой тарелке, мы должны ею задаться. Допустим, это будет /ь Этим самым мы уже выбрали соответствующий луч на диа грамме каждого компонента. На каждой диаграмме проводим отрезок АВ, точка В лежит иа линиях равновесия, соответствующих температуре и Абсциссы точек В отвечают молярным долям компонентов в флегме, стекающей с первой тарелки,Хг , Хх .. . Если температура на первой тарелке выбрана правильно, то сумма всех найденных молярных долей должна быть равна единице [c.715]

Графическое определение числа теоретических тарелок на у-х-диаграмме производится построением ряда ступеней (рис. 7.4), число которых, и олределяет число теоретических тарелок колонны. Так как в действительности отсутствует полное равновесие состава фаз на тарелках, то для определения действительного числа тарелок необходимо ввести поправку. Наиболее рашро-страненным методом введения поправки является использование общего (полного) к. п. д. тарелки, под которым понимают отношение числа теоретических тарелок к числу действительных тарелок [c.186]

Максймальное содержание аргона на тарелках нижней колонны обычно не превышает 1,5% в паре и 2,5% в жидкости. Только при очень большом числе тарелок в колонне и отборе азотной флегмы с очень малым содержанием кислорода содержание аргона в жидкости на тарелках может достигать 5% и даже больше. Число теоретических тарелок при расчете процесса ректификации по диаграмме равновесия для тройной смеси практически такое же, как и при расчете по диаграмме для бинарной смеси кислород — азот. Однако расчет процесса ректификации тройной смеси в нижней колонне необходим для определения содержания аргона в азотной флегме и кубовой жидкости, без чего не может быть проведен расчет процесса ректификации в верхней колонне. [c.139]

Ректификационная колонна предназначена для многократного повторения процессов испарения и конденсации. Обычно она состоит из испарителя, расположенного в нижней части, ряда тарелок и конденсатора в верхней части. На каждой из тарелок находится жидкость, через которую пробулькивает поднимающийся пар. Значительная часть этого пара конденсируется в конденсаторе, и образующаяся жидкость стекает вниз на тарелки. На фиг. 2.3. изображена ректификационная колонна с сетчатыми тарелками. Отверстия в тарелках настолько малы ( 0,6 мм), что проходящий через них пар не позволяет жидкости стекать вниз. Поэтому уровень жидкости на каждой тарелке определяется высотой перегородки, а излишек уходит через 1001 сливную трубу вниз на следующую тарелку. Теоретической тарелкой называется такая тарелка, на которой полностью достигается состояние равновесия (как это показано на фазовой диаграмме, фиг. 2.2) ). Обычно расчет ректификационной колонны производят, пользуясь числом эквивалентных теоретических тарелок. В идеальном случае пар, уходящий с данной тарелки, находится в равновесии с жидкостью на тарелке, согласно кривым фазового равновесия (см. фиг. 2.2.). Следовательно, жидкость на данной тарелке и пар на следующей нижней тарелке имеют одинаковый состав ). Необходимо, чтобы между тарелками существовала определенная разность температур, достаточная для поддержания одинакового давления паров над тарелками с жидкостью разного состава (в этом анализе давление можно считать постоянным по всей колонне). Необходимость такой разности температур (и разности составов жидкостей, находящихся на соседних теоретических тарелках) можно пояснить [c.94]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология