Прямые упрочнение

Механические свойства материала листа обечайки отличны от механических свойств прямой заготовки. В результате проведения предварительных операций (подгибка кромки, круговой гибки листа, сварки продольного шва) происходит упрочнение материала и пределы текучести и прочности приобретают повышенные значения против их величин в листе в состоянии поставки. [c.53]

Отнесение характеристических частот согласуется с уравнением (6.9), согласно которому квадрат энергии колебательного перехода прямо пропорционален силовой постоянной связи и обратно пропорционален массе связанных атомов. Так, в ряду ординарная— двойная — тройная связь частоты растут из-за упрочнения связи, а v(0—H)>v(0—О) в основном из-за изменения мяссы. [c.272]

Исследование упрочнения коагуляционных структур гидросиликатов переменного состава показало принципиальную возможность прямой конденсации концевых гидроксильных групп без предварительного растворения, приводящей к упрочнению пространственной структуры [255, 256, 143]. [c.87]

X — возможность упрочнения окраски солями хрома (прямые красители) или крашения при низких температурах (кубовые красители). [c.157]

Действительно, обратное напряжение, создаваемое дислокациями при упрочнении, пропорционально ]//г [40]. Учитывая, что упругая энергия пропорциональна квадрату напряжения, получаем прямую пропорциональность энергии дислокации их числу в скоплении. [c.48]

Это выражение можно трактовать как логарифмическое упрочнение при достаточном удалении от равновесного состояния, и в полулогарифмических координатах соответствующая кривая напряжение—деформация должна изображаться прямой линией в области деформационного упрочнения. Указывается [41 ] на хорошее согласие выражения подобного типа с истинными кривыми деформации. [c.49]

Прямым доказательством того, что вакансии не играют заметной роли в механохимическом растворении служат следующие экспе- риментальные факты отсутствует какая-либо закономерная связь между скоростью растворения и упрочнением, с одной стороны, и числом вакансий, плотность которых растет с ростом деформации, с другой при больших степенях деформации дислокации аннигилируют и максимально интенсивно образуются вакансии, но скорость растворения уменьшается. [c.115]

Еще одним интересным моментом является отрицательное влияние равновесных интерметаллических соединений на стойкость сталей, титановых, никелевых сплавов и в некоторых случаях нержавеющих сталей к водородному охрупчиванию. В алюминиевых сплавах интерметаллидные включения играют косвенную положительную роль, но могут оказывать и прямое отрицательное воздействие. Поскольку выделение этих соединений может отрицательно сказываться также на вязкости и других свойствах, то его предупреждение является, как правило, полезным, за исключением тех случаев, когда присутствие интерметаллидов необходимо для упрочнения материала. [c.120]

Если результаты испытаний нанести на график, где по оси абсцисс -диаметр вала в логарифмическом масштабе, а по оси ординат — предел выносливости образца с насаженной деталью, то масштабные зависимости усталости и упрочненных, и неупрочненных валов можно в первом приближении представить в виде прямых линий (рис. 80). Тогда путем линейной экстраполяции можно оценить пределы выносливости валов более крупных размеров. [c.150]

Если за критерий подобия при упрочнении обкаткой принять равенство относительной толщины наклепанного слоя, то масштабную зависимость предела выносливости при изгибе упрочненных валов из углеродистой стали с насаженными деталями можно выразить прямой линией в координатах а — 1д д. Это позволяет путем экстраполяции определить предел выносливости валов крупных размеров. [c.151]

Компактный металл получают преим. методами порошковой металлургии. Заготовки сечением от 10-10 до 20-20 мм и длиной 500-600 мм (штабики) прессуют под давл. 150-500 МПа и подвергают спеканию в две стадии первая (упрочнение штабика) проводится при 1150-1300 °С в атмосфере Hj, вторая (сварка)-прямым пропусканием электрич. тока при 2900-3000 С. Плотность штабиков после спекания 17,5-18,5 г/см . Изделия из них (проволока, лента и др.) изготовляют обработкой давлением при т-рах ниже т-ры рекристаллизации В. По мере обработки т-ра понижается от 1300-1400 °С (при ковке) до 800-500 °С (при волочении или прокатке). В результате волочения через твердосплавные, а затем алмазные фильеры получают вольфрамовую проволоку диаметром 10-300 мкм. [c.419]

Первые исследования усталостного поведения нанокристаллической Си, полученной компактированием, были недавно осуществлены в работе [365]. Эти эксперименты проводились с целью исследования стабильности внутренней структуры при повторяющихся сжимающих нагружениях. Как известно, эволюция микроструктуры при усталостных испытаниях происходит в первую очередь благодаря движению дислокаций в прямом и обратном направлениях. В этом смысле циклические испытания на растяжение и сжатие представляются подходящими для исследования таких основных усталостных свойств, какими являются циклическое упрочнение и эффект Баушингера. Исследования этих явлений имеют целью установить механизмы деформации в наноструктурных материалах. [c.213]

При поперечном расположении шва достаточно тонкие мягкие прослойки вследствие развития в них жесткого напряженного состояния могут явиться источником хрупкого разрушения. Одним из путей уменьшения опасности является расположение прослойки по отношению к направлению усилия под углом, отличным от прямого. Чем этот угол ближе к 45, тем меньше контактное упрочнение прослойки и тем мягче в ней схема напряженного состояния. [c.284]

Интересно отметить,что все кривые на рис.6.3.6 оканчиваются участком прямой, параллельной оси абсцисс, то есть разрушению предшествует исчерпание способности металла к упрочнению от деформации. [c.141]

Показатель упрочнения кривой циклического деформирования в неупругой области получают построением кривой деформирования в двойных логарифмических координатах lg(2 r )— g(2i ) как тангенс угла наклона аппроксимирующей прямой [c.210]

Как уже отмечалось, недостатком прямых красителей является низкая устойчивость получаемых окрасок к мокрым обработкам и действию света. В связи с этим на стадии промывки обычно проводят специальную обработку текстильного материала с целью упрочнения полученных окрасок. Из существующих способов упрочнения окрасок прямыми красителями наиболее широкое применение нашли следующие обработка окрашенных изделий препаратами ДЦУ, ДЦМ и Устойчивым-2 обработка солями металлов (меди, хрома, алюминия, никеля). Наибольший интерес представляет первый способ, так как он несложен и наиболее универсален. [c.98]

Для упрочнения окраски основными и кислотными красителями, не имеющими сродства к целлюлозе, используют следующие способы. При крашении бумажной массы основными красителями добавляют глиноземно-канифольные соли, имеющие кислотный характер и образующие с основными красителями прочные нерастворимые соединения. При крашении кислотными красителями применяют закрепители (например, алюминиевые квасцы) или проводят последующее крашение основными красителями. Прямые красители лучше фиксируются бумагой при крашении с добавкой нейтрального электролита. Кубовые красители применяют для подсинивания или подцветки в другие тона клееной бумаги высших сортов. [c.217]

Для комплексов с фенолами положительный наклон прямой на рис. 7 показывает, что более сильной Н-связи отвечает более высокий дипольный момент. В случае карбоновых кислот имеет место обратный случай отрицательный наклон означает, что А х уменьшается по мере упрочнения Н-свя-зи. Это можно объяснить просто как результат отклонения циклического димера от плоской конфигурации. Всякое отклонение от плоской струк- [c.31]

На рис. 8, где представлена зависимость величин АЯк, АФк н 7 А5к от п для ступенчатого комплексообразования кадмия, видно, что свободная энергия образования хлоридных комплексов с ростом п растет монотонно, свидетельствуя о монотонном уменьшении устойчивости комплексов в том же направлении. Однако это не означает, что и прочность связей растет столь же монотонно, так как кривая АЯк имеет излом между второй и третьей ступенями. Излом весьма напоминает изломы на кривых АЯк для ртути и свидетельствует об аналогичной тенденции второго и четвертого комплексов кадмия к некоторому упрочнению по сравнению с той прочностью, которую можно было бы ожидать на основании характера прямой, соединяющей значения АЯк комплексов нечетных ступеней. Этот факт можно связать со сходством электронного строения кадмия и ртути. [c.90]

Показатель степени т в уравнении (2.1), определяющий наклон прямой линии, коррелируется с показателем или модулем деформационного упрочнения п кривой пластического течения в координатах истинное напряжение — истинная деформация . [c.55]

При длительном хранении гелей и студней дисперсные частицы могут уплотняться за счет самопроизвольного выделения из полостей пространственного каркаса дисперсионной среды, что в конечном итоге приводит к уменьшению объема дисперсной фазы, при неизменном общем объеме системы, и к расслоению системы. Такие превращения дисперсных коллоидных систем называются синерезисом. Синерезис объясняется увеличением со временем числа контактов частиц дисперсной фазы и их переориентацией, приводящей к наиболее плотной упаковке, упорядочению и упрочнению структуры. Если в системе на наблюдается химических превращений, то синерезис является обратимым процессом, находящимся в прямой зависимости от концентрации, температуры и pH раствора, присутствия в растворе десольватирую-щих добавок. Гибкость и подвижность элементов структурного каркаса также способствуют синерезису. Процессом, обратным синерезису, является набухание. [c.31]

М — возможность упрочнения окраски солями меди (прямые кра-сителнУ или наличие комплексно связанного металла в молекуле красителя (кислотные красители). [c.157]

На практике [38, 70] для определения количества циклов на стадии стабильного развития трещины производят интегрирование уравнения (4.2). Как это было указано выше, использование только критической длины трещины, найденной через критический коэффициент интенсивности напряжения, в качестве верхнего предела интегрирования, без учета деформационного упрочнения и реальной геометрии трубы, некорректно. Так, прямое использование классических методов линейной механики разрушения для тонкостенных сосудов давления, изготовленных из высоковязких сталей, какими являются современные магистральные трубопроводы, приводит к результатам, не имеющим физического смысла. Так, в работе [74] рассчитанная критическая глубина трещины составляет около 1 км (толщина стенки большинства эксплуатирующихся трубопроводов не превышает 20 мм). Для нахождения верхнего предела интегрирования уравнения Пэриса используем силовой и деформационный критерии линейной и нелинейной механик разрушения [55, 89]. [c.101]

В работе [74] предпринята попытка объяснить влияние механической деформации медного электрода на его анодную и катодную поляризацию в водном растворе Си304 с позиций теории перенапряжения кристаллизации при условии, что лимитирующей стадией реакций является поверхностная диффузия ад-ионов, параметры которой зависят от расстояния между ступеньками роста, т. е. от плотности дислокаций. С учетом того, что плотность дислокаций линейно связана со степенью пластической деформации, получена прямая пропорциональная зависимость скорости реакции от корня квадратного из степени деформации. Эта зависимость приближенно соответствует результатам опытов и несколько нарушается при больших деформациях. К сожалению, в этой работе не измеряли величину механического напряжения, а поскольку в случае меди деформационное упрочнение может подчиняться параболическому закону [41 ], можно объяснить результаты опытов [74 ] без привлечения теории замедленной стадии поверхностной диффузии. [c.89]

Прямым доказательством того, что вакансии не игра[ют заметной роли в механохимическом растворении служат следующие экспериментальные факты отсутствует какая-либо закономерная связь между скбрость и упрочнением, с одной сто- [c.115]

В ряде работ, однако, отрицается прямое влияние запасенной энергии остаточной деформации углеродистой стали на ускорение анодного растворения авторы их [97, 100, 101] объясняют ускорение коррозии деформированной стали в децинормальНом растворе соляной кислоты сегрегацией катодных примесей на дислокациях. Вряд ли это справедливо, так как опыты проводились на образцах, подвергнутых после деформации длительной выдержке (старению). В этом случае возможно образование сегрегаций примесей в результате-деформационного старения, хотя для этого требуется значительное время, что и было отмечено [2, 69]. Однако даже в случае состаренных (предварительно деформированных) образцов стали 08кп скорость коррозии в растворе серной кислоты [53] оказалась меньше, чем несостареннцх. На поверхности этих образцов в процессе старения появляются линии скольжения, а это прямо свидетельствует о наличии скоплений дислокаций под поверхностным барьером и упрочненных областей, которые в процессе старения разряжаются, что снижает механохимическую активность металла. Таким образом, попытка [100, 97] объяснить ускоренное растворение деформированного металла только сегрегацией примесей на дислокациях, основываясь на отсутствии влияния деформации на коррозию в случае чистого металла после старения, несостоятельна в чистых металлах старение приводит к рассасыванию дислокационных скоплений и элиминированию механохимической активности. [c.116]

Более продолжительный период // заметно отличается от периода /. В частности, в начале периода // при напряжениях выше предела выносливости величина прогиба образцов уменьшается и тем интенсивнее, чем больше амплитуда приложенных напряжений. Это вызвано нагревом образцов, способствующим протеканию динамического д ормационного старения, следствием которого является ускоренный процесс упрочнения. С понижением амплитуды напряжений самонагрев образцов снижается, а величина прогиба стабилизируется. В конце периода // появляются разветвленные макротрещины, перерастающие в магистральную трещину. Период /// соответствует ускоренному росту усталостной макротрещины. При напряжениях, близких к пределу выносливости, деление деформационных кривых иа периоды не имеет смысла, т.е. этй кривые при испытании образцов в воздухе трансформируются в почти прямые линии. [c.79]

Выполненный Э.М.Радецкой анализ профилофамм поверхности упрочненных различными методами образцов показал, что способ наклепа влияет не только на высоту пиков микронеровностей, но и на их число на единицу длины. Чтобы оценить влияние развитости поверхности, профилограммы на базовой длине образца 2,5 мм как бы "вытягивали" в прямую линию и таким образом оценивали условную длину профиля поверхности. По этому показателю наименее развитая поверхность создается процессами обкатки и алмазного выглаживания, длина развертки профилограммы составляет 90 и 70 мм соответственно. Наиболее развитая поверхность получилась после шлифования, длина развертки профиля увеличивалась от 400-430 мм на 2,5 мм длины образца. [c.166]

Перейдем теперь к рассмотрению молекулярного механизма ориентации. Зависимость напряжения от деформации для полиморфных полимеров с линейными макромолекулами имеет характерный вид, резко отличный от аналогичной зависимости для сшитого каучука. Если приложить к образцу кристаллического полимера одноосно растягивающее напряжение, то обнаружится, что процесс растяжения до разрыва образца может быть четко разделен на три стадии [80—82]. На первой стадии деформация подчиняется закону Гука, т. е. напряжение прямо пропорционально деформации (относительному удлинению). Вторая стадия характеризуется постоянством напряжения яри непрерывно нарастающем удлинении. На этой стадии растяжения в образце появляется так называемая шейка и происходит дальнейшее постепенное сужение образца до поперечного сечения шейки. Предполагают, что при этом происходит процесс частичного разрушения первоначальной структуры п переориентации полимерных кристаллов в направлении приложенных усилий. Третья стадия растяжения (так называемая область упрочнения) состоит в удлинении переориентированного образца вплоть до разрыва, ничем не отличающемся от растяжения анизотропного кристаллического полимера в направлении первичного растяжения. [c.79]

Методическая часть экспериментальной работы сводилась к определению деформаций (вытяжек) и релаксационной способности набухшей гидратцеллюлозной нити в процессе ее движения по той или иной схеме упрочнения. Проведение экспериментальных работ в методическом отношении предстаВ ляло большие трудности, так как все измерения должны быть сделаны на непрерывно движущейся нити без заметного изменения ее кинематического режима. Этим, по-видимому, объясняется почти полное отсутствие работ, относящихся к данному вопросу, а те немногие работы [5, 6] (преследовавшие, правда, другие цели), которые нам известны, проводились весьма примитивными методами, основанными на нарушении кинематической схемы и последующих весьма приблизительных расчетах заданной деформации. При этом исходили из неправильного предположения о прямой зависимости между тониной сухой нити и величиной ее вытяжки. [c.271]