Скорость среднеинтегральная

Таким образом, с увеличением показателя степени п и отношения среднеинтегральная скорость потока растет, что можно использовать для интенсификации процесса формования различных полимерных материалов (ПВХ, полипропилена, полистирола, полиэтилена, термоэластопластов, резиновых смесей и др.). [c.142]

Время полной конденсации рассчитывается из уравнения (39) с подстановкой среднеинтегральных значений величин /Г и / . Как показали исследования автора, время частичной конденсации пузырька в диапазоне изменения паросодержания 30% т < 100% в 7 раз меньше времени полной конденсации, а так как скорость свободного всплывания пузырька при 30% практически равна таковой для капли жидкости, то среднее значение скорости можно найти из уравнения [c.77]

Увеличение среднеинтегральной скорости превращения (во всяком случае на начальных участках слоя) позволяет снизить среднюю входную температуру исходной смеси. [c.131]

Достоверность полученных результатов проверяли сравнением среднеинтегральной осевой скорости по радиусу исследуемого сечения камеры со средней расчетной скоростью в этом сечении. Градуировочный коэффициент цилиндрического приемника определяли путем проведения специальных измерений для каждого из сечений камеры. [c.158]

Осевые скорости во всех сечениях увеличиваются от периферии к центру камеры и при этом всегда сохраняют положительные значения во всем диапазоне изменения расхода воздуха, что подтверждает отсутствие обратных течений. Вместе с тем следует отметить более быстрый рост аксиальных скоростей при перемещении потока вдоль сушильной камеры (в 12-15 раз между сечениями I-III). Если в сечении I окружные скорости значительно преобладают над осевыми, то в горловине камеры (сечение П1) скорости продольного движения становятся вполне соизмеримыми и даже несколько превышают вращательную скорость. Это видно из данных табл. 3.3, в которой представлены среднеинтегральные значения скоростей в двух сечениях при различных расходах воздуха. [c.173]

Таблица 3.3. Среднеинтегральные значения скоростей в двух сечениях сушильной камеры

В работах /26, 7 представлен упрощенный метод расчета трубчатого реактора, который сведен к расчету изотермического реактора. Дан метод определения среднеинтегральной температуры, по которой необходимо производить расчет. Из условий кинетики находятся объемная скорость газа и требуемый объем катализатора. Такой метод расчета необходимой точностью не обладает, но он достаточно прост и может быть использован приближенных оценок. [c.156]

Приведенные результаты показывают, что О ф наиболее надежно измерять методом с химической реакцией, поскольку при этом учитывают особенности пористой структуры, которые влияют на превращение вещества в зерне катализатора. Для этого используют описание процесса (2.1 - 2.3). Из уравнения (2.1) находим распределение концентраций по радиусу зерна с (г) и далее - наблюдаемую скорость превращения как среднеинтегральную по всему объему зерна. [c.41]

Отсюда наблюдаемая (среднеинтегральная) скорость превращения [c.45]

Существенное влияние на среднеинтегральные значения степени неизотермичности факела оказывает тепловая нагрузка топки. Независимо от вида сжигаемого топлива и аэродинамики топки среднеинтегральное значение степени неизотермичности факела с повышением теплонапряженности топки уменьшается. Это видно из рис. 8-7. Снижение степени неизотермичности факела с увеличением теплонапряженности поперечного сечения топки объясняется увеличением турбулентности топочной среды с повышением др, так как последняя является параметром, косвенно характеризующим скорость газов в поперечном сечении топки, В зависимости от типа топочного устройства увеличение др от [c.177]

Зависимость у (р) будет иметь вид, показанный в нижней части рис. 2.32 сплошной линией в виде распределения концентрации С(г). Наблюдаемая скорость превращения есть среднеинтегральная по пластинке [c.90]

Для количественной характеристики процесса распространения разрыва удобно ввести понятие среднеинтегральной (или средней) скорости разрыва Уср- Увеличение скорости деформации образцов V при прочих равных условиях сопровождается возрастанием среднего значения скорости разрыва [c.104]

Следует отметить, что в наших опытах унос материала из слоя начинался при среднеинтегральных скоростях фильтрации, меньших скорости свободного витания частиц, определенной по интерполяционной формуле Тодеса [6]. [c.11]

Отметим, что в системе (3) скорость реакции определяется при температуре Т , а среднеинтегральные теплоемкости Ср в интервале (Т-Т ). [c.115]

Для дополнительной оценки распределения температуры по слою при обработке экспериментальных данных введен коэффициент неравномерности температурного поля X, равный отношению температуры среды, среднеинтегральной по высоте слоя, к ее температуре на выходе из слоя. Из анализа экспериментальных данных следует, что равномерность температурного поля в слое зависит от ряда факторов, в частности от высоты неподвижного слоя, и приближается к единице с ее увеличением. При возрастании скорости фильтрации равномерность температурного поля практически остается постоянной. Тот факт, что значения коэффициента неравномерности при высотах слоя, принятых обычно в технологических установках, составляют 0,6 и более, позволяет заявить о невозможности использования при расчетах теплообмена среднеарифметического температурного на- [c.21]

Определим среднеинтегральное значение скорости в ядре циркуляции [c.67]

Концентрация добавок 0,00025 моль на Ю г полимера. Для нестабилизированного полимера среднеинтегральные скорости отщепления НС1 при 175° С в токе воздуха составляют до УФ-облучения (ui) = 2,43 мг НС1 на 1 ПВХ, после УФ-облучения (ua) = 4,90 мг НС1 на 1 г ПВХ [c.161]

Отношение среднеинтегральных скоростей выделения НС1 из стабилизированного и нестабилизированного ПВХ за 180 мин. в токе воздуха (в %) при температуре, °С [c.165]

Средняя скорость массоотдачи через всю поверхность находится как среднеинтегральное значение [c.215]

В большинстве работ, посвященных экспериментальному исследованию теплообмена в химически реагирующем потоке, рассмотрение вопросов теплообмена ограничивается теми случаями, для которых скорость реакции не является определяющим фактором. Анализ экспериментальных данных по теплообмену для химически равновесных систем показывает, что коэффициенты теплоотдачи для химически равновесного потока можно определять с помощью обычных соотношений, полученных для инертных газов, подставляя в них среднеинтегральные эффективные свойства, учитывающие теплоты химических реакций (5, 9]. [c.53]

На рис. 75 приведены некоторые результаты определения скорости распространения разрыва v при различных скоростях деформации v. Во всех исследованных случаях величина тр уменьшалась с ростом V. Кроме того, нетрудно заметить общую тенденцию к возрастанию максимального значения v с увеличением v. В процессе распространения разрыва скорость его непрерывно изменяется. Однако принципиально возможно подобрать такой режим деформации, при котором распространение разрыва происходило бы с постоянной скоростью, проходя путь I за промежуток времени Тр. Для количественной характеристики процесса распространения разрыва удобно ввести понятие среднеинтегральная (или средняя) скорость разрыва uep.. Увеличение и при прочих равных условиях сопровождается возрастанием vop [c.100]

Наблюдаемая скорость превращения определяется как среднеинтегральная скорость превращения в пористом зерне, отнесенная к единице объема зерна [c.68]

При воздействии акустических колебаний на расплав полимера вследствие реологической нелинейности среднеинтегральная скорость заполнения формы возрастает в несколько раз, в [c.178]

Приведены результаты исследования влияния частоты нульсаций газового потока на унос зернистого материала из слоя. Дано описание схемы экспериментальной установки и методики изучения влияния пульсаций на унос зернистого материала. Результаты опытов представлены в таблице, из которой видно, что с уменьшением частоты пульсаций газового потока при сохранении среднеинтегральной скорости фильтра-нии унос материала увеличивается. taблиц 1. Библиографий 7. [c.183]

Решение системы (1.20), (1.21) хорошо известно (см., например, [1.117]). В данном случае для получения окончательных результатов необходимо знать какой-либо характерный размер элементарного слоя (жо или <5о) и скорость Uq на его внешней границе. В [1.108, 1.115] эта дополнительная информация находится из сопоставления расчетного и опытного распределений осредненной скорости вблизи стенки. При этом расчетный профиль скорости й у) определяется как среднеинтегральное по длине xq значение местной скорости и у,х), являющейся решением системы (1.20), (1.21) [c.84]

В следующие моменты времени компоненты скорости могут быть другими. Среднеинтегральное значение энтальпии ду, Дж/(м -с), переносимое в направлении оси Оу за единицу времени через единицу контрольной поверхности, будет равно [c.144]

Согласно уравнению (10-5) среднеинтегральная скорость равна [c.234]

В работах Н. И. Басова с соавторами [41] анализ влияния колебаний на процесс течения проводится с использованием аналогии нелинейной кривой течения в координатах скорость сдвига V - напряжение сдвига т с вольтамперной (анодносеточной) характеристикой трехэлектродной лампы (рис. 6.13). В области сильной нелинейности кривой течения 1 наложение гармонического колебания (кривая 2) на установившееся течение приводит к нелинейному отклику (кривая 3). Из графика отклика видно, что увеличение среднеинтегральной скорости потскз вызвано наложением на него колебаний. [c.142]

Если среднеинтегральная скорость реакции в течение интервала времени, составляющего долю от общего периода изменения состава или температуры газовой фазы, когда состояние катализатора близко к оптимальному, равна W а в интервале регенера-цпи — то увеличение наблюдаемой скорости по сравнению со скоростью в неизменных условиях г равно -Ь (1 — Р) — г. Величина W может быть и обычно бывает очень малой, часто близкой к нулю, и выигрыш в скорости определяется превышением над г. [c.30]

Следовательно, постоянными будут и коэффищенты переноса. Находим среднеинтегральную по сечению наблвдаемую скорость реахщии ш с учетом порозности слоя катализатора. После этих преобразований получаем систему дифференциальных уравнений с постоянными коэффициентами, которая сравнительно легко может быть решена численными методами. Находятся среднеинтегральные температура и наблвдаемая скоростьшреакции в объеме рассматриваемого участка, а также средняя скорость и теплофизкческие свойства по средней температуре.По этим уточненным значениям т, Р, м,ш снова производится решение системы уравнений. Результаты второго решения считаются достаточно точными. Находится средняя по радиусу концентрация метана на длине I и сте- [c.151]

Уравнения (За)—(Зг) описывают теплоперенос в образце, содержащем источник тепла химического происхождения, тепло-перенос в держателе и в газовом окружении соответственно. Уравнение (36) описывает скорость реакции. Обозначения Т — температура, К а — степень превращения а — коэффициент температуропроводности, см -/с Я — коэффициент теплопроводности, Дж7(см-с-К) с — теплоемкость, Дж/г-К у — плотность, г/см Q — тепловой эффект реакции, Дж/см Е — энергия активации, Дж/моль А — предэкспонента, с t — время, с 6 — скорость линейного нагрева, К/с р — текущая пространственная координата, см г — координата границы, см и Лр — коэффициенты управляющей функции, размерность — К-с, /ср — безразмерный a/diiip 6 — заданная скорость превращения, с" daldt — текущая среднеинтегральная скорость превращения, с" . Индексы 1 — относится к переменным и свойствам держателя, [c.83]

Рассмотрим рассчитанные зависимости в координатах, наиболее часто употребляемых в -термогравиметрии (1 — а) — Т. В нашем случае Т обозначает температуру в центре образца. Есть возможность выбрать любую другую температуру из рассчитываемого температурного профиля или взять среднеинтегральную по сечению образца. То же самое относится и к скорости превращения. На рис. 59 нумерация кривых соответствует данному ранее обозначению реакций. Как видно из графика, кривые имеют качественно различный ход. Кривая 1 образует температурную пет.пю. Подобная особенность в практике -термогравиметрии носит название перегрев . Несмотря на то что в эксперименте в создании обратного хода температуры (петли) участвуют, вероятно, не только тепловые процессы, мы оставим это название. После перегрева реакция протекает при очень л1алой скорости [c.86]

Влияние коэффициентов теплопроводности реагирующего вещества, показанное выше, на уровень установившейся температуры в образце, а следовательно, на скорость превращения, подчеркивает динамический характер теплового равновесия. Здесь уместно вернуться к смыслу температурных координат, приводимых в рассчитанных зависимостях. В начале описания результатов расчета говорилось о том, что в качестве координаты рассматривается температура в центре образца и есть возможность выбрать другую локальную температуру или взять среднеинтегральную по сечению образца. В соответствии с выражениями (7) и (8) температура, введенная энергетическими балансами, является средиеинтегральной функцией времени, построенной по имеющемуся пространственному распределению. Именно она и представляет полное аккумулирование тепла веществом. [c.100]

Концентрация добавок 0,00025 лоль на 10 г ПВХ для нестабилизированного полимера среднеинтегральные скорости отщепления НС1 при 175°Свтоке воздуха составляют до УФ-облучения (щ)= 2,70 мг НС1 на 1 г ПВХ, после УФ-облучения (Уз) = 6,00 мг НС1 на 1 г ПВХ [c.160]

Для обоснованного сравнения различ пых сварных шзов необходимо систематизировать условия испытания, влияющие на прочность при расслаивании. К ним относятся скорость расслаивания, температура испытания, геометрия шва и ряд других факторов. Поскольку сопротивления расслаиванию обычно неодинаковы в различных точках сварного шва, то при каждом испытании необходимо регистрировать среднюю, максимальную и среднеинтегральную величину прочности расслаивания. Для установления истинного значения прочности, ввиду возможности сильного разброса результатов, следует провести достаточное число испытаний. Сварные швы первого типа, как правило, обладают низкой прочностью [к малопрочным швам относятся швы с прочностью расслаивания ниже 394 г см (390 /л)]. Прочность таких швов определяется, главным образом, адгезионным сцеплением. При плотном соприкосновении свариваемых поверхнос ей почти [c.390]

При расчете конвективных сушилок для материалов с малым внутренним сопротивлением диффузии тепла и влаги действительную движущую силу и коэффициенты тепло- и массообмена аир можно рассчитать пошаговым методом, приняв их затем равными среднеинтегральным значениям. Для точного расчета сушильного аппарата пошаговым методом необходимо знать действительную движущую силу и истинные коэффициенты скорости обмена за небольшие промежутки временичв течение всего процесса сушки от его начала до конца. [c.79]

Kopo tu. Это приводит к увеличению средней скорости потока (среднеинтегральной скорости течения). Параметры вибрации подбирают так, чтобы они обеспечили однородное поле периодических деформаций по всему объему обрабатываемого материала и их необратимый характер. Это достигается при использовании низкочастотной вибрации, когда протяженность рабочей зоны формования (прессования) в направлении распространения колебаний будет значительно меньше длины волны цикл колебании должен значительно превышать характерные времена релаксации полимера. [c.201]

В соответствии с изложенным значения истинных, действующих в каждый момент времени (переменных), разрушающих напряжений целесообразно заменить эквивалентным постоянным среднеинтегральным значением напряжения, т. е. таким, которое производит ту же работу разрушения за тот же промежуток времени, что и разрушающие тело изменяющиеся во времени напряжения. Критерий, основанный на кинетических представлениях о процессе разрушения, должен отражать три стороны явления силовую и деформационную характеристику и временной фактор. В качестве критерия деформационно-прочностных свойств удобен импульс среднего напряжения где а — среднеинтегральное напряжение в расчете на истинное сечение образца при испытании в режиме постоянной скорости деформации (Удеф = onst), а /р —время существования образца от начала нагружения до разделения на части [16]. Наибольший интерес вызывают количественные оценки тех свойств, которые вызывают наибольшие опасения в смысле потери работоспособности материала. [c.29]

Акустические методы могут быть применены для измерения расхода вязких сред в трубопроводах при развитых турбулентных режимах течения. Как известно, при турбулентных режимах течения в каждой точке потока имеет место пульсация скорости, т.е. ее изменение во времени и по направлению. Мгновенную скорость в каждой точке можно представить в виде суммы усредненной скорости и пульсационной добавки. При установившемся движении среды по трубопроводу значение усредненной скорости остается практически неизменным и определяет фактический расход. Пульсационная скорость изменяет как свое значение, так и направление, однако ее среднеинтегральное значение за достаточно большой промежуток времени равно нулю, т.е. она практически не влияет на расход жидкости. [c.200]

Для анализа локальных зон активного и пассивного воздействия центробежных сил на пульсационное движение используется число Ричардсона, которое построено по распределению средних скоростей закрученного потока. Показано, что при значениях среднеинтегрального числа Ричардсона <К1> 1 имеет место процесс ламинариза-ции в закрученной струе. [c.117]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология