Абсорбция кинетические коэффициенты

Таким образом, вне зависимости от вида кинетического уравнения при выполнении условия (1.18) коэффициент химической абсорбции равен коэффициенту физической абсорбции k . [c.26]

Диффузионно-кинетическая область, в которой химическое связывание поглощаемого компонента происходит в основном в узком слое жидкости, прилегающем к поверхности раздела фаз. Расчет хемосорбции для данного случая можно выполнять по уравнениям физической абсорбции с коэффициентом массопередачи, вычисленным из уравнений (1,180). [c.62]

Проектирование насадочных аппаратов для процессов хемосорбции ведется аналогично расчету обычных насадочных абсорберов для процессов физической абсорбции. При этом колонна рассматривается как объект с сосредоточенными параметрами с постоянным механизмом массообмена и соответствующим ему постоянным кинетическим коэффициентом, с той лишь разницей, что при хемосорбции этот коэффициент корректируется на некоторую величину. [c.215]

Ход расчета высоты колонны ничем не отличается от расчета для-обычной изотермической абсорбции. Пользуясь рабочей линией и найденной кривой равновесия, определим разность У — У,- или Xi — X. Затем, если имеются кинетические коэффициенты для температур системы или средние коэффициенты в пределах этих температур, найдем высоту колонны уже известными нам методами. [c.775]

Кинетические коэффициенты процесса абсорбции 777 [c.777]

Коэффициент ускорения абсорбции является функцией двух безразмерных величин (кинетической и стехиометрической) [c.154]

С кинетической точки зрения критерий Ра имеет также определенный физический смысл, который может быть раскрыт следующим образом. Анализируя уравнение (III.60) с учетом того, что объемный коэффициент абсорбции равен = Glv ДУ, мо. кно видеть, что численно критерий равновесности показывает ко.[ичество компо-. нента, абсорбируемого из единичного объема инертного газа в единицу времени при движущей силе абсорбции, равной единице. [c.147]

Для построения кинетической кривой рассчитываются коэффициенты массопередачи и массоотдачи в условиях процессов абсорбции и ректификации, [c.701]

Изучается массообмен в наиболее распространенных тарельчатых аппаратах. В литературе [3] рекомендуются формулы для определения коэффициентов массоотдачи и массопередачи для этих аппаратов, нуждающиеся в уточнении. Поэтому исследование массообменных процессов (абсорбции и ректификации) и расчет массообменных аппаратов до настоящего времени проводят с точки зрения статики процесса кинетические особенности процесса учитываются введением эмпирического коэффициента эффективности (коэффициента обогащения или коэффициента полезного действия) тарелки. [c.45]

Методы интенсификации процессов абсорбции и десорбции зависят, в частности, от того, в какой области, диффузионной или кинетической, идет процесс. Если абсорбция протекает в кинетической области, т. е. сопровождается химическими реакциями, скорость которых меньше скоростей диффузии, то основными методами интенсификации являются обычные приемы увеличения скорости химических реакций повышение температуры, концентрации реагентов, давления, а также и применение катализаторов. Для ускорения абсорбционных процессов в диффузионной и переходной областях применяют иные методы в соответствии с иным характером движущей силы и коэффициента скорости процесса. Основными методами интенсификации этих процессов являются [c.163]

Кинетические закономерности абсорбции и ректификации. Кинетические закономерности процессов абсорбции и ректификации выражаются в большинстве случаев в виде уравнений подобия. Процесс массообмена при абсорбции и ректификации описывается однотипным уравнением. Если уравнение выведено на основе корреляции данных в большом диапазоне физикохимических констант, этим уравнением можно воспользоваться для расчета коэффициентов массоотдачи при абсорбции и ректификации. [c.313]

Скорость абсорбции в ламинарных жидких пленках, контактирующих с ламинарным газовым потоком, существенно зависит от гидродинамических параметров газового потока. В случаях когда диффузионные сопротивления в обеих фазах сравнимы между собой, следует учитывать условие непрерывности потока массы на границе раздела (см. уравнение (4.5)). Кинетическое уравнение абсорбции имеет вид (4.10), где коэффициенты массоотдачи в фазах определяются уравнениями (4.12). Таким образом, в этом случае нужно решать уравнение диффузии в каждой из двух фаз. [c.92]

Рассматривается общий случай абсорбции газа с умеренной растворимостью при описанных выше гидродинамических условиях (см. рис. 2.10). Кинетическое уравнение имеет вид (4.13) с коэффициентами, определяемыми выражением (4.19). [c.100]

Для тарельчатых абсорберов (рис. 5.23) необходимое число реальных тарелок находят через число теоретических тарелок и по значению КПД реальной тарелки (5.60) или методом кинетической кривой (см. рис. 5.17). Существенно, что при расчетах размеров абсорбционных аппаратов используются экспериментальные данные об интенсивности (кинетике) межфазного переноса целевого компонента в форме зависимости коэффициентов массоотдачи ([3 и Ру), или высоты единиц переноса ) для насадочных абсорберов, или КПД (эффективности) реальных тарелок (г ) от многочисленных параметров, влияющих на скорость массопереноса при конкретных параметрах процессов абсорбции. [c.393]

При описании кинетики абсорбции, сопровождающейся химической реакцией [30], исследуют кинетические закономерности химических реакций как в жидкой (в основном), так и в газовой фазах. При этом ускорение абсорбции за счет химической реакции в жидкой фазе учитывают либо увеличением коэффициента массоотдачи, если принимать движущую силу такой же, как при физической абсорбции, либо увеличением движущей силы, если принимать коэффициент массоотдачи таким же, как при физической абсорбции. [c.71]

Предварительными опытами на установке с проточным реактором смешения (рис. 4.7) было установлено, что в области температур 180—220°С скорость реакции не изменяется при изменении интенсивности перемешивания, величины газонаполнения, парциального давления кислорода. Коэффициент ускорения абсорбции кислорода по расчетным данным оказался равным единице. Это указывает на то, что реакция осуществляется в выбранных условиях в кинетической области. [c.200]

Часть пара отводится из кипятильника в эжектор и за счет кинетической энергии расширения (10,225—0,4168 ата) отсасывается пар из испарителя. Смесь рабочего и эжектируемого пара абсорбируется при указанном давлении в абсорбере, В качестве греющего источника служит водяной пар давлением 7 ата (164,2°С). В кипятильнике раствор выпаривается пр и конечной температуре 158° С. Конденсатор и абсорбер охлаждаются водой температурой 20° С. Конечная температура абсорбции 25° С. На каждый килограмм паров аммиака, уходящих из кипятильника, через абсорбер проходит 2,335 кг, из них 1,335 кг направляется в эжектор. Опытами достигнут действительный тепловой коэффициент = - =0,2, в то время как по расчетам авторов при <7кп [c.131]

Приемы ускорения абсорбционно-десорбционных процессов зависят от области протекания процесса. В кинетической области, когда абсорбция сопровождается медленной химической реакцией, для ее ускорения повышают температуру, начальные концентрации реагентов, давление. Скорость абсорбции в диффузионной области увеличивают а) развитием межфазной поверхности б) турбулизацией и интенсивным перемешиванием газа и жидкости для повышения коэффициента массопередачи в) понижением температуры для увеличения движущей силы процесса Ар или АС (снижения р или С ) г) повышением начальной концентрации поглощаемого компонента в газе рт.я или общего давления Р. [c.114]

Из уравнения (1У-43) следует, что % может рассматриваться как коэффициент ускорения абсорбции при наличии химической реакции величина % является функцией двух комплексов стехиометриче-ского М и кинетического R. [c.102]

При расчете процесса абсорбции СОз раствором МЭА под давлением необходимо учитывать сопротивление в газовой фазе, особенно в верхней части аппарата, где хемосорбция протекает в кинетической области. В средней части абсорбера М / , в нижней части режим работы соответствует диффузионному. При увеличении степени карбонизации насыщенного раствора до а 0,5 и выше коэффициент массопередачи в нижней части абсорбера примерно равен коэффициенту массопередачи при физической абсорбции (стр. 102 сл). [c.117]

Здесь N — скорость образования компонента Q в единице объема в результате химической реакции, кмоль/(м с) Ф — объем газовой фазы (м ) на 1 м поверхности контакта Q — концентрация компонента ( в газовой фазе Q — значение Q в равновесии с жидкой фазой С — расход газа, причем коэффициент массопередачи Кг определяется как для физической абсорбции, а кинетическое уравнение реакции в общем виде будет [c.127]

Часто такой же массообмен осуществляется в других аппаратах, главным образом в колонных, в процессах абсорбции, ректификации п экстракции. В настоящее время для колонных аппаратов выполнено очень большое количество экспериментальных исследований, целью которых было определение коэффициентов массоотдачи и массопередачи, а также получение корреляционных уравнений для вычисления этих коэффициентов. К сожалению, полученные уравнения нельзя использовать для аппаратов с мешалками, так как они действуют иначе, чем полочные аппараты. На полке колонны перемешивание жидкости происходит благодаря кинетической энергии движущегося потока, например газа, в то время как в аппарате с мешалкой перемешивание обусловлено подводом механической энергии извне с помощью мешалки. Диспергирование одной из фаз в аппарате с мешалкой также протекает иначе. В колонне это обычно происходит на соответствующим образом перфорированной перегородке (полке), тогда как в аппарате с мешалкой — в основном благодаря работе мешалки. Дополнительную трудность представляет определение скорости фаз в аппарате с мешалкой. Поле скорости жидкости здесь очень сложное, и единственной величиной для сравнения в этом случае может служить окружная скорость конца лопаток (лопастей) мешалки. Дополнительную трудность в обобщении экспериментального материала для аппарата с мешалкой вызывает также большое количество конструктивных вариантов этих аппаратов. [c.308]

Интенсификация процесса массопередачи при ректификации и абсорбции с использованием поверхостно - активных веществ на борботажных контактных устройствах описана в работе [66]. Для целенаправленного использования ПАВ с целью интенсификации массопередачи необходимо знание удельного вклада влияние каждой составляющей на кинетические коэффициенты в абсорбционных и ректификационных процессах протекающих в колоннах с барботажными тарелками. С целью выявления трех составляющих действия ПАВ на поток распределяемого компонента был проведен комплекс исследований представленный в данной статье. Целенаправленное использование ПАВ (в пределах ПДК) для интенсификации процессов абсорбции и ректификации позволяет снизить энергозатраты на действующих промышленных аппаратах или уменьшить капитальные вложения на стадии проектирования. По данным настоящей работы, используется ПАВ а разделяемых смесях, аналогичных экспериментальным, что приводит к снижению энергозатрат на 12 - 23 %, и уменьшению капитальных затрат на 16 [c.110]

Этот вывод имеет больщое значение, поэтому рассмотрим его более подробно. Ясно, что если мы представим возможные процессы химической абсорбции в порядке увеличения скорости реакции, то первым обнаружим кинетический режим, вторым — диффузионный и затем — режим быстрой реакции. Принципиально можно представить существование такого абсорбера, для которого диффузионный режим невозможен. Практически в соответствии с изложенным в разделе 2.2, а также, согласно полученному выше результату, очевидно, чта диффузионный режим возможен всегда. Иными словами, если рассматривать практически возможные величины Ф и /д, то скорость реакции уже достаточно высока для поддержания концентрации в объеме жидкости Со, равной с, прежде чем она будет достаточно высокой, чтобы повлиять на провдсс диффузии в поверхностных элементах жидкости. Следовательно, неправомерно считать, что сйфс всякий раз, когда коэффициент [c.43]

Астарита показал, что величины (Р= )1Р могут снижаться до 0,27. Следовательно, условия кинетического режима могут быть достигнуты в насадочных колоннах при низких концентрациях карбоната по отношению к бикарбонату. Этот вывод согласуется с данными Пайне и Доджа [13] о влиянии задержки жидкости на общий коэффициент абсорбции. [c.132]

Бриан и др. составили и численно решили дифференциальные уравнения в частных производных для абсорбции в неустановившихся условиях, сопровождающейся реакцией, которая подчиняется кинетически уравнению (Х,50). В результате они получили выражения для определения количества хлора, абсорбированного чистой водой, в зависимости от времени экспозиции (при расчетах отношение коэффициентов диффузии НС1, Н0С1 и lg взято равным 2,1 1,05 1 соответственно). Зная значения коэффициентов диффузии, растворимости хлора и константы равновесия К при данной температуре, можно найти значение k , которое обеспечивает наиболее точное согласие между вычисленными и экспериментальными результатами. [c.251]

Дополнительная сложность расчета процессов абсорбции по кинетическому методу — необходимость определения коэффициентов массопередачи. Именно поэтому они не получили пока распространения в расчетной практике. Только в последние годы с внедрением быстродействующих ЭВМ работы в этом направлении рас-щирились с тем, чтобы исключить необходимость перехода от теоретических тарелок к реальным и сразу получать число необходимых реальных тарелок. Цель расчета процесса абсорбции — определение удельного расхода абсорбента, степени извлечения компонентов и числа действительных тарелок. Для более точного расчета размеров аппарата желательно знать величину жидкостных и паровых потоков по высоте абсорбера. [c.307]

Второй способ кинетического расчета абсорберов основан на пс-пользовании коэффициентов массоотдачи и реальной движущей силы. Этот метод более сложен, но точнее отражает влияние параметров на скорость абсорбции. При а <] 0,5 (необратимая хемосорбция) рекомендуется применять численный метод (стр. 70) при с > 0,5 для расчета коэффициента ускорепия рекомендуется использовать уравнение (11,8.3), причем А = [СОд], В == [ККН.,I, [c.152]

Здесь /ь 2 — поправочные коэффициенты N — число нитей — тур-булизаторов жидкой фазы. Таким образом, было показано, что кинетические фазовые коэффициенты процесса абсорбции не зависят от соответствующих чисел Ке для потоков обеих фаз. [c.54]

При постановке такого исследования неизбежно должны быть затронуты и некоторые более общие вопросы теории и практики массообменных процессов, а также вопросы методологии исслелТ,о-ваний в этой области. К числу таких вопросов относятся разработка и практическое осуществление методов определения фазовых коэффициентов массопередачи при ректификации и абсорбции, а также соотношение кинетических закономерностей, свойственных обоим процессам. [c.57]

В. И. Конвисаром, коэффициент С, характеризующий степень достижения равновесия (кинетический фактор) или к. п. д. ситчатых тарелок при абсорбции окислов азота в абсорбционных колоннах, зависит от ряда факторов. [c.135]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология