Баланс динамический потока

Одним из важнейших параметров вакуумных систем является давление, которое определяется балансом газовых потоков, поступающих в вакуумную систему и удаляемых из нее. Поэтому при проведении различных технологических процессов в вакууме важно знать поток откачиваемых газов. Так, предельное остаточное давление в динамической вакуумной системе (т. е. при непрерывной откачке) определяется собственным газовыделением, которое характеризуется потоком откачиваемых газов. В изолированной (отпаянной) вакуумной системе время сохранения достигнутого в процессе откачки давления [применительно к электровакуумным приборам (ЭВП)—сохраняемость] также зависит от газовыделения и, следовательно, полностью определяется потоком газа. [c.230]

Гетерогенный реактор с твердыми частицами катализатора — это динамическая система, в которой в пространстве и во времени объединены сложные физико-химические процессы, происходящие на поверхности и внутри пористого катализатора, внутри и на границах реакционного объема в целом. В стационарном режиме все потоки объединены материальными и энергетическими балансами. Поэтому редко удается организовать каталитический процесс так, чтобы все его уровни — от поверхности катализатора до контактно- [c.5]

Материальные балансы подразделяют на простые, сложные и межотраслевые. Межотраслевой материальный баланс позволяет определить потоки материальных ресурсов и продукции из одной отрасли в другую. Для его построения применяют экономико-математические методы и ЭВМ. Это позволяет своевременно и точно определять потребность народного хозяйства в средствах производства по развернутой номенклатуре, например потребность в химической продукции отраслей народного хозяйства. Межотраслевые балансы бывают отчетными и перспективными, даются в статической и динамической постановке. На их основе разрабатывают внутриотраслевые пропорции развития химической промышленности. [c.163]

Имитационный эксперимент включает в себя, прежде всего, расчет баланса воды и примесей водного объекта в направлении от истоков речной сети к замыкающему створу. При этом проводится аппроксимация динамических характеристик по расчетным интервалам времени. Балансовый расчет выполняется с различной детальностью и с учетом особенностей рассматриваемого объекта. Папример, если время добегания потоков на некотором участке сопоставимо с расчетными интервалами, то необходимо учитывать период запаздывания потоков на выходе участка по отношению к моменту поступления водных масс и примесей на его вход. Если в некотором поперечном сечении потока [c.371]

В динамической системе (поток реагирующих газов, проходящих через слой катализатора) величина определяется потерями тепла, уносимого отходящими газами и продуктами реакции, и теплоотводом через окружающие стенки. Для стационарного режима на длинном слое контакта уравнения материального и теплового баланса следующие [c.134]

Выражение для функции можно получить, рассматривая баланс потоков колебательной энергии, приносимой и уносимой молекулами на поверхности частиц аэрозоли. При выполнении динамического равновесия по Ленгмюру будем иметь [37] [c.121]

Кинетика каталитических реакций в потоке (или что то же самое в динамических условиях) была предметом многочисленных исследований. Значительная часть их изложена в доступной форме в монографии Иоффе и Письмена [104]. Наше изложение основано на группе работ лаборатории,, в которых рассматривается не только кинетика в условиях стационарного потока, но закономерности установления стационарности и влияние на кинетику в потоке изменения активности катализаторов. Разберем простейший случай шихты, каталитические свойства которой можно считать постоянными во времени. Основное влияние динамики нри этом упрощении проявляется достаточно хорошо. Будем рассматривать каталитическую реакцию А - В -> С которая может быть явно обратимой или практически необратимой. Отправное кинетическое уравнение для баланса реагирующего вещества А (или В) имеет следующий вид [c.76]

Следующее допущение, которое мы примем при выделении задачи планирования ППР из общей задачи планирования и управления ХТС, состоит в том, что на качество оптимизации сроков ремонта не оказывают влияние склады, входящие в ХТС. Это допущение справедливо для небольших и средних складов, входные и выходные потоки которых в рассматриваемой частной задаче могут считаться жестко связанными условиями материального баланса. Наоборот,, большие склады, обеспечивающие любое практически возможное рассогласование потоков в течение недели и более (см. раздел 2 главы III), позволяют в данной задаче считать входные и выходные погони складов вообще не связанными. И лишь только некоторые промежуточные склады, занимающие промежуточное положение по времени развязки, желательно непосредственно учесть при решении задачи. Однако введение динамических моделей складов в модель ХТС для планирования ППР чрезвычайно усложняет задачу, так как лишь для некоторых частных случаев удается построить алгоритм расчета производственной мощности ХТС со складами. Поэтому будем считать, что склады, входящие в ХТС, либо невелики и не учитываются, либо полностью развязывают входные и выходные потоки. Следовательно, при постановке данной задачи ограничения (V.35) исключаются из модели. [c.155]

Стационарность струйного течения, обусловленная устойчивостью колебаний на границе раздела слоя и струи, предполагает непрерывный вынос частиц в надслоевое пространство с сохранением динамического баланса частиц, поступающих в факел и покидающих его. Условие выноса частиц в надслоевое пространство имеет вид (7ср > при у = Яр. При соблюдении этого условия реализуется стационарная струя либо с высокой концентрацией частиц в верхней части струйного канала, близкой к концентрации в слое (режим локального фонтанирования), либо с низкой концентрацией частиц в канале и потоком дисперсной фазы через факел (при пробое слоя, когда Уф Яр). [c.19]

Коэффициенты динамических вязкостей определяем по графику [10] при средних температурах для воздуха Цв = 18,1372-10" , для азота Цд = 17,647 X X 10 Па-с. При средних температурах, по данным работы [8], теплопроводность воздуха Хв = 24,4-10 , азота Яд = 26,16-10" Вт/(м-К)- Удельная теплоемкость воздуха при средней температуре Срв == 1122 Дж/(кг-К)- Принимаем по рекомендациям скорость для прямого потока шв = 5,01, обратного потока шд = 5,3 м/с. Тепловую нагрузку теплообменника-ожижителя находим из уравнения теплового баланса [c.248]

Допустим, что датчик концентрации имеет идеальную статическую и динамическую характеристики, т. е. сравнение фактического и заданного состава осуществляется мгновенно. Примем, что клапан также может мгновенно устанавливать корректирующий поток Q/,, величина которого пропорциональна величине рассогласования состава. Тогда получим пропорциональную систему регулирования состава непрерывного действия. Дифференциальное уравнение, описывающее поведение системы, представляет собой уравнение материального баланса [c.311]

При составлении материального баланса процесса адсорбционной очистки необходимо прежде всего определить динамическую активность (т. е. количество вещества, поглощаемое единицей массы адсорбента в динамических условиях) и начальную концентрацию компонента, поглощаемого из газового потока. Необходимо также располагать данными о толщине слоя адсорбента и продолжительности процесса адсорбции. Зависимость динамической активности ад (в кг/м ) от указанных параметров выражается формулой [c.139]

Для определения бт используется интегральное соотношение, представляющее собой тепловой аналог динамического соотношения Кармана — Польгаузена. По своему физическому существу тепловое интегральное соотношение является уравнением теплового баланса. В нем выражено условие равенства результирующего потока энтальпии, проникающей в контрольный элемент, количеству теплоты, отдаваемой элементом пластины. Вывод уравнения не представляет трудностей. [c.159]

Система исчерпывающего испарения наиболее благоприятна для управления из-за особых динамических свойств, обусловленных явлением набухания парожидкостной смеси в парогенераторе. С ростом температуры слоя и соответственным увеличением теплового потока возрастает паросодержание смеси, происходит ее набухание , т. е. увеличение уровня и, следовательно, эффективной поверхности теплообмена. Этим обусловлен дополнительный эффект самовыравнивания. Однако данный вид самовыравнивания действует лишь временно. Постепенно, в результате нарушения материального баланса парогенератора имеющийся запас хладоагента выпаривается, а уровень смеси и эффективная поверхность охлаждения медленно снижаются. [c.366]

Совместное решение уравнений (1—224), (1—225) очень сложно даже в случае применения автоматических цифровых машин в силу нелинейности системы (1—224) и необходимости введения в рассмотрение уравнений теплового баланса. Поэтому целесообразно ввести упрощающие предположения о постоянстве мольных потоков пара и жидкости по высоте секций колонны и постоянстве количества жидкости на тарелке, которые хотя и искажают действительный характер явлений, происходящих в колонне в нестационарных режимах, но все же позволяют на основании полученной приближенной динамической модели процесса получить результаты, удовлетворительно совпадающие с экспериментом [63]. [c.108]

Таким образом, эксперименты подтвердили возможность выращивания усов Si по механизму ПЖТ с каплей кремния на вершине, а также основные выводы, сделанные на основании анализа условий динамического равновесия капли. Этот же анализ показывает, однако, что для стабильного роста усов Si значительно более подходящим является процесс выращивания с введением в состав капли присадочных элементов — растворителей. Допустим, капля состоит из двух элементов кремния и растворителя, образующего с кремнием в условиях роста жидкую фазу и не образующего соединений с углеродом или растворяющего его при температурах роста в больших количествах. Допустим также, что присадочный элемент незначительно испаряется из капли или капля подпитывается им из газовой фазы. В пересыщенной газовой смеси из такой капли на вершине кристалла карбида кремния будет кристаллизоваться именно карбид кремния. При этом баланс потоков (П1) будет самопроизвольно регулироваться. [c.68]

Динамический баланс потока [c.7]

Это уравнение, представляющее динамический баланс потока, в учебниках гидромеханики чаще всего выводится из рассмотрения равновесия действующих сил. [c.7]

Динамический баланс потока 13 [c.13]

Нельзя, однако, считать, что температура листа определяет соотношение статей энергетического баланса. Роль ее совершенно пассивна между всеми энергетическими потоками происходит непрерывное динамическое взаимодействие, в результате которого температура листа повышается и понижается. Хотя она, вообще говоря, изменяется в широких пределах, из всего сказанного выше следует, что [c.262]

Равновесный порометр с непрерывным потоком воздуха. В этом типе порометра измеряется скорость потока сухого воздуха, необходимая для поддержания заданной влажности в камере, укрепленной на транспирирующем листе [115]. Здесь поддерживается баланс между потоком транспирируемой воды и потоком сухого воздуха, поэтому ошибки из-за, различий между статическими и динамическими ответами датчика и вследствие адсорбции и десорбции воды внутренними стенками камеры ограничены. Поток водяного пара, обусловленный транспирацией, равен [c.165]

ХТС — определение параметров фнзнко-химических свойств технологических потоков и характеристик равновесия /3 — разработка приближенных или простых математических моделей элементов 14 — выбор параметров элементов 15 — разработка априорной математической модели ХТС 16 — выделение элементов, изменение параметров которых оказы вает наибольшее влияние на чувствительность ХТС — определение материально-тепловых нагрузок на элементы (расчет матернально-тепловых балансов) 18 — компоновка производства и размещение оборудования 19 — разработка более точных стационарных и динамических моделей элементов 20 — уточнение значений параметров элементов 2/— информационная модель ХТС 22 — математическая модель для исследования надежности и случайных процессов функционирования ХТС 25 — математическая модель динамических режимов функционирования ХТС 24 — математическая модель стационарных режимов функционирования ХТС 25 —значение характеристик помехозащищенности 25 — значение характеристик надежности 27 — значение характеристик наблюдаемости 28 — значение-характеристик управляемости 29 — исследование гидравлических режимов технологических потоков ХТ(3 30 —значение характеристик устойчивости 37 —значение характеристик ин-терэктности 32—значение характеристик чувствительности 33 —значение критерия эффективности ХТС 34 — оптимизация ХТС 35 — алгоритмы для АСУ ХТС 36 —параметры технологического режима 37 — параметры насосов, компрессоров и другого вспомогательного-оборудования Зв —параметры элементов ХТС 39 — технологическая топология ХТС 40 — выдача заданий на конструкционное проектирование объекта химической промышлен ностп. [c.55]

Гетерогенный реактор с твердыми частицами катализатора -это динамическая система, в которой в просфанстве и во времени объединены сложные физико-химические процессы, происходящие на поверхности и внутри пористого катализатора, внутри и на фаницах реакционного объема в целом. В стационарном режиме все потоки объединены материальными и энергетическими балансами. Поэтому редко удается организовать каталитический процесс так, чтобы все его уровни - от поверхности катализатора до контактного отделения - работали в режиме, соответствующем оптимальному. Например, состав, сфуктура и свойства катализатора определяются состоянием газовой фазы. Следовательно, повлиять существенно на характеристики катализатора, работающего в стационарных условиях, не представляется возможным, так как состав газовой фазы предопределен степенью превращения и избирательностью. В нестационарном режиме, оказывается, можно так периодически изменять состав газовой фазы или таким образом периодически активировать катализатор, что его состояние будет значительно [c.304]

Энергетический баланс установившегося динамического режима распространения фронта реакции (3.436), представляющий собой взаимно однозначное соответствие между 0 и ю, характеризует отличие процесса распространения в гетерогенных и гомогенных газовых или конденсированных средах, в которых б(со)= 1 и, зна--чит, 0 = 00 + А бадЖ. В гетерогенных системах это условие выполняется только в случае стоячей волны, когда со = 0. Если же м > О, то 0 > 00 + АОадЗ , а если о)<0, то 0 < 0о + АбадЗ . Объясняется этот эффект тем, что вследствие большого различия теплоемкостей твердых и газовых фаз инерционность теплового поля гораздо больше инерционности концентрационного поля, что обусловливает возможность быстрой подачи непрореагировавшего компонента — теплового источника — в медленно перемещающееся тепловое поле. При движении фронта в направлении фильтрации газа максимальная температура выше адиабатической, так как в этом случае тепло, выносимое волной, складывается из адиабатического разогрева и тепла, отдаваемого слоем катализатора при его охлаждении. При движении фронта навстречу потоку газа, наоборот, часть тепла реакции расходуется на прогрев слоя катализатора, вследствие чего максимальная температура в зоне реакции ниже адиабатической. [c.84]

При динамическом способе вода испаряется с поверхности электрода в поток циркулирующего газа и затем либо сбрасывается вместе с газом (с воздухом), либо конденсируется, а газ поступает в рециркуляцию. В этом случае требуется значительный избыток циркулирующего газа по сравнению со стехио-метрическим расходом. Например, кратность циркуляции воздуха при его температуре 20°С и температуре ТЭ 60°С превышает 11 [13]. Кратность циркуляции водорода в ТЭ с щелочным электролитом лежит в пределах от 2,8 до 50,5 [13]. Система отвода воды включает циркуляционные насосы для водорода, конденсатор, разделитель воды и водорода и регулятор балан са воды либо нагнетатель воздуха и регулятор баланса воды [c.94]

При необходимости проведения многочисленных расчетов распространения ЗВ могут использоваться решения задачи в виде гауссовой кривой нормального распределения, в которой мощность аварии является множителем, а в аргументах фигурирует разность рассматриваемых моментов времени и начала аварии. Решение такой задачи основано на модели распространения ЗВ, которые могут существовать в разных фазах. Гетерофазность обусловлена при этом разными физикохимическими и биохимическими процессами (сорбцией, коагуляцией, гидролизом и пр.). Математическая модель каждого из этих процессов учитывает равновесие фаз, кинетику перехода и баланс вещества в динамических условиях, что служит методологической основой для универсальной системы уравнений, описывающей поведение гетеро-фазных компонентов в речном потоке. Использование решения задачи распространения ЗВ в виде гауссовой кривой позволяет построить табличную зависимость между величинами загрязнений для каждой точки мониторинга в моменты ее опроса и возможными авариями на каждом сбросе, причем эти аварии приведены к единице мощности и условному нулевому моменту времени их начала. Сочетания решений [c.464]

Таким обрааом работа шахтных печей представлена рядом слоишх химичез ких и физических процессов, протекающих в шихте, пронизываемой встречным потоком газов. Динамические свойства термохимического процесса, протекающего в шахтной печи, являются выражением взаимосвязи большого числа величин различной физической природы. Эта взаимосвязь определяется в основном химическими, физико-химическими и гидродинамическими закономерностями, а так же требованиями материального и теплового баланса. [c.162]

Гидравлические силы, действуюпдае на частицу у стенок верхней части каверны со стороны эжектируемого потока газа, способствуют оттеснению дисперсной фазы в направлении от центра струи и соответствующему рас-щирению этой части каверны. При этом, в отличие от ситуации в нижней части, где имеются условия, необходимые для установления динамического баланса частиц, поступающих в струю и подводимых к ее поверхности за счет движений в плотной фазе, в области над сужением такой баланс может иметь место лишь вблизи верхней части купола факела, куда частицы из струи поступают беспрепятственно. К боковым стенкам купола частицы из струи практически не подводятся, так что их баланс здесь нарушается, и наблюдаемое боковое расширение верхней части факела находит свое естественное объяснение. [c.15]

Уравнение (2.4.14) отличается от аналогичного уравнения однофазного газа (1.2.14) наличием в правой части последней группы членов, учиты-вающих динамическое воздействие дисперсной фазы на несугций поток. Обратное влияние частиц на баланс рейнольдсовых напряжений несушего газа обусловлено пульсационным и осредненным скольжением дисперсной фазы, а также пульсациями концентрации частиц. [c.52]

Таким образом, для того чтобы вырастить усы Si по механизму ПЖТ с каплей кремния на вершине, необходимо создать условия, обеспечивающие баланс потоков атомов кремния и углерода и динамическое равновесие капли. В качестве модели нами был использован процесс получения усов Si по реакции взаимодействия четыреххлористого кремния или трихлорсилана с водородом и углеводородами. Процесс проводили при 1300—1500° С в печи с графитовым нагревателем. Для избежания возможных изменений состава капель использовали максимально высокой очистки Si l и SiH lj. [c.66]

При малых скоростях естественного потока может оказаться целесообразным применение динамической резистивиметрии, проводящейся в процессе откачки или закачки. Для обоснования такого способа составим конечноразностное уравнение солевого баланса на участке скважины длиной Az в течение времени At, обозначая — расход потока посередине участка AQz — приращение этого расхода на участке Az с и с — концентрация солей на входе в участок и в пласте Ас — приращение концентрации по длине участка A i - изменение средней концентрации в участке за время At [c.231]