Степень сжатия резины

Рис. 7. Зависимость давления разуплотнения от степени сжатия кольца из резины твердостью 70

Рис. 260. Изменение механических свойств и релаксация напряжения в деформированной резине на основе натурального каучука (степень сжатия 20 /о)

К числу химически агрессивных сред, вызывающих необратимые изменения химической структуры фторэластомеров, относятся сильные окислители, минеральные кислоты, основания, водные растворы солей, галогены и др. Эти среды обычно являются многокомпонентными и раздельное действие компонентов зависит от скорости диффузии и реакционной способности по отношению к резине. Эти факторы в свою очередь зависят от рецептуры смеси, степени сшивания, степени сжатия резины в узле и многих других факторов. Все это позволяет лишь качественно определять соответствующие закономерности, поэтому для оценки работоспособности резин рекомендуется проводить стендовые или эксплуатационные испытания. [c.219]

При первой операции край корпуса элемента подгибается на крышку, как показано на рисунке, т. е. обрамляется галтель узла герметизации. В течение второй операции производится окончательное оформление пояска узла герметизации элемента, сжимание резинового кольца и обеспечение необходимой степени герметичности. В узле герметизации степень сжатия резины составляет 40— 60% и предохраняет от вытекания электролита. После второй операции элемент приобретает свой окончательный внешний вид. [c.267]

Чтобы обеспечить необходимую степень сжатия резины, пробку или прокладку можно прижать к горло- [c.254]

В результате изучения вулканизационных характеристик с помощью вулкаметров можно сделать выводы только относительно общей кинетики процесса вулканизации. Однако на основе этих характеристик невозможен прямой расчёт времени необходимого для достижения 90% степени вулканизации резины в изделии. Соотношение между временами достижения 90% и степенью вулканизации определяется либо с помощью вулкаметра, либо по величине остаточного сжатия на прессованных (или литых под давлением) кольцах круглого сечения диаметром профиля 5 мм. [c.502]

Для расчета сроков службы уплотнения изучалось влияние этих процессов на величину контактного напряжения. Изучая релаксацию напряжения при высоких температурах, авторы установили, что относительное изменение контактного, напряжения в диапазоне е=0,15—0,7 не зависит от степени сжатия резины [9]. Это означает, что напряженное состояние не должно влиять на скорость старения. Действительно, относительное изменение контактного напряжения обычных цилиндрических образцов и образцов, моделирующих кольца, совпадает (рис. 14). [c.87]

Кристаллизация — процесс, развивающийся во времени. Как установлено, процесс проходит тем быстрее, чем больше степень сжатия резин. , [c.89]

Температура сохранения 50 % остаточной деформации сжатия (ОДС) в течение 168 ч и степени набухания резин в воде и масле [c.168]

Температура потери герметичности йри охлаждении для резин из СКТ, наиболее часто используемых в качестве уплотняющих прокладок, не зависит от степени сжатия в интервале 10—30% и равна —57,6° С. Коэффициент линейного расширения резин из СКТ в интервале от 0°С до температуры максимума кристаллизации равен около 3,3-10 град . [c.143]

Для того, чтобы обеспечить удовлетворительную переработку смесей, вязкость по Муни была ограничена в пределах 45—50 ед. В качестве показателей, обеспечивающих необходимую степень вулканизации резин, были приняты относительное удлинение не ниже 450% и остаточное сжатие не выше 15% (это значение характерно для. контрольной резины). [c.122]

Условия набухания и химической релаксации напряженных, в том числе сжатых, резин, что имеет большое практическое значение для уплотнений, рассмотрены Трелоаром Основные вопросы, которые представляют при этом интерес, — это зависимость степени набухания от величины и вида приложенного напряжения, влияние деструкции и структурирования, а также величины деформации на давление набухания. [c.67]

Наиболее пригодны для переработки силоксановых резин шприц-машины с длинным шнеком и коротким шагом. Желательно, чтобы степень сжатия смеси, создаваемая шнеком, была 2 1. Шприцевание облегчается при принудительном питании шприц-машины, особенно при шприцевании кабельных смесей [24]. [c.146]

В связи с тем, что степень восстанавливаемости по стандартным методам определяется при одной степени сжатия и одном времени выдержки, получаются весьма условные характеристики способности резин к кристаллизации. Для получения более полной информации и абсолютных характеристик удобно использовать полупериод кристаллизации тх/з, т. е. время, в течение которого кристаллизация пройдет наполовину. На рис. 3.8 представлена зависимость восстанавливаемости резины из НК при —25°С К К Ко от где К — восстанавливаемость, определяемая кристаллизацией, а Ко — восстанавливаемость, определяемая стеклованием. В отсутствие кристаллизации /С=1, при ее завершении /(=0. Полупериод кристаллизации соответствует точке пересечения кривой с пунктирной прямой, ордината которой /(=0,5. Как видно из рисунка, скорость процесса резко увеличивается с ростом деформации. [c.91]

Эти выводы подтверждаются как при больших степенях набухания (350% и более), так и при малых [285]. Степень набухания резины из БНК, содержащей 20% ДБФ, при сжатии на 80% уменьшается при выдержке в ДБФ с 50 до 5%. В касторовом масле, растворяющем ДБФ и диффундирующем вместо него в резину, степень набухания при сжатии на 60% уменьшается с 18 до 11%, а в смеси касторового масла с ДБФ (4 1) — с 10 до 0%. [c.129]

В этих же условиях при протекании деструкции и структурирования для больших степеней сжатия (30—50%) сжимающее напряжение уменьшается с возрастанием деструкции, а при малом сжатии (0—10%) вследствие увеличения степени набухания и давления набухания сжимающее напряжение растет. При использовании уплотнений обычно выбирают резины с минимальной степенью набухания. Экспериментальная проверка резин из бутадиен-нитрильных каучуков, хлоропренового, бутилкаучука, фторкаучука, изопренового в физически активных средах СЖР-1,2,3, АМГ-10, вазелиновое масло и уксусная кислота (20%-ная), вызывающих сравнительно небольшое набухание этих резин, показала следующее [288]. [c.129]

Выше указывалось, что при радиационном старении резин из СКН-26 (при комнатной температуре), вулканизованных с помощью тиурама, наблюдается снижение скорости сшивания и увеличение скорости деструкции. Аналогичная картина наблюдается при повышенных температурах радиационного старения резин из СКН-26, для вулканизации которых использовался тиурам, причем при дозах выше 200-10 Гр, т. е. на стадии возрастания модуля сжатия резин, но это выражено в большей степени. Следовательно, снижение скорости роста модуля сжатия при 65 °С ио сравнению с комнатной температурой вызвано увеличением скорости деструкции резины. При дальнейшем повышении температуры до 80 и 100 °С процессы сшивания, по-видимому, начинают превалировать над процессами деструкции, вследствие чего модуль сжатия резин при этих температурах увеличивается с большей скоростью, чем при 65 °С. [c.200]

Рис. 3.6. Влияние степени вулканизации на остаточное сжатие резин из натурального каучука с различным содержанием серы

Рис. 13. Зависимость отношения контактного напряжения резинового кольца к контактному напряжению цилиндров от степени сжатия для резин разной твердости

Рис. 15. Падение относительного контактного напряжения в зависимости от температуры образца. Продолжительность выдержки при температуре 2 ч, резина на основе СКН-40, степень сжатия 30%.

В пределах сжатий е=0,2—0,7 величина относительного изменения среднего контактного напряжения и восстанавливаемости для некристаллизующихся резин [9] не зависит от степени сжатия (рис. 16). [c.88]

Полученный результат позволяет считать, что для работы уплотнительных деталей в ряде случаев целесообразно использовать большие сжатия резин, так как при одинаковой скорости относительного падения контактного напряжения абсолютная величина сохранившегося контактного напряжения будет тем больше, чем выше первоначальная степень сжатия. [c.88]

Зависимость характеристик вязко-упругих свойств С о и А резин от амплитудного значения степени сжатия [c.186]

Из литературы [1] известно, что остаточная деформация сжатия (ОДС) резин на основе каучуков СКВ, СКС-30, СКН-40 не зависит от степени сжатия, изменяемой от 15 до 70% как при комнатной, так и при повышенных температурах. При сжатии более 70% ОДС увеличивается. В другой работе [2] рассматривается влияние степени сжатия на уплотнительные свойства радиационных резин на основе каучука СКТВ-1. При этом показано, что с увеличением степени сжатия резин от 10 до 30% ОДС при температуре 200° С уменьшается, а в интервале деформаций 30—50% не зависит от исходной степени сжатия. Авторы делают вывод, что для повышения надежности уплотнительных деталей в ряде случаев целесообразно использовать большую степень сжатия. [c.204]

Измерения были выполнены с помощью устройства, показанного схематически на рис. 3-45. Две опорные пластины 1 из малоуглеродистой стали прижимали друг к другу, используя стальные ограничители 2 различной вь[соты, так чтобы обеспечить степень сжатия прокладки (см. рис. 3-5 [) в пределах от 5 до 25% - Прокладки 4 из резины различных сортов имели вид кольца с круглым, полукруглым и квадратным поперечг ым сечением. Диаметр кольца составлял 72 мм диа Метр или высота прокладки в сечении [c.210]

Зависимость степени сжатия, необходимой для того, чтобы натекание стало меньше 10 л-мкм рт. ст. сек, от твердости резины приведена на рис. 3-46. Оказывается, соотношение между степенью сжатия и скоростью натекания по зазорам зависит от твердости и формы прокладки, но не от сорта резины (точки 1—5 на рис. 3-46). Если твердость материала составляет более 50 ед. по шкале Шора и поверхности не имеют радиальных царапин, то для прокладок любой формы скорость натекания становится меньше 10 лХ Хмкм рт. ст. сек ири степени сжатия порядка 157о- Необходимое сжатие минимально для квадратных [c.210]

Чтобы получить вакуумное уплотнение, нужно сжать прокладку на определенную долю ее начальной высоты. Эта степень сжатия К меняется в зависимости от сорта резины, требуемс й герметичности и вида уплотнения. На рис. 3-50 показана зависимость степени сжатия прокладок от твердости резины. Для сорта найгон рекомендуется К — 30%. Сжатие прокладок приводит либо к временной, либо к необратимой дефор-мации, способствует выделению газов. Остаточная деформация резиЕы под действием сил сжатия называется усадкой. Так как характер нагрузки прокладок для разных уплотнений различен, то оценку качества резины в отношении их усадки производят в стандартных условиях. Соответствующие измерения выполняют либо при постоянной нагрузке, либо при постоянном смещении, используя цилиндрические резиновые образцы диаметром 28 и высотой 12 мм. [c.216]

Если прокладка зажата между плоскими поверхностями двух фланцев (т. е. как при испытании на усадку), то степень сжатия в уплотнении имеет скло нность постепенно изменяться ак вследствие усадки резины, так и из-за поверхностного скольжения. Это явление носит на-чзание ползучести. Оно усиливается при смазывании прокладок, затрудняя достижение давлений, необходимых для герметизации (разд. 3, 8-41. [c.217]

Плоские уплотнения. Простейшее уплотнение этого типа представляет собою кольцо из резиновой ленты, сжатое между дву.мя гладкими фланцами. Для центровки и для контроля степени обжатия резины можно использовать некруглые прокладк и другого поперечного сечения (напри.мер, прямоугольную, квадратную или трапецеидальную), помещая их в канавку соответствующей формы. В некоторых случаях между гладкими фланцами закладывают прокладки специального профиля из эластомеров или металла. [c.249]

Чтобы ограничить степень сжатия прокладки, а также уменьшить плош,адь поверхности резины, обращенной в вакуу-м, в уплотнение (изнутри) закладывают металлическую шайбу — ограничитель. Подобная конструкция с использованием колец из эластомера, орисоединен-ных вулканизацией к металлической шайбе, локазана на рис. 3-135. [c.259]

Рис. 53. Кинетические кривые кристаллизации по изменению объема 1 — Д(кривая 1) и восстанавливаемости К. (кривые 2—6) для резины на основе полиметилвинилсилоксана (СКТВ-1) 1, 2, 3, 4, 5, 6 — при степени сжатия е соответственно О, 20, 30, 40, 50 и 70% температура кристаллизации Т = —50 С.

Гребешковые уплотнення на кремнийорганнческой резине выдерживают длительный прогрев при температурах до 150 °С. Фор.ма и размеры таких уплотнений показаны на рис, 3-141. Внутренний диаметр прокладки (по контуру) здесь может достигать 110 мм Для конструкций с У-образным (рис, 3-141,а) и трапецеидальным (рис, 3-141,6) шипом, а также с концентрическими буртиками (рис. 3-141,в) допустимая степень сжатия равна 90%. [c.260]

Пригодность резин из К. к. для применения в качестве уплотнительных материалов определяется значением их остаточной деформации сжатия [при стандартных условиях испытанш (темп-ра 250 °С, сжатие на 20% в течение 1 сут с последующим отдыхом в течение 1 сут) она не должна превышать 50%] и характером релаксации напряжения растянутых резин при повышенных темп-рах в атмосфере инертного газа, на воздухе или в вакууме. Остаточная деформация сжатия резин из К. к. в значительной степени зависит от типа вулканизующего агента и условий термостатирования. При стандартных условиях испытаний резины из СКТ и СКТВ, вулканизованные перекисью бензоила, имеют остаточную деформацию 90—100%. При оптимальных условиях термостатирования остаточная деформация резин из СКТ и СКТВ, вулканизованных перекисями кумила, трет-бутила или 2,5-(трет-бутилперокси)-2,5-диме-тилгексаном, составляет 15—30%. [c.575]

Рис. 6.15. Изменение механических свойств и релаксация напряжения а —в деформированной резине на основе НК (степень сжатия 20%) б —в резине на основе СКТВ / — сопротивление разрыву 2 — относительное удлинение 3 — химическая релаксация напряжения. [c.240]

Для описания первичной кристаллизации растянутых и сжатых резин применимо - уравнение Колмогорова — Аврами [см. уравнения (14)—(17)]. Однако константы этого уравнения я п уменьшаются (а z увеличивается) с ростом деформации. Зависимость п от степени сжатия 6 для некоторых резин на основе НК с разным типом вулканизующей группы представлена на рис. 29, а на рис. 29, б такая же зависимость представлена для растяжения. Значения п в последнем случае вычислены на основании упрощенного уравнения (18) справедливого лишь для начального участка кинетиче- [c.92]

Изучение старения резины из СКН-26 на воздухе и в вакууме проводили в присутствии защитных добавок неозона Д, ПОН, 4010-МА, ХГ и ТСОН. Первые две добавки вводили в количестве 3, 5 и 8 масс.ч., последние три — 3 и 5 масс.ч. Показано, что скорость роста модуля сжатия резин на стационарной стадии старения не зависит от среды. Влияние среды в небольшой степени проявляется в период резкого возрастания модуля сжатия резин. При этом в случае резин, не содержащих защитных добавок, модуль сжатия при облучении на воздухе увеличивается заметно больше, чем в вакууме. При дозировке добавок 3 масс.ч. наблюдается аналогичная картина. При увеличении дозировки защитных добавок в резинах до 5 масс.ч. начинает повышаться эффективность защитного действия добавок при облучении на воздухе. Так, для резин, содержащих по 5 масс.ч. неозона Д, 4010-ЫА и ХГ, модуль сжатия их возрастает практически в одинаковой степени как при облучении в вакууме, так и на воздухе. При дальнейшем увеличении дозировки ПОН и неозона Д до 8 масс.ч. этот показатель старения резин возрастает при облучении их на воздухе с меньшей скоростью, чем в вакууме. [c.189]

Аналогичный характер действия напряжений на окисление уплотнений из резин на основе НК и СКМС-10 в процессе старения их на воздухе отмечался в работе [454]. По результатам МТА было установлено, что при старении уплотнений степень окисления резины по свободному контуру уплотнений практически остается постоянной, а в центре сечения уплотнения возрастает с увеличением продолжительности старения. В области напряжений сжатия — в зоне контакта резинового уплотнения с металлом уплотняемых плоскостей — концентрация окисленных структур в резине уменьшается с увеличением длительности старения (рис. 6.11). Этот результат свидетельствует о подавлении процессов окисления в резине при действии напряжений сжатия. [c.220]

Изменение работоспособности резины в процессе наработки ресурса характеризуется относительной остаточной дефо1Ямацией у, т. е. отношением относительной деформации кольца в данный момент времени старения к относительной деформации в момент достижения заданной степени сжатия (рис. 9) [c.19]

Большие степени сжатия можно рекомендовать, там где это йозможно, для создания необходимого контактного напряжения, а также они позволяют использовать мягкие резины, так как относительное падение напряжений у мягких резин обычно меньше. Ограничивающим обстоятельством в этом случае будет яв-.ляться прочность резин и требования по потерям на трение. [c.88]

На основе рекомендаций по допускаемым нагрузкам и степеням сжатия резиновых -амортизаторов при статическом нагружении и кратковременных перегрузках [14] подсчитаны эквивалентные степени удлинений. Подсчет производился по энергетической теории прочности в наиболее нагруженных точках амортизатрров при допускаемых степенях сжатия. Величины их оказались примерно одинаковыми для амортизаторов различной конфигурации, изготовленных из резины одной марки. Это свидетельствует о возможности оценки прочности резиновых амортизаторов по энергетической теории. [c.112]

Наиболее интересным из механических методов является метод исследования восстанавливаемости предварительно сжатых образцов резин. Действительно, возможно отделить изменения восстанавливаемости, связанные непосредственно с кристаллизацией, от изменений, вызываемых другими процессами. Кинетические кривые изменения восстанавливаемости для технической резины на основе НК при разных степенях сжатия показаны на рис. 1. Эти кривые описываются тем же уравнением Колмогорова — Аврами, что и обычные кинетические кривые кристаллизации. Для случая изменения воссханавливаемости это уравнение удобно записать в виде [c.259]

Как видно из рис. I, увеличение степени предварительного сжатия резины значительно ускоряет кристаллизацию. Установлено, что между lgTl/2 и первоначальным (перед началом кристаллизации) напряжением а в образце существует линейная зависимость (характеристическая прямая) [c.260]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология