Зависимость сила скорость

При экспериментальном изучении зависимости силы сопротивления шара от скорости потока удобно обратить гидродинамическую задачу, т. е. предоставить шару свободно падать, например, под действием силы тяжести, в неподвижной жидкости. Обозначив плотность вещества шара через рт и учитывая поправку на закон Архимеда, при равномерном установившемся падении шара имеем равенство веса шара силе сопротивления, оказываемого этому движению [c.26]

Суммирование сопротивлений отдельных этапов для определения полного сопротивления превращению в соответствии с уравнением ( 111-172) возможно только тогда, когда скорости отдельных этапов являются линейными функциями движущей силы (выраженной с помощью концентраций) и когда превращение — результат поочередно следующих этапов. Уже в случае химической реакции второго порядка получается очень сложная зависимость для скорости превращения [c.248]

Соотношение (2.23) выражает равенство силы веса с учетом поправки Архимеда силе сопротивления для сферической частицы при ее стационарном движении в дисперсной смеси. Оно позволяет, зная концентрационную зависимость силы сопротивления частиц в дисперсной смеси, получить зависимость относительной скорости движения фаз от концентрации. Так, используя (2.23) и (2.20), получаем [c.67]

Зависимости сил р и /д от объемной концентрации дисперсной фазы представлены на рис. 2.3. Движущая сила р линейно уменьшается с увеличением концентрации. Сила сопротивления для данного расхода дисперсной фазы при возрастании концентрации сначала убывает, что связано с уменьшением скорости движения частиц, а затем начинает увеличиваться вследствие преобладающего влияния стесненности движения. Из рис. 2.3 следует, что при расходе )>дд равенство сил р и возможно при двух значениях концентрации дисперсной фазы и При расходе V до возможно только одно равно- [c.93]

В ходе любой химической реакции чисто качественно можно выделить следующие характерные области (рис. 13) начальное состояние неустойчивого (ложного) равновесия А), неравновесную область, в которой допустимо линейное приближение (2), неравновесную область нелинейного взаимодействия термодинамических сил и потоков (3), неравновесную фазу, в которой опять допустимо линейное приближение зависимости сил и потоков (4), конечное устойчивое (или истинное) равновесие (В). Начальное равновесное состояние является неустойчивым (ложным) в том смысле, что хотя в этом состоянии скорость процесса и = О, химическое сродство не только не равно нулю, по и максимально, и при у создании подходящих условий (инициировании процесса тем или иным способом) система начинает реагировать. В отличие от начального конечное состояние в этом смысле является не только равновесным, но и устойчивым, поскольку выполняется условие г/7 = О, = О [5]. [c.99]

Рис. 1.2. Зависимость отношения скоростей двух сопряженных процессов от приведенной движущей силы при различной степени сопряжения [1]

Рис. 1.4. Зависимость отношения скоростей сопряженного и несопряженного массопереноса от приведенной движущей силы гХ Аг при различной степени

На рис. 1.4 показан вид зависимости отношения скоростей сопряженного и несопряженного массопереноса, определяемой уравнением (1.18). Из анализа уравнений (1.12) и (1.18) и сравнения кривых на графиках рис. 1.2 и 1.4 видно, что приведенная скорость сопряженного массопереноса сильно зависит и от степени сопряжения, и от приведенной движущей силы. По мере приближения к состоянию полного сопряжения х->- 1 коэффициент ускорения резко возрастает, в пределе приближаясь к бесконечности (Ф- - сю). Как отмечалось при анализе урав- [c.23]

Попытаемся установить общую зависимость между скоростями твердых частиц и газа и перепадом давления на основе анализа сил трения. Опубликованные экспериментальные данные привлекаются ниже с целью подтверждения справедливости полученных соотношений. [c.598]

Это уравнение описывает процесс так же, как и уравнение гомогенной кинетики реакция протекает по первому порядку с константой скорости, отнесенной к единице активной поверхности, х = = В силу (П.7) и (1.3), зависимость константы скорости от [c.81]

В работе [12] рассмотрена зависимость силы сопротивления как от интенсивного (Rea>l), так и от малого (Rea< l) вдува (Ree — число Рейнольдса, рассчитанное по скорости вдува). Задача решается в предположении eRe 1, eRe < 1 (е — отношение скорости набегающего потока к скорости вдува). Для силы сопротивления получено выражение [c.250]

Зависимость константы скорости реакции в разбавленном растворе от ионной силы раствора выражается уравнением, [c.415]

Зависимость константы скорости реакции от ионной силы раствора называют первичным солевым эффектом. На рис. 196 приведены опытные и теоретически рассчитанные по (219.3) зависимости х к/ко) от У Г. Хотя экспериментальные точки удовлетворительно ложатся на теоретические прямые, влияние электролитов на константу скорости реакции носит более сложный характер. Например, при одном [c.602]

Значение концентраций Ср и в уравнении (11.30) сильно меняется в зависимости от скорости газа и других параметров процесса, влияющих на степень перемешивания газов по высоте аппарата (осевого перемешивания). При скоростях газа, близких к началу взвешивания мелких зерен, среднюю движущую силу массопередачи [уравнение (11.29)] можно рассчитывать по формуле [c.54]

В зависимости от скорости движения пленки орошающей жидкости, силы трения ее о стенку и о газ (пар), движущийся навстречу, [c.322]

На рис. 10.2 представлена зависимость силы гидравлического сопротивления слоя материала от скорости газообразного агента. [c.109]

Нефтяные остатки первичного и вторичного происхождения в зависимости от их состава изменяют свои вязкостные свойства от скорости деформации не одинаково. В процессе термического крекинга прямогонных нефтяных остатков в системе увеличивается соотношение асфальтены парафины. Одновременно возрастает растворяющая сила среды, что приводит к снижению доли структурированных асфальтенов в системе при этом, в соответствии с уравнением (4), происходит снижение вязкости остатков в тем большей степени, чем выше температура процесса (см. рис. 37). Более резкое снижение вязкости остатков мангышлакских нефтей в зависимости от скорости деформации объясняется более высокой концентрацией в них парафинов, чем в остатках котур-тепинских нефтей. В области высокомолекулярных растворов (при 80 °С и выше) вязкости крекинг-остатков обоих видов нефтей сближаются (см. рис. 37) н мало зависят, как и следовало ожидать, от скорости деформации. [c.140]

Рис. 111.24. График зависимости силы сопротивления от скорости движения шара = = 1,52 см) в слое песка (<1 = 0,3—0,5 мм), псевдоожиженного воздухом

Закон Стокса может не соблюдаться и при турбулентном режиме осаждения частиц. С увеличением скорости осаждения рвется слой дисперсионной среды, облегающий частицу, а сзади ее создаются завихрения, обусловливающие разность давлений, которая направлена против движения. В результате этого ламинарный режим движения частицы нарушается, и прн критерии Рейнольдса Ре > 2 зависимость силы трения от скорости движения возрастает (Ке = г р/т) й=2г). При развитой турбулентности (Ре > 500) сила трения пропорциональна квадрату скорости движения частиц. Неправильная форма частнц способствует турбулентности их движения при меньших скоростях. Таким образом, закон Стокса выполняется, если скорость осаждения частиц не превышает определенного значения. Уменьшение скорости достигается увеличением дисперсности частиц, вязкости и плотности среды (см. уравнение (IV. 7)]. [c.192]

На рис. 40 приведена зависимость константы скорости от НОННОЙ СИЛЫ раствора для некоторых реакций между ионами. [c.127]

Рис. 40. Зависимость константы скорости реакций между ионами от ионной силы раствора (по данным Ла-Мера)

Такими условиями всегда характеризуется поверхность любого металла, погруженного в грунтовый электролит или имеющего на поверхности тонкую пленку влаги, поэтому степень опасности коррозионного разрушения оценивают не по возможности его возникновения, а по скорости и величине потерь металла. Другими словами, степень коррозионного разрушения металла определяется силой тока коррозии /кор- Зависимость силы тока коррозии от характеристики гальванического коррозионного элемента можно представить в следующем виде [c.46]

Задача состоит в установлении зависимости между скоростью ь у, рабочими условиями (сила Р, температура полимерного стержня и нагретого стержня) и физическими свойствами полимера. [c.295]

На рис. 36 приведена зависимость константы скорости от ионной силы раствора для некоторых реакций между ионами. В координатах 1е к ко), У I при достаточно малых значениях ионной силы во всех случаях хорошо выполняется линейная зависимость. В табл. 16 сопоставлены угловые коэффициенты прямых линий, изображающих [c.116]

Рис. 13.3. Зависимость силы трения от температуры в области размягчения полимеров при разных скоростях скольжения (01>Ц2)

Напишите уравнение зависимости константы скорости реакции между ионами от ионной силы раствора. [c.79]

Зависимость констант скоростей реакции циклизации от pH. Условия опыта 30° С ионная сила 1,0 М (КС1) [c.41]

Зависимость констант скоростей реакций глицилглицина и гидразина с малахитовым зеленым от температуры. Условия опыта pH 11,0 ионная сила 1,0М (K I) концентрация малахитового зеленого 5-10 М [c.70]

Зависимость начальной скорости ферментативной реакции от концентрации субстрата для гидролиза метилового эфира К -ацетил-Ь-валина, катализируемого а-химотрипсином. Условия опыта pH 7,8 25° С ионная сила 0,Ш (КС1), [Е о = 3,8-10- М [c.87]

Сопоставление приведенных данных Смолуховского [16] и Рау и Хенвуда [18] показывает весьма сложный и противоречивый характер зависимости сил сопротивления от взаимного расположения соседних шаров и критерия Re. Можно лишь утверждать, что в ансамбле из большого числа частиц при сильном сближении вплоть до соприкосновения, сила сопротивления, отнесенная к отдельному элементу, значительно возрастает по сравнению со случаем одиночного элемента при той же скорости потока. Иными словами, при снижении порозности системы е и уменьшении просветов между частицами градиенты скорости и силы трения, действующие на поверхность частицы, естественно возрастают. [c.32]

Для многозарядных ионов дополнительные трудности возникают из-за того, что специфическое взаимодействие ионов, предложенное Бренстедом, оказывает гораздо более сильное влияние на скорость реакции, чем изменение коэффициентов активности. Поэтому корреляция между ]g k/k° и концентрацией многозарядного иона, противоположного по знаку иону, участвующему в реакции, соблюдается лучше, чем между ]g(A /A o) иионной силой раствора. Это было проиллюстрировано на примере зависимости константы скорости реакции Hg -l-GO(NHз)5Br (см. рис. XV.5) от концентрации (С1О4) одновременно замечено, что константа не зависит от концентрации катиона [45]. Те же авторы показали, что в реакции ВгСНаСО + ЗгОз - - (ЗгОзСНгСОг) Н- Вг" константа скорости зависит от (К ), а не от концентрации отрицательного иона (в качестве отрицательных ионов использовались N03, 30 и o( N)5". В большинстве опытов ионная сила раствора менялась в интервале от 0,001 до 0,04 М). В обоих случаях при постоянной концентрации иона противоположного заряда, но более чем двукратном изменении ионной силы раствора константа скорости реакции изменялась менее чем на 2%. Это совершенно очевидно противоречит уравнению Бренстеда. [c.450]

Так как испарение обусловлено отрывом от жидкости молекул, обладающих кинетической энергией, достаточ)юй для преодоления сил сцепления, а согласно уравнению (VI,4), количество таких молекул с иовышеннем температуры возрастает в экспоненциальной зависимости, то скорость испарения быстро увеличивается с повышением температуры. В то же время скорость конденсации определяется средней квадратичной скоростью молекул, для которой кинетическая теория газов дает следующее уравнение [c.166]

Напомним, что анализ ограничен условием, исключающим несопряженный перенос массы. Область стационарных состояний, соответствующая условию (7.75), за.ключена между состояниями с фиксированной силой и фиксированным потоком, т. е. в левом верхнем квадрате рис. 1.2, где показана зависимость приведенной скорости сопряженного массопереноса от х н Z(n, —(см. разд. 1.3). [c.252]

Одним из физических эффектов, который используется в этом случае, является нелинейная зависимость сухого трения от скорости. Так, если некоторое тело массой т движется по тангенциально колеблющейся поверхности с. относительной скоростью v и(t)=x-i (где X- абсолютная скорость, =ao osa)f- колебательная скорость поверхности, а- амплитуда, и - круговая частота), то сила трения выражается в виде 2-зависимости от скорости [47] [c.144]

Рис. 3.61. Зависимость силы трения от скорости перемещения штока ПМИМ

Рассмотрим вопрос о возможности линеаризации реальной физической системы мембрана — шток — пружина при условии, что шток испытывает известное сопротивление движению со стороны окружающего его газа и со стороны сальника. Вопрос о линеаризации такой системы в случае отсутствия трения не вызывает никаких трудностей, ибо при малых отклонениях упругая сила пружины (как это следует из закона Гука) пропорциональна отклонению. Массу же тела в широких пределах можно считать не зависящей от скорости. В случае наличия трения необходимо выяснить, можно ли силу трения линеаризовать, т. е. рассматривать ее как линейную функцию скорости хотя бы в области очень небольших скоростей. В работах [30, 31] получены зависимости сил вязкого и сухого трений от скорости перемещения штока ПМИМ (рис. 3.61). В первом случае/ тр существенно зависит от скорости и при уменьшении последней снижается и может быть как угодно малой. Во втором случао (т. о. в случае сухого трения) наоборот, сила с.тр мало зависит от скорости. Отметим, что сила трения [c.277]

Формулы (III.39)—(III.40) справедливы лишь для случая, когда потоки фаз равномерно распределены по поперечному сечению аппарата, перемешивание отсутствует и все частицы каждой фазы движутся с одинаковыми скоростями (режим идеального вытеснения). В реальных аппаратах режим движения фаз всегда отличается от идеального и движущая сила процесса зависит от перемешивания. Учет влияния перемешивания на изменение концентраций по высоте (длине) аппарата и соответственно на среднюю движущую силу процесса возможен, если экспериментально определены коэффициенты продольного перемешивания (см. стр. 159). Так как чаще всего экспериментальные данные по перемешиванию отсутствуют, то расчет средней движущей силы процесса массопередачи проводят по формулам (III.39)—(III.40), получая условные коэффициенты массопередачи — Ks и При этом не всегда имеет место пропорциональная зависимость между скоростью процесса и движущей силой, как это должно следовать из уравнения (1) — см. введение. Коэффициент массопередачи в таком случае зависит от концентрации поглощаемого или десорбируемого компонента и это создает дополнительные трудности при обобщении опытных данных и создании научно обоснованных методов расчета массообменных процессов. [c.142]

В [56] нредло кепа модель траекторий образования и осаждения капель нрн горизонтальном кольцевом течении. Предполагается, что капли испускаются с жидкой пленки с конечной скоростью. Они ускоряются аксиально потоком газа, но также подвергаются воздействию гравитационных сил. В зависимости от скорости и угла испускания капли распределяются по периметру трубы. С использованием скоростей испускания, измеренных при течении в вертикальных трубах, получено надежное качественное согласие с экснеримеитальными данными, хотя модель имеет тенденцию к завышению скорости текущей пленки по всему кольцевому периметру, т. е. к занижению доли унесенной жидкости. [c.202]

Седиментация широко используется в народном хозяйстве. В основном применение седиментации связано с отделением дне- персной фазы от дисперсионной среды, с классификацией дисперсной фазы, т. е. разделением ее на отдельные фракции, и с дисперсионным анализом. Разделение фаз и классификация дисперсной фазы относятся к технологическим гфоцессам и поэтому подробно рассматриваются в курсе процессов и аппаратов химической технологии. Здесь отметим только, что закономерности се-димеитацш ле кат в основе разделения фаз отстаиванием (осаждением иод денстзием силы тяжести), цеитр]1фугированием, разделения дисперсной фазы на фракции по крупности кусков, частиц с помощью гидравлической классификации (в зависимости от скорости осаждения частиц разного размера) или воздушной сепарации (в зависимости от скорости осаждения частнц разного размера в воздушной среде, в поле действия центробежных сил и сил тяжести), [c.199]

Массо- и теплообмен в колоннах с насадкой характеризуются не только явлениями молекулярной диффузии, определяющимися физическими свойствами фаз, но и гидродинамическими условиями работы колонны, которые определяют турбулентность потоков. В зависимости от скорости потока в колонне возможны три гидродинамических режима ламинарный, промежуточный и турбулентный,— при которых поток пара является сплошным, непрерывным и заполняет свободный объем насадки, не занятый жид1костью, в то время как жидкость стекает лишь по поверхности насадки. Дальнейшее развитие турбулентного движения может привести к преодолению сил поверхностного натяжения и нарушению граничной поверхности между потоками жидкости и пара. При этом газовые вихри проникают в поток жидкости, происходит эмульгирование жидкости паром, и массообмен между фазами резко возрастает. В случае эмульгирования жидкость распределяется не по насадке, а заполняет весь ее свободный объем, не занятый паром жидкость образует сплошную фазу, а газ — дисперсную фазу, распределенную в жидкости, т. е. происходит инверсия фаз. [c.302]

Имеется криволинейная зависимость между скоростью падения шарика (Ущ) и углом наклона 0в трубки. Флауерс (1914) показал, что сила сопротивления связана с уравнением [c.208]

Результаты лабораторных исследований на прозрачной модели с пленкой нефти известной толщины и одиночным соплом и опыты на полномасштабной модели позволили выявить отдельные закономерности движения профиля нефтяного пятна в зависимости от скорости истечения воздуха из сопла, его диаметра, угла наклона сопла к свободной поверхности и давления столба жидкости над устьем сопла [6]. Визуальные наблюдения указывают на сложные траектории движения отдельных газовых пузырьков, образующихся при факельном истечении газа в жидкость, обусловленные кинетической энергией газового потока и подъемной (Архимедовой) силой пузырьков. [c.256]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология