Скорость фильтрования при использовании

Если при фильтровании применяют поршневой насос, процесс протекает с постоянной скоростью (определяемой производительностью насоса) при возрастающей разности давлений, что обусловлено увеличением толщины осадка. В случае использования центробежного насоса разность давлений и скорость фильтрования изменяются (вследствие уменьшения производительности насоса в результате возрастания сопротивления при увеличении толщины осадка). [c.11]

Очень большое разнообразие в свойствах разделяемых суспензий и коренные различия в конструкциях значительного числа фильтров, наряду с высокой чувствительностью свойств суспензий и осадков к условиям их получения, делают выбор средств фильтрования сложным. Существует ряд общих рекомендаций для такого выбора. К числу их относится, например, указание о целесообразности использования фильтров, в которых направления действия силы тяжести и движения фильтрата совпадают, в тех случаях, когда разделяется полидисперсная суспензия. При этом на фильтровальной перегородке в первую очередь откладываются наиболее крупные твердые частицы, предотвращающие закупоривание ее пор более мелкими. Сюда же можно отнести указание о нецелесообразности повышения разности давлений с целью увеличения скорости фильтрования, если осадок отличается сильной сжимаемостью, обусловливающей значительное возрастание его удельного сопротивления при повышении указанной разности. Однако вся совокупность подобных общих указаний недостаточна дл надежного выбора средств фильтрования в каждом отдельном случае. [c.19]

Влияние свойств пористого слоя на скорость фильтрования нередко выражают посредством параметров, определяющих его структуру, в частности эквивалентного размера пор, пористости слоя, удельной поверхности и щероховатости частиц. С этой целью принимают идеализированные модели пористого слоя, например модель цилиндрических капилляров. Однако в настоящее время принципы построения моделей пористых сред требуют уточнения [24]. Так, следует отметить, что способы определения параметров пористых сред адсорбцией, капиллярной конденсацией, ртутной поро метрией, электронной микроскопией нередко приводят к разным результатам, причем одни параметры модели и объекта могут совпадать, а другие различаться. Использование идеализированных моделей пористых сред не способствует лучшему пониманию процесса фильтрования, а все параметры, характеризующие пористую среду, в конечном счете приходится объединять в один, находимый экспериментально параметр, называемый коэффициентом проницаемости или удельным сопротивлением. К сказанному надлежит добавить, что отмечено шесть типов укладки моно-дисперсных шарообразных частиц в слое, причем форма пор, влияющая на гидродинамику слоя, различна для разных типов укладки [39]. [c.24]

Уравнение при переменной разности давлений и переменной скорости фильтрования (см. с. 28). Использование соответствующих зависимостей для сжимаемых сред достаточно сложно и рассмотрено далее применительно к фильтрованию при транспортировании суспензии на фильтр центробежным насосом. [c.42]

Обычным методом с использованием условной средней скорости фильтрования для несжимаемых осадка и перегородки получены [331] выражения, определяющие оптимальные продолжительность фильтрования, объем фильтрата, толщину осадка и скорость процесса при постоянной его скорости, когда в цикле работы фильтра имеются операции промывки и обезвоживания осадка. Найдено, что максимальная производительность фильтра достигается при таком объеме фильтрата или толщине осадка, которые являются оптимальными при сопротивлении перегородки равным нулю. [c.298]

В настоящее время для предотвращения уменьшения скорости фильтрования в обоих отмеченных случаях все большее распространение находит фильтрование с использованием вспомогательных веществ, которые являются тонкодисперсными, проницаемыми для жидкости материалами, задерживающими твердые частицы. [c.338]

Вспомогательные вещества оценивают по скорости фильтрования и чистоте фильтрата. Тонкодисперсные вспомогательные вещества обеспечивают получение чистого фильтрата, но имеют большое удельное сопротивление, вследствие чего скорость фильтрования при их использовании относительно невелика. Грубодисперсные вспомогательные вещества имеют пониженное удельное сопротивление, в соответствии с чем скорость фильтрования при их применении сравнительно высока, но при этом обычно получается мутный фильтрат. Поэтому при эмпирическом выборе вспомогательного вещества следует руководствоваться правилом целесообразно выбирать такое вспомогательное вещество, которое обладает максимальным размером пор, определяемым размером и формой его частиц, и обеспечивает получение достаточно чистого фильтрата. [c.339]

В качестве примера на рис. Х-6 показана зависимость количества фильтрата от числа циклов для трех вспомогательных веществ А, Б и В при разделении одной и той же суспензии. Из этого рисунка видно, что наибольшая производительность достигается при использовании вспомогательного вещества А. На рис. Х-7 дана зависимость скорости фильтрования от толщины срезаемой части слоя вспомогательного вещества для сахарного раствора, содержащего частицы активированного угля. Из указанного рисунка следует, что срезать часть слоя толщиной более 0,125 мм нецелесообразно. [c.352]

При выборе вспомогательного вещества, добавляемого в суспензию, и определении необходимого количества его надлежит выполнить опыты по установлению скорости фильтрования и четкости разделения суспензии с использованием различных вспомогательных веществ или их сортов [376]. На рис. Х-12 показано распределение частиц по размерам для сортов диатомита Л, Б, В, Г, Д, Е, из которых Б, В я Г использовались в опытах. Как видно из рис. Х-12, сорт Б является наиболее тонкодисперсным, а сорт Г— наименее тонкодисперсным. На рис. Х-13 приведены зависимости скорости фильтрования и степени мутности фильтрата от содержания вспомогательного вещества в суспензии. [c.357]

Фильтрование без применения избыточного давления над фильтром или разрежения под фильтром применяется преимущественно с целью получения прозрачного фильтра и реже — для сбора осадка. При использовании фильтровальной бумаги рекомендуется брать складчатый фильтр (рис. 50), обладающий большей полезной площадью. Уровень фильтруемой жидкости не должен доходить до края фильтра. По мере понижения уровня следует доливать новые порции суспензии при уменьшении высоты столба жидкости в 2 раза скорость фильтрования снижается в 8 раз. [c.101]

За 100% принята скорость фильтрования при использовании соотношения МЭК толуол = 60 40 (об.). [c.156]

ПО отношению к масляным компонентам, и при прочих равных условиях (рис. 58) выход депарафинированного масла и скорость фильтрования при депарафинизации с применением его в качестве осадителя больше, ч м с ацетоном, а ТЭД и содержание масла Б твердой фазе меньше. Это объясняется тем, что с увеличением числа углеродных атомов в молекуле кетонов повышаются их дисперсионные свойства, а следовательно, и растворяющая способность. Поэтому к таким растворителям, как- метилпропилкетон и метилизобутилкетон, не нужно добавлять толуол. Использование таких кетонов обеспечивают быструю фильтруемость суспензий [c.171]

Основным достоинством этого процесса являются его простота и экономичность, так как пропан одновременно является и растворителем, и хладоагентом. Кроме того, пары пропана используют и для отдувки осадка на фильтре. Это позволяет исключить из схемы линию инертного газа. При депарафинизации пропаном вследствие малой вязкости раствора при низких температурах скорость охлаждения значительно выше, чем при использовании кетонов. В процессе охлаждения, особенно остаточного сырья, совместная кристаллизация твердых углеводородов и смолистых веществ приводит к образованию крупных дендритных кристаллов, что обеспечивает высокую скорость фильтрования — до 600— 1000 кг/(м2-ч) по сырью из расчета на полную поверхность фильтра. [c.185]

Скорость фильтрования можно увеличить, используя висящий фильтр. Для этой цели при втором складывании бумажный фильтр перегибают не точно пополам, а делают одну часть больше на 1—3 мм. Затем фильтр расправляют таким образом, чтобы конусность фильтра была больше конусности воронки. Тогда только верхний край бумажного фильтра будет полностью соприкасаться со стеклом воронки (рис. Е.11), и образуется большая свободная фильтрующая поверхность. Тот же принцип действия использован в аналитических воронках из иенского стекла для быстрого фильтрования. Внутренняя поверхность конуса этих воронок в нижней части остается свободной, так что бумажный фильтр прочно прилегает к верхнему краю воронки, в то время как большая часть фильтра находится в свободно подвешенном состоянии. [c.491]

Сильноосновные аниониты гелевой структуры типа АВ-17-8 и АВ-27 с учетом последующего использования в качестве слабоосновного анионита 200 000 7 При высоте слоя анионита около 1,5л, средней скорости фильтрования 10 м/ч, 5 ООО ч работы за год, применении периодических промывок щелочным раствором соли [c.83]

Для ситового разделения и сгущения суспензий из тонко-измельченных материалов перспективно использование классификаторов-сгустителей. В таком аппарате благодаря непрерывной обработке суспензии инфразвуковыми колебаниями протекают физ. процессы, влияющие на характер движения твердой и жидкой фаз и реологич. св-ва среды, а также непрерывно подвергается очистке (регенерируется) классифицирующий элемент. В отсутствие колебаний при движении суспензии через сито на его пов-сти образуется плотный слой частиц, что приводит к постепенному закупориванию щелей и быстрому уменьшению скорости фильтрования дисперсионной среды. При включении возбудителя колебаний в щелях сита образуются микропотоки, направления к-рых знакопеременны по отношению к направлению оси. потока суспензии. [c.250]

Время работы неподвижного слоя катионита сокращается даже при небольшой скорости подачи сточных вод из-за кольматации слоя катионита и вызванного этим роста потери напора при фильтровании. Это сокращение времени полезной работы слоя катионита выражают через коэффициент использования емкости катионита за период между двумя промывками фильтра, вызванными повышением потерн напора фильтрации от 200 до 800 мм вод. ст. Зависимость коэффициента использования емкости неподвижного слоя сульфоугля ири извлечении ионов цинка от содержания в воде взвеси А1(0Н)з при скорости фильтрования 5,1 м /м -ч можно представить следующими данными [c.142]

Высота фильтрующего слоя составляет 2— 2,5 м, размер кусков пенополиуретана 5—10 мм, скорость фильтрования до 25 м/ч. Содержание масел в сточной воде поступающей на фильтр не должно превышать 150 мг/л, а их остаточное содержание после фильтрования менее 10 мг/л. Продолжительность фильтроцикла (при использовании фильтров марок Полимер-300 и Полимер-500 ) — 22 ч. [c.110]

Исследование кинетики засоряемости фильтровальных тканей. На автоматизированной установке для исследования кинетики засоряемости фильтровальных тканей при использовании незначительных объемов суспензии можно провести многократное фильтрование, моделируя съем осадка с ткани в условиях патронного, листового фильтров (обратным током фильтрата),. ФПАКМа, механизированного друк-фильтра (ножом) и одновременно построить кривую кинетики накопления фильтрата. На этой установке можно за несколько часов получить надежные данные о реальной скорости фильтрования суспензии через один и тот же образец ткани после сотен циклов фильтрования. Установка (рис. 4-7) состоит из суспензатора 1 с мешалкой 4 и рубашкой для термостатирования суспензий. В корпусе суспензатора размещены съемный фильтровальный элемент 5, нож 6 для съема осадка, приводимый в движение пневмоприводом 7. В состав установки входят распределительный клапан 13 и сборник фильтрата 15. Фильтровальный элемент может располагаться горизонтально или вертикально. Сборник фильтрата 15 представляет собой гидроцилиндр с поршнем, на крышке которого закреплено приспособление 14 для замера объема фильтрата. Система автоматического регулирования состоит из пульта управления 10 с релейной схемой и командного устройства, состоящего из распределительного клапана 13, кнопочных выключателей КВ1—КВ5 и клапанов с электромагнитным приводом ЭК1—ЭК5. Запись кинетики процесса фильтрования осуществляется на вторичном приборе 12. Датчиком для измерения [c.191]

Пример VIII-6. Для ускорения фильтрования минерального масла вязкостью ц = 300 сПз его можно смешать с растворителем А, имеющим вязкость Цр=2 сП, или с растворителем Б, имеющим вязкость Цр=4 сП. Определить соотношения объемов прибавляемых растворителей и скоростей фильтрования, соответствующих наибольшей производительности фильтра, при использовании растворителей А и Б. [c.315]

Скорость фильтрования обратно пропорциональна вязкости жидкой фазы суспензин, поэтому отношение скорости фильтрования прн использовании растворителя к к скорости фильтрования при использовании растворителя Б составит [c.316]

Эффективность работы барабаного фильтра, выраженная произведением средней скорости фильтрования на отнощение объема фильтрата к массе израсходованного вспомогательного вещества, при использовании разных вспомогательных веществ достигает максимума при различной скорости перемещения ножа. Это объясняется тем, что в каждом отдельном случае только при определенной толщине срезаемой части слоя вспомогательного вещества достигается достаточная проницаемость остающейся части слоя, а также экономичное расходование вспомогательного вещества в процессе его срезания. [c.356]

Интересные данные о концентрации кетона в растворителе, соответствующей критическим условиям смешиваемости, получены 1[28] при использовании метода [26]. При увеличении содержания кетона в смеси с ароматическим растворителем повышается ТЭД, образуются крупные разобщенные кристаллообразования твердых углеводородов, способствующие увеличению скорости фильтрования суспензии и улучшению промывки отфильтрованного осадка. В то же время в результате непрерывного снижения растворяющей способности растворителя при определенном содержании кетона из раствора начинает выделяться вторая масляная фаза, состоящая из наименее растворимых в данном растворителе компонентов. Начало выделения этой фазы свидетельствует о критической концентрации кетона в растворителе. Результаты исследования (рис. 49) показали, ЧТО при депарафинизации автолового рафината критическая концентрация МЭК в смеси с толуолом составляет 66% (об.), причем при повышении кратности разбавления рафината растворителем с 1 3,75 до 1 5 она возрастает до737о. [c.144]

Для получения масел с низкой температурой застывания применяется процесс 01—Ме [42, 50, 68, 69], в котором растворителем служит смесь дихлорэтана (50—70% масс.), выполняющего роль осадителя твердых углеводородов, и метиленхлорида (50— 30% масс.), являющегося растворителем жидкой фазы. Использование этого растворителя позволяет получать депарафинированные масла с температурой застывания, близкой к температурам конечного охлаждения и фильтрования. Одним из достоинств процесса 01—Ме является высокая скорость фильтрования суспензии твердых углеводородов, достигающая 200 кг/(м -ч) на полную поверхность фильтра. В работах [42, 70] показана возможность иопользования для депарафинизаци и рафинатов широкого фракционного состава смесей дихлорэтана с дихлорметаном и дихлорэтана с хлористым пропиленом. Эти растворители позволяют проводить процесс депарафинизации с ТЭД в пределах О—1 °С, причем в случае двухступенчатого фильтрования содержание масла в парафине не превышает 2% (масс.). Наряду с этим большим достоинством хлорорганических растворителей является возможность исключить из технологической схемы установки систему инертного газа, так как эти растворители негорючи и взрывобезопасны. Общим недостатком всех хлорорганических растворителей является термическая нестабильность при 130—140 °С с образованием коррозионно-агрессивных продуктов разложения. Для выделения твердых углеводородов из масляных фракций предло- [c.158]

II,2% (масс.) масел. Снижение содержания смолисто-асфальтеновых веществ в гудроне после его обработки дихлорэтаном повышает глубину деасфальтизации и селективной очистки остаточного сырья, а значительное уменьшение концентрации твердых углеводородов в рафинате приводит к увеличению скорости фильтрования в процессе депарафинизации, увеличивая производительность установки и в 1,5 раза уменьшая выход петролатума. Предварительное удаление из гудрона мангышлакской нефти высокоплавких компонентов и части смолисто-асфальтеновых веществ позволяет увеличить выход остаточного масла на 1% (масс.). Асцерин может быть использован для защиты железобетона от коррозии и в качестве заменителя озокерита в процессах приготовления смазок. [c.162]

На ряде зарубежных заводов для получения низкозастывающих масел осуществляется по новой технологии процесс 011сЬ1П [68, с. 153 87]. В этом процессе использован оригинальный метод кристаллизации парафина, заключающийся в прямом введении холодного растворителя в нагретое сырье при энергичном перемешивании в кристаллизаторе, снабженном перемешивающим устройством. Образующиеся сильно разрозненные и компактные агломераты кристаллов твердых углеводородов обеспечивают высокие скорость фильтрования и выход депарафинированного масла. Затем в скребковых кристаллизаторах температуру суспензии понижают до требуемой температуры фильтрования. Кристаллы парафина отделяются от м асла филы1ро.ванием в одну или более ступеней в зависимости от заданного содержания масла в парафине. Дополнительной обработки не требуется. Для предотвращения образования льда в оборудовании, работающем с холодным растворителем, применяется система осушения растворителя. Обычно в качестве растворителя используют смесь метилэтилкетона с метилизобутилкетоном или толуолом. По этой технологии можно депарафинировать сырье практически любой вязкости и получать масла с низкой температурой застывания при увеличении скорости фильтрования суспензии на 40—50% и уменьшении содержания масла в гаче до 2—15% (масс.) при одноступенчатом фильтровании. В случае двухступенчатого фильтрования получается парафин с содержанием масла менее 0,5% (масс.). [c.165]

Использование депрессорных присадок Паражел, ХайтекЕ-603, Вископлекс и Н-500, представляющих собой продукты конденсации хлорпарафина с нафталином и полимеры эфиров метакриловой кислоты и жирных спиртов, при депарафинизации рафинатов смеси нефтей, перерабатываемых на Плевненском НПЗ (НРБ), позволило значительно улучшить показатели процесса [94]. Так, при введении 0,2% (масс.) присадок скорость фильтрования на всех ступенях увеличивается в 2—4 раза, выход депарафинированного масла — на 2—3% (масс.) при одновременном снижении содержания масла в твердой фазе. Влияние этих присадок на показатели процесса депарафинизации показано на рис. 58 на примере [c.167]

Для модификации кристаллов твердых углеводородов в процессе депарафинизации рекомендуется применять одновременно смесь двух ускорителей (присадок), дающих синергический эффект [95]. Многочисленные патенты предлагают различные по химической природе синтетические присадки как ускорители фильтрования. Так, в ФРГ проведена депарафинизация остаточного нефтяного сырья с использованием таких ускорителей , как депрессоры — хлуксаны Е, S, N [96]. Значительно увеличивается скорость фильтрования суспензий в присутствии сополимера бутадиена и стирола [97] депрессорной присадки на основе алкенилсукцинимндов i[98] продуктов реакции сополимера ангидрида двухосновной ненасыщенной кислоты с циклическим диолефином с несопряженными связями 1[99]. Это далеко не пол- [c.169]

Однако потребность в глубокообезмасленных высокоплавких церезинах из года в год растет. В связи с этим исследованию возможности интенсифицировать процесс обезмасливаиия твердых углеводородов, особенно петролатумов, посвящено много работ. Известно, что некоторые примеси и специально введенные присадки могут изменять течение и характер кристаллизации твердых углеводородов при понижении температуры, влияя как на образование центров кристаллизации, так и на последующий рост кристаллов. Использование модификаторов структуры твердых углеводородов для интенсификаций обезмасливаиия представляет большой интерес. В этом случае без особых капитальных затрат можно значительно увеличить скорость фильтрования суспензии твердых углеводородов и, как следствие этого, увеличить производительность установки при одновременном повышении качества получаемых церезинов. Эффективность модификаторов структуры твердых углеводородов при обезмасливании зависит от их правильного выбора, который определяется природой и механизмом действия модификатора, составом и содержанием твердых углеводородов в сырье, а также структурой и содержанием в нем смолистых веществ. [c.176]

Такая ориентация ПАВ обусловлена как ван-дер-ваальсовыми силами притяжения между углеводородными цепями, так и сила ми взаимного отталкивания их полярных групп при высоких концентрациях присадки в системе. Пока мицеллы имеют небольшие размеры, они преимущественно концентрируются в фильтрате обезмасливаиия. При этом церезин обедняется присадкой, что ведет к возрастанию его р и а. Для фильтрата аналогичные показатели снижаются, особенно р , что говорит о высокой концентрации присадки в этом продукте. В этой области скорость фильтрования суспензий петролатумов снижается до уровня скорости фильтрования без присадки. При введении более 0,1% (масс.) присадки наряду со сферическими мицеллами образуются более крупные пластинчатые мицеллы ПАВ, и присадка обнаруживается как в твердой, так и в жидкой фазе. Возможно также взаимодействие части мицелл между собой с образованием крупных агрегатов, благодаря чему скорость фильтрования увеличивается, но уже не достигает максимума. Аналогичные результаты получены при использовании присадок АзНИИ и ПМА Д в качестве модификаторов структуры кристаллов твердых углеводородов. Следовательно, присадки этого типа обладают адсорбционным механизмом действия при кристаллизации твердых углеводородов в процессе обезмасливаиия. [c.181]

Получение низкозастывающих высококачественных смазочных масел является весьма важной проблемой, требующей рационального решения. Наилучшим сырьем для производства таких масел являются нефти парафинового основания, содержащие твердые углеводороды в масляных фракциях. Однако значительная часть этих углеводородов теряется при глубокой депарафинизации, что приводит к ухудшению эксплуатационных свойств м-асел. Поэтому целесообразным является применение присадок-депрессоров, снижающих температуру застывания масел. Использование депрессоров позволяет вовлекать в производство масел сырье различного происхождения, в некоторых случаях даже без удаления парафиновых углеводородов. Кроме того, проведение депарафинизации в присутствии депрессоров позволяет увеличить выход товарных масел вследствие повышения скорости фильтрования. С освоением северных районов страны, где эксплуатируется разнообразная высокопроизводительная и дорогостоящая техника, проблема получения низкозастывающих масел становится еще более актуальной для народного хозяйства. [c.146]

Вода фильтруется через нарастающий спой мелкого кокса и стационарные нижние спои и по магистральному трубопроводу 7 отводится в заглубленный железобетонный резервуар 9 объемом 385 м , предназначенный для сбора очищенной в филБтре-отстойнике воды. Из резервуара 9 насосами вода перекачивается по мере необходимости в приемную емкость 11 насосов высокого давления 12 для повторного использования при гидравлическом извлечении кокса. Секции фильтра-отстойника работают периодически. Их объем позволяет вместить коксовую мелочь от разгрузки 4-5 камер. Скорость фильтрования равна 0,8 м/ч. Для промывки дренажной системы в схеме предусмотрен центробежный насос. [c.269]

Центрифуги используют в процессах депарафинизации, когда применение фильтрования затруднено или невозможно вследствие недостаточных размеров кристаллов, низкой скорости фильтрования и быстрого засорения фильтрующей ткани мелкими кристаллами (депарафинизация с использованием в качестве растворителей нафты и смеси дихлорэтана с бензолом). Эти процессы применяют при обработке остаточного сырья, в результате при охлаждении образуются мелкие кристаллы, скорость отделения твердой фазы от жидкой невелика, а в нетролатуме содержится много масла. Депарафинизация в этих.растворителях относится к устаревшим процессам, поэтому центрифуги на современных установках не используют. [c.166]

При использовании такого растворителя депарафинизацию рафинатов можно проводить при температурах конечного охлаждения и фильтрования, близких к температуре застывания депара-фин1узованного масла (ТЭД от О до —1°С), что приводит к экономии холода. Общая кратность разбавления сырья растворителем I 3 — I 5 (об.). При депарафинизации в одну ступень можно получить масло с температурой застывания —20 °С и парафин с содержанием масла 2—6% (масс.). При работе установки по двухступенчатой схеме фильтрования можно получать парафины с содержанием масла менее 2% (масс.). Одним из достоцрств процесса является высокая скорость фильтрования суспензии твердых углеводородов — до 200 кг/(м -ч) по сырью на полную поверхность фильтра. Растворители не образуют взрывчатых смесей и являются негорючими веществами, поэтому на установках отсутствует система инертного газа. [c.189]

Очищенная пенной сепарацией вода подается на адсорбционный фильтр с гранулированным активным углем н при фильтровании полностью освобождается от ПАВ (Сост ПДК) После проскока в фильтрат ПАВ ПДК адсорбционный фильтр переключается па очистку концентрата, так называемого пено-кондепсата (пли флотоконденсата). Па этой стадии использованная адсорбционная емкость угля повышается от ао1 до Оо2, а содержание ПАВ в фильтрате нарастает от ПДК до ККМ1 или до концентрации ПАВ, близкой к содержанию их в неочищенной воде до пенной сепарации. Скорость фильтрования растворов ПАВ на обеих стадиях работы адсорбционного фильтра не одинакова скорость фильтрования пеноконденсата через отработанный слой адсорбента должна быть в 8—10 раз меньше, чем при фильтровании воды, очищенной пепной сепарацией через слой свежего активного угля. В табл. 1Х-6 приведены результаты очистки сточной воды методом пенной сепарации ПАВ и адсорбционной доочистки воды после сепарации с последующим применением отработанного адсорбционного фильтра для очистки пенного конденсата. На первой стадии скорость фильтрования воды через колонну, загруженную углем АГ-3, составляла 10 м Ци -ч), на второй 1 м (м -ч). [c.257]

Фильтры-нейтрализаторы могут быть как вертикальными, так и горизонтальными. Для вертикальных фильтров применяются куски известняка или доломита размером 3—8 см высота фильтрующего слоя сохраняется в пределах 1,2—0,85 м при скорости фильтрования сточных вод не более 5 м/ч. При использовании горизонтальных фильтров скорость течения воды составляет 1 — 3 см1сек. Необходимая продолжительность контакта кислой воды с загрузкой, уклон фильтра-нейтрализатора и расход реагентов вычисляются по формулам, приведенным в работе 92]. [c.17]

Погрешности в определении средних скоростей фильтрования в параллельных экспериментах, выполненных умелым экспериментатором, обычно составляют на стадии фильтрования до 10%, а на стадии промывки доходят до 15—20%. Учитывая это, при оценке фильтрационных свойств суспензий и разработке аппаратурного оформления процессов фильтрования необходимо делать не менее двух-трех параллельных экспериментов в каждом исследуемом режиме, усредняя затем полученные результаты. Это обстоятельство приводит к выводу, что дляпрак->тического расчета промышленных фильтровальных установок использование уточненных и усложненных математических моделей, учитывающих влияние большого числа факторов, влияющих на процесс, не приводит к повышению надежности выдаваемых данных. Надежность расчета, процесса значительно повысится, если будет проведено большое число параллельных экспериментов при статистической обработке их результатов. [c.219]