Остаточное сырье

Выход целевого продукта при контактной доочистке составляет для дистиллятного сырья 96 —98 % и остаточного сырья — 93 — 95 %. Потери масла слагаются из отгона, образующегося при термокаталитическом разложении сырья, от извлекаемых адсорбентом полярных компонентов и части масла, механически удерживаемой в лепешке отбеливающей земли. Содержание масла в отработанном адсорбенте доходит до 50 %. Из-за трудоемкости и низкой эффективности методов регенерации в промышленных условиях отработанные земли обычно не регенерируют и применяют в кирпичном и цементном производствах и других отраслях. [c.275]

Технологический режим. Материальный баланс и качество продуктов при деасфальтизации перерабатываемого остаточного сырья зависят от температурного режима экстракции и кратности растворителя. [c.230]

Дистиллятное или остаточное сырье (деасфальтизат), нагретое в теплообменнике и паровом подогревателе, подается на верхнюю тарелку абсорбера К—7 (где 16 тарелок). Под нижнюю тарелку К-7 выводятся пары азеотропной смеси. Пары воды по выходе из К-7 [c.244]

Термический крекинг высококипящего дистиллятного или остаточного сырья при повышенном давлении (2 — 4 МПа) и температуре 470 — 540 °С с получением газа и жидких продуктов. [c.7]

Основными показателями качества сырья являются плотность, коксуемость по Конрадсону, содержание серы и металлов и группо — вой химический состав (см. табл.7.4). Коксуемость сырья определяет прежде всего выход кокса, который практически линейно изменяется в зависимости от этого показателя. При замедленном коксова — НИИ остаточного сырья выход кокса составляет 1,5 — 1,6 от коксуемости сырья. [c.54]

Показатели работы различных процессов подготовки остаточного сырья АЛЯ каталитического крекинга [c.108]

С начала возникновения идо середины XX века основным назначением этого "знаменитого" в свое время процесса было получение из тяжелых нефтяных остатков дополнительного количества бензинов, обладающих, по сравнению с прямогон — ными, повышенной детонационной стойкостью (60 — 65 пунктов по ОЧММ), но низкой химической стабильностью. В связи с внедрением и развитием более эффективных каталитических процессов, таких, как каталитический крекинг, каталитический риформинг, алкилирование и др., процесс термического крекинга остаточного сырья как бензинопроизводящий ныне утратил свое промышленное значение. В настоящее время термический крекинг применяется преимущественно как про — цесс термоподготовки дистиллятных видов сырья для установок коксования и производства термогазойля. Применительно к тяжелым нефтяным остаткам промышленное значение в со— временной нефтепереработке имеет лишь разновидность этого [c.7]

Гидрокрекинг остаточного сырья [c.242]

Характер изменений в пористой структуре в различной степени отработанных катализаторов наглядно показан и при изучении параметров диффузии набором углеводородов от нонана до мезитилена в присутствии различных растворителей [112]. При переработке остаточного сырья коэффициент диффузии углеводородов существенно уменьшается в результате блокировки пор отложениями металлов и углерода. Объем микропор (радиусом 2-3 нм) уменьшается в 5-10 раз, а средних пор (радиусом 5-30 нм) уменьшается примерно в два раза. [c.140]

Успешное развитие процессов гидрообессеривания остаточного сырья во многом определяется достижениями по синтезу активных, стабильных и прочных катализаторов. Это определило широкие исследования в области создания различного рода каталитических систем и испытания их на реальном сырье. Большое число элементов проверялось как потенциально возможные компоненты катализатора. Позднее было замечено, что могут быть созданы высокоактивные каталитические системы сочетанием двух, трех и более элементов. Начался поиск наиболее активных таких сочетаний и исследование природы этого явления, а отсюда и большое число конкретных и общих предложений. [c.94]

При оценке остаточного сырья наряду с указанной классификацией следует учитывать, к какой дисперсной системе относится нефтяной остаток. Например, по классификаций [14] сьфье технологических процессов переработки остатков может быть отнесено к неструктурированной (яенаполненной) или структурированной (наполненной) дисперсной системе. Для выявления этого следует знать концентрации наиболее склонных к структурированию компонентов, а также показатели, влияющие на структурно-механические свойства остатков (вязкость, термическая устойчивость, устойчивость против расслоения, седиментация и пр.). [c.12]

При переработке тяжелого дистиллятного и остаточного сырья предварительной активации катализатора должно уделяться особое внимание. В литературе не опубликовано общепризнанной рецептуры подготовки катализатора к переработке остаточного сырья. Руководствуясь известными положениями, следует иметь ввиду, что сырье, особо склонное к коксообразованию, должно контактироваться с подготовленной поверхностью катализатора, обеспечивающей наименьшее коксообразование. [c.100]

Основные приемы создания катализаторов гидрообессеривания тяжелого дистиллятного и остаточного сырья остаются пока теми же, что для катализаторов переработки дистиллятного сырья. Проводятся уточнения отдельных стадий и совершенствования технологии получения носителей и катализаторов, обусловливающие улучшение основных характеристик при переработке ка них тяжелого сырья. К основным показателям, на изменение которых были направлены исследования, следует отнести а) подбор химического состава б) создание соответствующей пористой структуры носителей и, соответственно, катализатора в) обеспечение наиболее приемлемого размера и формы гранул. [c.100]

Для экспериментальной оценки влияния асфальтенов на показатели гидрообессеривания непосредственно нефтяного остаточного сырья был подготовлен ряд образцов 47% гудрон арланской нефти и ряд ДАО] с различным содержанием асфальтенов, соответственно 2,6 1,7 1,0 [c.113]

Катализатор, проработавший определенное время в процессе переработки остаточного сырья, содержащего металлы, после окислительной регенерации не восстанавливает своей активности. Поэтому во всех вариантах процессов предусматривается одноразовое использование промежуточных окислительных регенераций. Большие объемы таких отработанных катализаторов, содержащих большие концентрации дорогих металлов должны определить направления их использования. [c.148]

Решение вопросов извлечения металлов из отработанных катализаторов должно ускорить намечающееся развитие процессов гидрообессеривания остаточного сырья. Это объясняется не только значительным увеличением объемов отработанного катализатора, но и появлением в них дополнительного ценного металла - ванадия. [c.149]

Преимущества той или иной схемы определяются во многом конкретными условиями и прежде всего характеристикой перерабатываемой нефти, требуемым ассортиментом продукции и установившимися ценами на отдельные продукты. Однако ясно одно, что в назревающем дефиците нефти развитие схем глубокой переработки остатков с включением процессов гидрообессеривания остаточного сырья неизбежно. [c.184]

Если конец кипения дистиллятного сырья находится в пределах от 320—380° для дизельных топлив и до 520—550° для тяжелых дистиллятных масел, то н. к. остаточного сырья равно 400— 500° и оно содержит фракции наиболее высококипящих компонентов нефти с температурами кипения намного выше 600°. Различие в температурах кипения дистиллятного и остаточного сырья связано с различием молекулярных весов этих продуктов, вследствие чего и остальные их свойства также оказываются разными. [c.22]

Так, остаточные продукты но сравнению с дистиллятными обладают более высокими вязкостями, плотностями в растворителях остаточные продукты растворяются значительно труднее. По химическому составу и строению молекулы остаточного сырья значительно сложнее, в остаточных продуктах содержится намного больше смолистых веществ, полициклических и высоко-конденсированных ароматических углеводородов и т. д. [c.22]

Процесс получения нефтяных пеков (пекование) — новый внедряемый в отечественную нефтепереработку процесс термолиза (карбонизации) тяжелого дистиллятного или остаточного сырья, проводимый при пониженном давлении, умеренной температуре (360 — 420 С) и длительной продолжи — тельности. Помимо целевого продукта — пека — в процессе получают газы и керосино — газойлевые фракции. [c.8]

Авухступенчатая леасфальтизапия гудронов пропаном предназначена для получения из остаточного сырья двух деасфальтиза — тов разной вязкости. Получаемые деасфальтизаты 1 и II ступеней даЛ Зе перерабатывают раздельно или в смеси в остаточные мас а. [c.235]

В качестве побочных продуктов получа[от гач и из дистиллят — ного и петролатумы из остаточного сырья, направляемые на обез — масливание с получением соответственно парафинов и церезинов, иироко применяемых в различных областях промышленности (в бумажной, текстильной, полиграфической, кожевенной, спичечной, л акокрасочной, пищевой промышленностях в медицине для изго — [c.248]

Вследствие малой вязкости раствора сырья в сжиженном проьане скорость охлаждения при пропановой депарафинизации значительно выше, чем при использовании кетоновых растворителей. В процессе охлаждения, особенно остаточного сырья, совместная кристаллизация твердых углеводородов и оставшихся в рафи — нате смолистых веществ приводит к образованию крупных (дендритных) кристаллов, что обеспечивает повышенную скорость их фильтрования. Вследствие высокой растворяющей способности пропарга кратность его к сырью небольшая и составляет от 0,8 1 до 2 1 (об.). [c.267]

Остаточное сырье (гудрон) прокачивается через теплообмен — ники, где нагревается за счет тепла отходящих продуктов до темпе — ратуры 320 — 330 °С и поступает в нагревательно — реакционные змеевики параллельно работающих печей. Продукты висбрекинга выводятся из печей при температуре 500 "С и охлаждаются подачей квенчинга (висбрекинг остатка) до температуры 430 "С и направля — ются в нижнюю секцию ректификационной колонны К — 1. С верха этой колонны отводится парогазовая смесь, которая после охлаж— денИ5[ и конденсации в конденсаторах — холодильниках поступает в газосепаратор С—1, где разделяется на газ, воду и бензиновую фракцию. Часть бензина используется для орошения верха К — 1, а балагссовое количество направляется на стабилизацию. [c.51]

В последние годы в мировой нефтепереработке наблюдается тенд<-нция к непрерывному утяжелению сырья. На современных зарубежных установках перешли к переработке глубоковакуумных газойлей с температурой конца кипения 540 — 620 °С. На специально запроектированных установках каталитическому крекингу под— вергс1ют остаточное сырье мазуты и даже гудроны, или их смеси с дистиллятным сырьем без или после предварительного облагораживания гидроочисткой, деасфальтизацией или деметализацией. [c.103]

Обычно на установках каталитического крекинга преимущественно перерабатывают типовое сырье (вакуумный газойль 350 — 500 °С) с коксуемостью не более 0,3 —0,5 % масс. Если регенератор имеет запас мощности по массе сжигаемого кокса, то может быть использовано сырье с коксуемостью до 2 — 3 % масс. На специ<1льных установках, предназначенных для крекинга остаточного сырья и имеющих системы отвода тепла из регенератора, допускается коксуемость сырья до 5 % масс. [c.105]

В случае применения некаталитических процессов облагора — жиЕ.ания ТНО возможна трехступенчатая переработка остаточного сырья по схеме деасфальтизация гудрона (сольвентная или термо — адсорбционная) —> гидрообессеривание смеси деасфальтизата и вакуумного газойля —> каталитический крекинг гидрогенизата. [c.109]

Экспериментальные исследования процессов дня прямого гидрообес-серивания мазутов показали большую зависимость их эффективности от компонентного состава и физико-химических свойств остаточного сырья. Анализ имеющихся данных об уровне развития этих процессов для облагораживания нефтяных остатков по мере утяжеления перераба-тьшаемого сырья показали, что для них характерно более резкое ухудшение основных показателей, чем наблюдались при развитии процессов гидроочистки нефтяных дистиллятов при утяжелении их сырья от бензина до вакуумного газойля. Как для гидроочистки дистиллятов, так и для гидрообессеривания нефтяных остатков главные показатели, определяющие эффективность и экономичность процессов — расход водорода и катализатора, давления в реакторах, производительность ехшницы реакционного объема (рис. 1.1). [c.9]

Сульфидные катализаторы характеризуются рядом особенностей, определяющих возможность их использования для переработки нефтяного сырья 1) активное их состояние проявляется в среде сероводород-водород, которая образуется при гидрообессеривании серусодержащего углеводородного сырья 2) наибольшую активность они проявляют при относительно жестких условиях (повышение температуры), предпочтительных для гидрогенизационной переработки тяжелого дистиллятного и остаточного сырья 3) в результате малой теплоты адсорбции водорода его концентрация на поверхности сульфидных катализаторов сравнительно мало меняется с повьипением температуры и активность их за счет этого фактора практически не снижается 4) сульфидные катализаторы характеризует высокая стойкость к действию большинства каталитических ядов, способствующих отравлению других катализаторов. [c.96]

В работе [85] приводятся результаты сопоставления АНМ- и АКМ-катализаторов, содержащих активные металлы в количестве, близком к оптимальным, при гидрообессеривании тяжелого остаточного сырья [р4° =0,993, А к = 11,5%, 5с = 3,9% сумма V+Ni 0,02% ]. Катализаторы готовились методом последовательной пропитки растворами солей молибдена, никеля или кобальта, активного оксида алюминия, полученного разложением гидроксида алюминия, осажденного из расхвора нитрата алюминия раствором аммиака. Оксид алюминия перед нанесением на него металлов подвергался модифищ1рованию с целью получения широко-пористой структуры. Ниже приводится характеристика катализаторов [c.103]

Катализаторы КГ-3 и КГ-4, синтезированные на основе оксида алюминия с широкопористой структурой (рис. 3.5), обладают более высокой активностью и стабильностью при гидрообессеривании остаточного сырья. Общая длительность работы широкопористого катализатора КГ-3 с обеспечением 63%410й степени обессеривания ДАОарл при подь-еме температуры в реакторе на 25 °С составила 4700 ч против 2200 ч у уэкопористого катализатора. [c.108]

Испытаны образцы катализатора с измельченными гранулами, имеющие цилиндрическую форму различного диаметра и в сечении трехлепестковую симметричную и четырехлепестковую асимметричную формы. Поэтому преимущество катализатора с нецилиндрической формой гранул по сравнению с катализатором с цилиндрической формой граиул выражается в уменьшении отношения объема гранулы к ее поверхности при одном внешнем диаметре частицы иными словами, такой катализатор характеризуется большей внешней поверхностью на единицу объема. При одинаковом отношении объема гранулы к ее поверхности катализатор с нецилиндрической формой гранул характеризуется большей пористостью слоя. Оба зти показателя играют существенную роль при переработке остаточного сырья. [c.111]

Поскольку успешное развитие процессов гидрообессеривания остаточного сырья во многом определяется достижениями в области активных и стабильных катализаторов, то сведения о рецептуре производства катализаторов практически отсутствуют. Известны рекламные описания процессов, разработанных отдельными фирмами, включающие характеристику сырья, результаты использования определенных катализаторов. Так, фирма Gulf со времени пуска первой промьпштенной установки гидрообессеривания мазута HDS в 1970 г. разаработала несколько модификаций процесса на базе усовершенствования катализаторов (тип I, П, П1, IV). По сообщению фирмы, благодаря разработке таких катализаторов, как усовершенствованный тип Ш, достигнуты успехи в гидрообессеривании при пониженном давлении. [c.111]

Для процесса Residfinmg компанией Exxon разработаны катализаторы RT-2 и его последующая модификация RT-3, характеризующиеся высокой гидрообессеривающей активностью и устойчивостью к отравлению металлами при сравнительно низком давлении процесса (6,9 МПа) [6]. Это катализаторы однорс -ли структуры с малыми размерами пор, которая препятствует гроннкновеншо крупных молекул остаточного сырья к активным центрам внутри пор. В качестве сырья используют мазуты с содержанием металлов 0,01%. Позже [90] бьш разработан катализатор RT-621, характеризующийся широкопористой структурой, проницаемой для высокомолекулярного остаточного сырья с плотностью 1,055 кг/м , коксуемость 25,9%, содержание металлов (ванадия и никеля) более 0,02%. [c.112]

Процесс гидрообессеривания остаточного сырья характеризуется рядом специфических особенностей. Это большие диффузионные затруднения дпя протекания основных реакций, обусловленные наличием значительной жидкой фазы в зоне реакции и большими размерами молекул сырья. Другой важный фактор - быстрая дезактивация катализатора, обусловленная высоким содержанием коксообразующих и металлсодержащих соединений. Все это резко снижает м >фективность реакции удаления серы. В качестве примера могут быть приведены результаты изучения влияния металлсодержащих порфиринов и асфальтенов на степень гидрогенолиза тиофена. В качестве модельного соединения использован протопорфирин IX диметилэф1фа и асфальтены, выделенные из нефти. Добавление соответственно 6 и 4% этих веществ в гаофен снижает степень его превращения с 72% до нуля (рис. 3.8) [100]. В этой работе показано, что для асфальтенов более характерно отложение на внешней поверхности гранулы катализатора вввду больших размеров их частиц и ассоциатов (до 4—5 нь и, соответственно, создание условий для больших диффузионных затруднений в процессе. Порфирииы, хотя и в большей степени проникают в поры катализатора, также отрицательно влияют на реакции удаления серы из тиофена. [c.113]

Приведенные данные показывают, наскслько важна предварительная подготовка к переработке остаточного сырья. Необходимым условием является глубокое обессоливание исходной нефти с целью удаления хлоридов, затем наличие узла фильтрования (чтобы удалить механические примеси). Дпя подготовки гудронов наиболее радикальный метод — [c.116]

В отличие от кокса,содержание металлов на катализаторе увеличивается пропорционально времени работы катализатора и степени удаления серы. Как было сказано выше, основными металлами, определяющими дезактивацию катализатора при гидрообессеривании остаточного сырья, является ванадий и никель. На фоне этих металлов вклад в дезактивацию катализатора натрия, железа и других четко не выявлен. Однако после окислительной регенерации активность катализатора заметно ниже, если на нем присутствует натрий (рис. 3.14) [102]. Повышение содержания его на каталюаторе усиливает отравляющее действие ванадия и никеля. Введение натрия в катализатор в виде хлорида практически не влияет на активность катализатора. Активность его неэначительно снижается после окислительной регенерации. В то же время активность катализатора после регенерации резко снижается при совместном присутствии в нем ванадия и натрия (табл. 3.8). [c.118]

В работе [109] была исследована связь проницаемости и активности катализатора, использованного для гидрообессеривания остаточного сырья. Проницаемость оценивалась низкотемпературной адсорбцией азота из потока смеси азота с водородом. Образцы катализатора, проработавшие разное время в процессе гицровбессеривания остаточного сырья, предварительно обрабатывались водородом при 400 °С для удале- [c.136]

По изменению концентрации азота в смеси в результате адсорбции (.дцсорбционный пик) рассчитывалась степень заполнения поверхности азотом по времени адсорбции. По мере отработки катализатора снижается скорость адсорбции азота (рис. 3.38). Если для 75%-ного заполнения внутренней поверхности свежего образца узкопористого катализатора требуется 1,4 мин, то для образцов, проработавших на остаточном сырье в течение 100, 427 и 1660 ч, требуется 1,95, 2,35 и 3,3 мин соответственно. Скорость адсорбции на катализаторе, характеризующемся более широкопористой структурой, значительно больше, чем на образце катализатора с узкопористой структурой и меньше изменяется при отработке катализатора 75% внутренней поверхности заполняется азотом на свежем широкопористом катализаторе за 0,8 мин, а на проработавшем 8000 ч за 0,95 мин по сравнению с 1,4 мин для свежего узкопористого катализатора. Одновременно в процессе переработки остаточного сырья происходит снижение удельной поверхности и активности катализатора, вызванное отложением кокса и металлов на внутренней поверхности гранул (рис. 3.39). [c.137]

Сравнение темпа дезактивации узкопористого и широкопористого катализаторов показывает, что широкопористый каталюатор в процессе переработки остаточного сырья дезактивируется значительно медленнее. Изучалось изменение фактора проницаемости этих катализаторов по мере отработки (рис. 3.40). Фактор проницаемости узкопористого катали- [c.137]

Разработчики систем гидрообессеривания остаточного сырья с кипящим слоем катализатора в качестве основного преимущества такой технологии назьшают возможность переработки сырья с высоким содержанием металлов (более 100 г/т). Но и в этом варианте с увеличением содержания металлов возрастает целесообразность предварительной деметаллизации. Так, по данным [130] при переработке сырья с содержанием металлов 400 г/т включение в схему реактора деметаллизации позволяет снизить расход катализатора в основной ступени в три раза и затоаты на деметаллизацию могут окупиться за счет этой экономии. [c.152]

Разновидностью этого варианта является отдельно гидрообессеривание вакуумного дистиллята и гудрона. Этот прием более дорогой, но он обеспечивает наиболее глубокое удаление серы и характеризуется большей гибкостью в выборе ассортимента и качества получаемых продуктов. По этой причине схемы с гидрообессериванием остаточного сырья начааи применяться в отдельных странах и районах, где введены жесткие требования к содержанию серы в сжигаемом топливе. [c.177]