Теоретические основы смешения

ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ СМЕШЕНИЯ [c.181]

Коллоидно-химические представления об образовании ассоциа-тов, различного рода комплексов и надмолекулярных структур со временем, очевидно, позволят создать теоретические основы компаундирования и объяснить имеющиеся отклонения от аддитивности по многим показателям. В настоящее время разработка рецептур смешения высокооктановых бензинов почти лишена научной базы. В расчетах часто используют не фактические свойства тех или иных компонентов, а условные характеристики смешения, учитывающие поведение данного компонента в конкретном базовом бензине. Основные законы, определяющие характеристики смешения, не выяснены, поэтому при компаундировании прибегают к эмпирическим методам расчета. [c.160]

Конструкция АГГ разработана на принципиально новой теоретической основе с применением акустического резонатора, создающего мощный вихревой эффект смешения топливного газа с атмосферным воздухом. Сочетание враш,ательного и поступательного движения газовоздушной смеси приводит к появлению зоны осевых обратных токов, росту центробежных сил, интенсивному перемешиванию компонентов и пропорциональному распределению газа в объеме окислителя. На выходе из горелки вихревым движением смеси создаются большой угол раскрытия зоны горения и настил пламени на излучающую стенку огнеупорной кладки топки с малой осевой дальнобойностью, а наличие зоны разрежения по оси закрученного потока способствует возникновению встречного высокотемпературного потока дымовых газов из топки, который стабилизирует фронт настенного горения (иначе называемого настильное сжигание топлива ). [c.65]

Перекачивание и генерирование Теоретические основы Ламинарное и распределительное смешение [c.614]

В первой части— Теоретические основы процессов переработки термопластичных материалов рассматриваются теории течения, основы процессов теплопередачи и теория смешения. На основании этих представлений разрабатываются методы конструирования и расчета оборудования для переработки термопластов. [c.16]

Ц и р л и н А. М. Смешение газовых потоков при высоких температурах и больших различиях в плотностях.— Теоретические основы химической технологии . 1967, № 4. [c.174]

Проведенный анализ показывает, что существует теоретическая основа для разработки УЗ-метода контроля качества смешения полимерных композиций. С помощью данного метода контроля может быть получена информация о содержании наполнителя в системе (по скорости распространения импульса в образце), его дисперсности (по величине предельного значения коэффициента поглощения), гомогенности смеси (по величине отклонения амплитуд проходящих импульсов в различных образцах), содержании газовой фазы (по величине параметра/< ). [c.28]

С теоретическими основами процесса смешения студенты знакомятся в курсе Процессы и аппараты химических производств , поэтому здесь мы рассмотрим только особенности смешения полимерных композиций. [c.90]

Результаты определений концентрации диспергируемой фазы в пробах анализируемого материала обрабатываются статистически. Теоретические основы статистической оценки степени однородности смешения изложены в работе [21, с. 212—234]. Разброс значений концентраций диспергируемой фазы подчиняется биномиальному закону распределения. Проверка на гомогенность смешения сводится к сравнению экспериментально определенной дисперсии концентраций диспергируемой фазы (пигмента) с характеристиками биномиального распределения. Для статистического анализа следует отбирать не менее 10 проб, причем при отборе проб необходимо соблюдать следующее условие содержание диспергируемой фазы в каждой пробе не должно сильно отличаться от относительного содержания диспергируемой фазы в анализируемом материале. [c.46]

Предварительное смешение газа с частью воздуха, необходимого для сгорания, положено в основу горелок атмосферного типа. Принцип действия горелки атмосферного типа (бунзеновской) показан на рис. 1-13. При истечении из сопла 2 газ инжектирует из атмосферы часть теоретически необходимого воздуха. [c.24]

При составлении математической модели (описания) исходят из представлений о содержании процесса и в зависимости от этого о предполагаемом типе аппарата (идеального смешения, вытеснения, каскад и т. п.). Так как в действительных аппаратах идеальных условий нет, такая идеализация вносит отклонения от реальности. Поэтому результаты проверочных опытов, выполняемых на специально создаваемых стендовых установках, сравниваются с теоретическими, и устанавливается соответствие (адекватность) модели и натуры. На основе этих проверочных опытов в математические описания вносят необходимые уточнения, что создает условия для проектирования промышленных установок. [c.200]

Вышеприведенные интегральные соотношения для расчета ректификационных колонн выведены на основе идеализированной модели движения потоков пара и жидкости. Предполагалось, что концентрации фаз постоянны по поперечному сечению колонны и меняются только по высоте. Такая картина отвечает модели идеального вытеснения, когда потоки равномерно распределены по всему поперечному слою аппарата и все частицы каждой фазы движутся параллельно друг другу с одинаковыми скоростями без перемешивания. Теоретическая ступень разделения предполагает полное перемешивание жидкости, что отвечает модели идеального смешения. [c.59]

Уравнения (4.32) и (4.33) позволяют рассчитать концентрацию газа в любой точке свободной турбулентной струи. На рис. 22 показано распределение концентраций, рассчитанное на основе этих уравнений. В частности, можно рассчитать положение поверхности, для которой характерен коэффициент избытка воздуха а = 1. Как будет показано ниже, эта поверхность является поверхностью устойчивого положения фронта пламени. Таким образом, знание закономерностей процесса смешения в свободной турбулентной струе позволяет теоретически подойти к расчету размеров факела. [c.69]

Эти работы легли в основу учения о фазовом равновесии в растворах полимеров. Вскоре после их появления в печати был опубликован ряд, работ но фазовым равновесиям в растворах полимеров [9—12], согласующихся с представлениями В. А. Каргина. Дальнейшее развитие этих исследований привело к обнаружению нового типа критической температуры смешения — нижней критической температуры, лежащей выше температуры кипения растворителя [13]. Теоретически предсказанное Д. Патерсоном [141 существование критических температур этого типа для всех систем полимер-—растворитель подтвердилось для многих реальных систем [15—19]. [c.196]

Теоретический базис предполагает детальное знание механизма процесса, количественных данных по кинетике конверсии, свойствам промежуточных продуктов конверсии. Па основе этих данных следует организовать смешение потоков и движение реагирующей смеси таким образом, чтобы избежать контакта вязких промежуточных полупродуктов со стенкой реактора, материал и температуру которой также нужно подбирать с учетом вышеперечисленных данных. Этот базис разработан пока недостаточно не хватает прецизионных экспериментов по эволюции состава исходной смеси по пространственно-временной и радиальной координатам плазменного реактора и поведению продуктов. Некоторые соображения по этому аспекту проблемы изложены в гл. 11 и в 12.3. [c.624]

Математическая модель, разработанная на основе теплового и материального балансов, предполагающая режим полного смешения и изотермичность слоя и включающая кинетику и термодинамику реакций, была использована для анализа экспериментальных результатов и предсказания последствий при изменении параметров системы [23]. Рассчитанные и экспериментальные значения количества воздуха, необходимого для сгорания при различных условиях, хорошо соответствовали, показывая правильность теоретического анализа. Модель можно использовать для создания промышленной установки с фонтанирующим слоем для пиролиза сланца. [c.224]

Таким образом, каждая группа смесителей лучше всего приспособлена для вполне определенных практических целей. Современная теория смешения и диспергирования не позволяет решать возникающие технологические проблемы полностью на основе теоретических положений. Часто эти проблемы приходится решать при помощи экспериментальных данных. Дальнейшее развитие теории смешения пойдет по двум направлениям более полное описание чрезвычайно сложного реологического поведения реальных термопластичных материалов и более полное описание механики течения этих материалов в существующих смесителях. В обоих направлениях в настоящее время ведется интенсивная работа. [c.491]

В то же время данный вид оборудования оказывается эффективным в процессах получения и переработки полимеров, например в таких, как приготовление композиций различного назначения. Их специфика состоит в том, что вследствие высокой вязкости среды в ней не удается развить турбулентный режим. Несмотря на то, что в технической литературе имеются сведения об успешном применении малообъемных смесителей при проведении смешения в ламинарном режиме, в частности роторно-пульсационных аппаратов для приготовления мазей в химико-фармацевтической промышленности [5], теоретические аспекты этого процесса, служащие основой для выбора рациональных режимов обработки и создания новых вариантов конструктивного решения оборудования, развиты недостаточно. Во многом это связано с незавершенностью разработки общей теории ламинарного смешения. [c.6]

В основу классификации излучающих горелок м. Б. Равич [1949] положил степень контакта сжигаемой газовоздушной смеси с огнеупорными поверхностями. В соответствии с указанным принципом газовые горелки полного предварительного смешения можно классифицировать по пирометрическому коэффициенту, т. е. в зависимости от того, какая часть тепла может быть передана нагреваемым телом прямой отдачей. Пирометрический коэффициент есть отношение наивысше температуры продуктов сгорания к теоретической температуре горения [c.18]

Приложение теоретических моделей к анализу экспериментальных данных, полученных в промышленных реакторах, связано с преодолением значительных трудностей, обусловленных неидеальным характером течения реакционных потоков и другими факторами. Характер смешения реагентов в большинстве случаев оказывает существенное влияние на МВР продукта, и его необходимо учитывать при масштабировании процесса на основе эксперимента на пилотной установке. [c.131]

В качестве основы модели реакционно-ректификационной колонны была использована модель процесса ректификации в сложной композиционной колонне, эквивалентной любой системе простых колонн. Эта модель теоретической тарелки применительно к рассматриваемой задаче расчета реакционно-ректификационной колонны была дополнена блоками смешения сырьевых и циркулирующего потоков и расчета химического превращения, происходящего на теоретической тарелке, выполняющей одновременно функции реакционного устройства. [c.294]

Д у б р о в с к а я Г. К., Вольтер Б. В., Устойчивость режимов непрерывного реактора полного смешения. Экзотермическая реакция вида 2А-В, Теоретические основы хим. техн., 1, № 4, 494 (1967). [c.591]

Иванов Е. А., Бесков В. С., Слинько М. Г., Число стационарных решений и устойчивость адиабатического процесса в потоке с продольным смешением. Теоретические основы хим. техн., 1, № 4, 488 (1967). [c.591]

Балабудкин М. А. и др. // Теоретические основы хим. технологии.— 1990.— Т. 24, № 4.— С. 502 Исследование турбулентного смешения жидкости в малообменных роторных смесителях. Деп. в ВИНИТИ 19.12.94, № 2944-Д94. [c.321]

По данной теме разрабатывались теоретические основы следующих комбинированных процессов измельчение-механоактивация-сублимация-сушка измельчемие-механоактивация-классификация-химическая реакция измельчение-механоактивация-смешение диспергирование-механоактивация коллоидных систем диспер1ировапие-механоактивация-химическая реакция с участием жидкой фазы. [c.38]

Полимерные материалы на основе смесей полимеров создавались на протяжении десятилетий. Процесс этот протекал в основном стихийно. Исследователи обычно исходили из того, что при смешении полимеров можно получить изделия с промежуточными свойствами. Постепенно накопилось много экспериментальных данных, показывающих, что ряд совмещенных систем обладает принципиально новыми свойствами. В результате появилась необходимость разр-аботать теоретические основы создания новых материалов на базе совмещения полимеров [c.5]

Заев А. В., Цирлин А. М. V. расчету химических реакторов в зависимости от режима смешения. — Теоретические основы химической технологии , 1974, № 3, с. 64—73. [c.374]

Теоретические основы процесса смешения достаточно подробно Н кюжг-в работах [3, 4], приведенных в дополн1гтельной литературе. — Прим. pt [c.82]

Более надежными с точки зрения общности являются теоретические модели реактора. Они, как правило, сложны, но при использовании вычислительной техники исследование таких моделей возможно, поэтому в последнее время они часто применяются. Здесь иногда удается нрименить стандартные модели идеальных реакторов (идеального вытеснения, полного неремешивания, диффузионную), а также различные их комбинации параллельные зоны идеального, вытеснения, последовательно соединенные зоны полного смешения и идеального вытеснения, параллельное соединение зон полного смешения и идеального вытеснения, байпас с различной комбинацией зон, последовательное соединение зон полного смешения (ячеечная модель). Такие модели подробно описаны [121, 129]. Но они далеки от отображения истинного протекания процессов и поэтому формальны, а рекомендации, сделанные на их основе, относятся только к конкретным условиям. [c.117]

Дело в том, что решенная выше задача о слое смешения на основе гипотез турбулентного трения Прандтля (6а) и (6в) предполагают суш ествование локальной связи между турбулентными и осредненными характеристиками потока. Опыт показывает, что такая связь реализуется в том случае, когда коэффициент турбулентной вязкости (или диффузии) в направлении течения растет или остается постоянным. В тех случаях, когда теоретическая локальная связь указывает на уменьшение коэффициентов переноса, в действительности этого не наблюдается, фактические значения коэффициентов переноса на очень протяженных участках течения сохраняются почти неизменными. Но при этом становятся неприменимыми зависимости (6в) и (70ж), опираюш иеся на локальные связи турбулентных характеристик с осредненными. В таком случае непригодны и зависимости (70з). [c.393]

В работе [26] дан метод для описания распределения атомов в решетке бинарных снлавов и твердых растворов с небольшими концентрационными примесями на основе модели трехмерной решетки Изинга с учетом взаимодействия между атомами. Этот метод позволил разработать методику математической обработки мессбауэровских спектров сплавов, в которых присутствует ближний порядок, что является существенным развитием в решении вопросов изучения распределения атомов в таких системах по сравнению со схемой распределения Бернулли, наиболее широко используемой в настоящее время. Примененная к обработке мессбауэровских спектров поглощения а-твердого раствора 31 в Ре (2 вес. %31), такая методика позволила получить хорошее согласие теоретически рассчитанного спектра с экспериментальным и установить существование некоторого ближнего порядка в закаленном и отпущенном образцах, и, кроме того, дала возможность получить значения энергии смешения в первых двух координационных сферах резонансного ядра. [c.225]

Как уже неоднократно указывалось, на смешение зернистых материалов влияют многие факторы, связанные не только с характером смешиваемой системы, но и с конструкцией аппарата, способом проведения процесса и т. д. Такое большое число критериев, которые нужно принять во внимание при выборе смесителя, значительно затрудняет, а иногда делает невозможным выбор аппарата на основе теоретических данных. Наиболее надежным способом выбора правильного смесителя представляется следуюш,ий. Изучаются многочисленные приводимые в литературе экспериментальные данные для различных промышленных аппаратов и с учетом аналогий собственных технологических предпосылок подбирается с.месптель. Рекомендуется (и обычно применяется) предварительное проведение экспериментов на пилотной аппаратуре. [c.364]

Импульсные микрореакторы. В импульсных микрореакторах существует непрерывный поток газа-носителя через катализатор. Время от времени в поток газа-носителя вводят порцию реагирующих веществ (импульс), которая затем проходит в газовый хроматограф для анализа. Степень превращения реагирующих веществ (импульса) может быть незначительной или большой, но в обоих случаях концентрация реагирующего вещества на слое катализатора плохо определяется из-за смешения с газом-носителем, и введенные реагирующие вещества распределяются в потоке. При специальных условиях, например для реакции первого порядка, константы скорости реакции могут быть получены на основе импульсной методики [18]. В большинстве других случаев адекватная теоретическая обработка затруднена. Таким образом, хотя импульсные мик-рореакторы не подходят для определения кинетических параметров, они могут иметь некоторые достоинства при оценке качества катализаторов, поскольку дают возможность быстрого и гибкого проведения анализа. [c.103]

Термодинамика азеотронов и зеотропов в настоящей монографии не рассматривается. Классификация жидких систем приведена ниже с целью дать общее представление о всех видах азеотропов и зеотропов, встречающихся или специально приготовлеппых смешением различных органических соединений, а также смесей гомологических рядов. Необходимо отметить, что теоретические и эксиериментальные основы такой классификации создали Коновалов, Вревский, Юнг, Завидский и Лека. [c.16]

В основе теоретической интерпретации правила Зайцева лежит концепция гиперконъюгации Бэкера и Натана (1935) (резонансный эффект низшего порядка). Предполагается, что этот эффект обусловлен способностью электронной пары связи С—Н вступать в сопряжение с соседним центром ненасыщенности, подобно тому, как одна двойная связь становится сопряженной с другой, но в более ограниченной степени. Так, в пропене некоторое смешение электронной пары в каждой из трех связей С—Н метильной группы приводит к структуре. в которой частичный положительный заряд, распределенный между тремя водородами, уравновешен частичным отрицательным зарядом концевого атома углерода [c.163]

Многолетняя разработка Манчаровского нефтяного месторождения, расположенного в Бирской впадине Волго-Уральской антеклизы, привела к сильному засолению (41,6-85,8 г/л) подземных вод верхнепермских комплексов (см. табл. 28). В свою очередь, их разгрузка на поверхность вызвала коренное изменение гидрохимического режима реки — одного из основных источников хозяйственного водоснабжения и орошения исследуемого района. Поэтому моделирование процессов смешения вод различных химических типов — важная теоретическая и практическая задача. Как отмечают А. А. Дзюба и др. [ 1987], на основе математических моделей смешения можно осуществлять оперативный контроль за изменением гидрохимической обстановки на реках и прогнозирование концентраций компонентов на различных участках реки. [c.250]

Теоретическое исследование вопроса о вязкости смеси двух жидкостей приводит к довольно сложной формуле. Более наглядное представление по этому вопросу можно получить графически. Если по оси абсцисс откладывать процентное содержание в смеси одного из компонентов, а по оси ординат — вязкость смеси, то ход изменения этого свойства выразится не прямой линией, а гиперболой, проходящей ниже прямой. Таким образом, вязкость смеси всегда оказывается меньше, чем этого требует расчет по правилу смешения. На практике для определения вязкости смеси из двух компонентов и для аналогичных расчетов удобно пользоваться специальной таблицей МолинТурвича, составленной на основе чисто эмпирических данных. [c.43]

В основе теоретических положений и расчетов лежит связь технологических параметров процесса с реологическим поведением материала, т. е. с закономерностями его течения при различных напряжениях и деформациях. Изучение закономерностей течения (реологии) каучукоподобных материалов представляет значительные трудности, так как они не подчиняются закону Ньютона, согласно которому возникающие при течении напряжения пропорциональны градиенту скорости сдвига, т. к. азяз-кость этих материалов не является постоянной величиной. Наличие помимо вязких также и эластических свойств, изменяющихся в процессе переработки каучука и резиновых смесей, создает дополнительные трудности при разработке теории смешения. [c.11]

Теоретические положения, изложенные выше, могут быть положены в основу теории фракционирования, т. е. разделения полимера на фракции, близкие по молекулярному весу (глава ХП1). Из уравнения (56) следует, что критическая температура смешения для полимергомологов зависит от их молекулярного веса (величина х). Следовательно, при изменении те.мпе-ратуры раствора нефракциониро-ванного полимера при определенных значениях Т—7 крит. фракции данного молекулярного веса должны выпадать в осадок. Таким образом, принципиально возможно фракционировать полимер путем охлаждения его раствора в какой-либо жидкости. Однако осуществление этого способа сопряжено с большими трудностями. Температурный коэффициент растворимости высокомолекулярных полимеров очень велик, т. е. резкое изменение в составе фазы соответствует изменению температуры всего на несколько градусов (см. рнс. 165). Это означает, что высокопо-лимер или неограниченно смешивается с данной жидкостью, или совсем в ней не растворяется. Область температур, в которой [c.404]