Контрольные расчеты

Толщину 5-1 края плоской круглой крышки вне. зоны уплотнения рассчитывают по формуле, аналогичной (4.7) с заменой на Допускаемое давление при контрольных расчетах в рассматриваемом случае [c.124]

Приведенные выше нелинейные дифференциальные уравнения не могут быть решены аналитически. Для их решения Лин Шин-лин и Амундсон 3 использовали метод численного интегрирования с применением конечных разностей. Для проверки сходимости и устойчивости решения, а также оценки ошибки округления необходимы контрольные расчеты. [c.287]

Отвлекаясь от обсуждения гидродинамических особенностей самого процесса и постановки задачи, заметим, что с точки зрения кинетики процесса основной результат состоял в том, что расчетное положение видимой границы фронта пламени существенно зависит как от правильного выбора уровня адекватности кинетической модели в зоне активного процесса, так и от кинетической предыстории смешивающихся потоков. Для выяснения влияния адекватности модели па точность описания отрыва были проведены контрольные расчеты для моделей Ферри [95] адекватности = 0,57 и 13-стадийной модели Г (/ = = 1—9, 11—13, 24) Q = 0,72 при вариации значений к . Из результатов расчета следует, что концентрации НОа и Н Ог достигают столь значительных величин, что ими пренебречь нельзя без существенного ухудшения точности аппроксимации эксперимента. (Экспериментально длина отрыва диффузионного пламени фиксировалась по положению видимой границы фронта пламени на негативах, а воспламенение — по резкому подъему температуры). [c.354]

Допускаемое давление при контрольных расчетах в рассматриваемом случае [c.124]

На основании аналогичных предположений о модели активированного комплекса были проведены контрольные расчеты Л-факторов реакций Х-перехода, результаты приведены в табл. 16.4. Геометрия активированного комплекса этих реакций показана на рис. 16.1, а спектры АК составлены по данным о спектрах исходных и конечных молекул [49]. [c.160]

Главнефтеснаб РСФСР в месячный срок после утверждения народнохозяйственного плана сообщает Госплану РСФСР индивидуальные и средневзвешенные групповые нормы расхода по номенклатуре продукции (работ) народнохозяйственного плана и объемы производства продукции (работ), согласованные с отделами Госплана РСФСР, планирующими развитие отраслей народного хозяйства, для использования в контрольных расчетах для определения заданий по среднему снижению норм расхода на утвержденный план и для расчетов потребности в материальных ресурсах на следующий планируемый год. [c.226]

При контрольных расчетах сосуда и его элементов, находящихся длительное время в эксплуатации (более 20 лет), а также при реконструкции старых сосудов следует принимать пониженные номинальные напряжения, конкретные значения которых должны устанавливаться непосредственно по результатам механических испытаний металла. [c.226]

Используемые в контрольных расчетах размеры уменьшающих прочность несплошностей, приходится увеличивать, вводя коэффициенты запаса, ввиду возможных ошибок и неточностей при определении их размеров неразрушающими методами. Здесь назначение коэффициента запаса иное, чем при определении необходимых размеров катетов угловых или сечений стыковых швов. [c.37]

Таким образом, анализ условий страгивания и развития поверхностной трещины применительно к стыковым сварным соединениям наглядно показывает, что неблагоприятное изменение НДС в зоне вершины трещины (например, когда зона шва оказывается в роли мягкой прослойки или под действием остаточных растягивающих напряжений), может приводить к существенному снижению трещиностойкости соединения. Поэтому при проектировании, а также при постановке контрольных расчетов учет такого снижения представляется необходимым. [c.254]

Контрольные расчеты неразрушимости сварных соединений [c.522]

Конструктор при проектировании сварных конструкций вынужден исходить из полной сплошности сварных соединений. В противном случае он санкционирует с самого начала наличие несплошностей и идет на увеличение массы сварной конструкции за счет снижения эксплуатационных напряжений. После того,как конструкция спроектирована и рассчитала на прочность, следует дать оценку достаточности действующих на конкретном предприятии или в отрасли технологически требований в отношении рассматриваемой конструкции. Для этой цели предназначены контрольные расчеты. Нередки случаи, когда в готовой или даже эксплуатируемой конструкции обнаруживают несплошности или трещины, которые но своим размерам выходят за пределы установленных требований, и необходимо принять решение, можно ли их не устранять по причине высокой стоимости ремонта, технической невозможности их устранения или опасений, что при ремонте появятся еще более опасные дефекты. [c.523]

Иногда требуется оценить, как долго или при каких нагрузках возможна эксплуатация конструкции. Для этих целей также используют контрольные расчеты. [c.523]

Исходными данными для контрольного расчета служат сведения о несплошностях, обнаруженных методами неразрушающего контроля, результаты экспериментального определения механических свойств и характеристик трещиностойкости металла в зонах расположения дефектов, а также условия эксплуатации и заданный ресурс рассматриваемой оболочковой конструкции. [c.530]

Схема выполнения контрольного расчета на основе данных о механических свойствах и трещиностойкости зоны стыкового соединения, где обнаружена несплошность с обобщенным размером Ж, представлена на рис. 14.4.5. Кривые 7 и 2 выражают изменения и в зависимости от уровня напряжений в соответствии с выражениями [c.531]

Рис. 14.4.5. Схема контрольного расчета стенки оболочки при наличии поверхностной трещины

Подготовка исходных данных для учета наличия несплошностей при проектировании существенно сложнее, чем в случае постановки контрольного расчета конкретного изделия, для которого все необходимые данные можно получить, используя методы НРК. При проектировании возможные размеры и расположение несплошностей, а также вероятные отклонения геометрических форм сварных соединений приходится задавать, исходя из тех предельных значений, которые считаются допустимыми в изделиях данного типа согласно действующим технологическим нормам (поз. 6). [c.535]

Надежность уравнений (1У-31) и(1У-34) была проверена контрольными расчетами по ним опытных данных по 12 смесям [38—40. [c.94]

Программа была апробирована на контрольных расчетах. Расхождения в высоте вычисленной и реально использованной трубчатой колонны находятся в пределах 8—19%. [c.117]

В качестве примера приведем результаты произведенного нами контрольного расчета. Мы задались следующим видом функции распределения [c.271]

В последней строчке табл. 10-12 произведен контрольный расчет при л. Средняя ширина прорана в момент [c.192]

Длина порога водослива определяется совместным решением двух уравнений (13-9), так как напор Я1 неизвестен и не может быть определен независимо от расчета водослива. Расчет по этим уравнениям связан с неизбежной погрешностью, величина и знак которой (+ или —) не могут быть установлены заранее без контрольного расчета по основному уравнению, (как указано выше). [c.239]

Применение уравнений (12-9) и (12-9 ) связано с неизбежной погрешностью, величина и знак которой (4-или—) не могут быть установлены заранее без контрольного расчета по основному уравнению (как указано выше). [c.526]

В результате контрольного расчета определяются основные показатели газификации, составляются материальный и тепловой балансы и рассчитывается к. п. д. газификации. [c.380]

Моделирование процесса фосфорилирования сонолимеров. Контрольный расчет системы уравнений переменной структуры (5.1) со значениями коэффициентов, основанных на экспериментальных и литературных данных, показал, что процессы установления равновесия в жидкой среде протекают в течение нескольких секунд, тогда как весь процесс фосфорилирования длится несколько часов (до 10 часов). Это позволило жидкую среду, внешнюю по отношению к грануле сополимера, считать постоянным источником равновесной концентрации промежуточного комплекса [A1G14-P 12] и на этом основании произвести усечение [c.360]

Из диаграммы связи процесса фосфорилирования получены аналитическая форма математической модели переменной структуры и соответствующий моделирующий алгоритм. Контрольный расчет системы уравнений переменной структуры показал, что процесс установления равновесия в жидкой среде протекает за несколько секунд, тогда как весь процесс фосфорилирования длится в течение нескольких часов. Это позволяет внести упрощения в топологическую и аналитическую модели фосфорилирования. Упрощенная модель использовалась при решении обратной задачи для уточнения коэффициента массопроводимости в твердой фазе (грануле сополимера) с целью его дальнейшего применения в расчетах промышленных реакторов. Разработанная математическая модель процесса фосфорилирования удовлетворительно описывает экспериментальные данные (расхождение экспериментальных и расчетных данных не превышает 10%). [c.369]

Контрольный расчет по методике ЛИОТ ВЦСПС показал, что для нормальной работы рассматриваемого отсоса в спокойной воздушной среде необходимо повысить воздухопроизводитель-ность до 9300 м /ч, а при учете сносящих ветровых потоков — до еще больших величин. [c.94]

Сравнивается действие двух или нескольких ферментов на один поли- или олигомерный субстрат и выявляется состав образующихся продуктов (различное распределение моно- или олигомерных продуктов по степени их полимеризации и по относительной концентрации). При этом состав продуктов действия одного из ферментов более характерен для неупорядоченного (многоцепочечного) способа действия по сравнению с действием других ферментов. Этого, как правило, для авторов достаточно, чтобы заключить о частичном проявления одноцепочечного механизма действия в последнем случае и, базируясь на выбранной ими модели, рассчитать степень множественной атаки. Кроме того, практически ни в одной из приведенных нами работ не вводились количественные поправки на возможную повторную атаку ( вторичный гидролиз образующихся продуктов реакции), исходя из кинетических параметров ферментативного гидролиза олигомеров с различной степенью полимеризации. Иначе говоря, авторы, априори принимая только механизм множественной атаки, не делают контрольных расчетов по альтернативным механизмам ферментативного гидролиза полимеров. [c.102]

Всего требуется рассмотреть 2" вариантов, т. е. 64 при /2 = 6, 128 при п = 7 и 256 при п = 8. Однако контрольный расчет распределения р хг/2) для 256 вариантов — процедура, слишком трудоемкая даже для вычислительной машины. Поэтому приходится использовать более простые, хотя и менее обоснованные интегральные критерии выбора правильного варианта. В основе этих критериев лежит нолуэмпирическое правило убедительности статистики предполагается, что реальная структура должна отвечать одному из тех вариантов, для которых вероятностные соотношения Захариасена удовлетворяются в максимальной степени. Такими критериями могут служить 1) количество отражений М, для которых удается определить знак 2) величина Q, равная [c.106]

Соблюдение требований нормативно-технологических документов необходимо как средство поддержания дисциплины производства, ограничивающее допуск к эксплуатации изделий по уровню дефектности. Однако этот уровень дефектности условен. Если обнаруженный при приемочном контроле или в процессе эксплуатации дефект несколько выходит за пределы норм, то нередко возникает сомнение, насколько обоснована браковка изделия, когда исправление дефекта оказьшается трудно осуществимо или невозможно. Решение о допуске к эксплуатации без исправления дефекта может бьпь принято, только если выполнен контрольный расчет, показывающий, что в процессе эксплуатации изделия зарождение трещины от дефекта и последующий рост этой трещины еще не приведут к наступлению предельного состояния разрушения в пределах заданного ресурса. До настоящего времени такие подходы в расчетах еще не получили достаточно систематизированного изложения даже применительно к однородному металлу, не говоря об учете возможной неоднородности механических свойств сварных соединений. Изложению подобных вопросов применительно к оценке работоспособности сварных соединений и конструкций, посвящен ряд последующих глав настоящей монопрафии. [c.9]

При выполнении контрольных расчетов сварных соединений с несплошностями в большинстве случаев бывает достаточен альтернативный ответ, наступит или нет рассматриваемое предельное состояние при известных нагрузках, свойствах металла и размерах несплошностей. Однако в некоторых случаях бывает необходима количественная оценка фактического состояния по отношению к критическому. Ответ может бьгеь дан в виде вероятности неразрушимости (разрушимости) либо в виде фактического коэффициента запаса. Анализ ситуации показывает, что для вероятностной оценки фактического состояния сварного соединения приходится задаваться законом распределения несплошностей, а также вероятности механических свойств при таких низких значениях их уровней, при которых никаких экспериментальных данньгх нет. Фактически дело сводится к сложному и весьма точному расчету по произвольно заданным зависимостям, что представляется нелогичным. [c.41]

Нааначевие в виды контрольных расчетов. Технологические требования в части допускаемого размера дефекта (рис. 14.4.1) нередко назначают одинаковыми для сварных соединений, работающих при различных уровнях напряжений и числах циклов нагружения N. Схематично это соответствует прямой линии ЛВ (рис. 14.4.1). [c.522]

Для понимания структуры контрольных расчетов рассмотрим диаграмму неразрушимости Ig Kj - Ig ЛГ на рис. 14.4.2. Область ниже линии АВСВ — это область полной неразрушимости, в которой трещиноподобные несплошности и технологические трещины не увеличивают своих размеров. В области вьшге линии AS и ее продолжения ВН трещины ведут себя как нестабильные. В области вьшге линии ВСВ, но ниже ВН, трещины растут достаточно медленно по мере накопления усталости металла у их вершин. Это область относительной неразрушимости, когда конструкция работоспособна, но трещины увеличивают [c.523]

Оценка возможности нестабильного разрушения. Основной характеристикой напряженно-деформированного состояния, используемой в контрольных расчетах, является коэффициент интенсивности напряжений Kj. Для его определения необходимо знать место расположения несплошности, ее форму и размеры. Иногда используют разрезку аналогичных соединений, чтобы установить размеры и расположение характерных дефектов. Однако в большинстве случаев эта информация может быть получена только неразрушающими методами контроля. Очертания дефектов могут иметь такой вид, что для них трудно определить значение К. Поэтому приходится прибегать к схематизации формы несплощностей, руководствуясь определенными правилами, обеспечивающими больший запас прочности. [c.524]

В работе [134] контрольный расчет по условию (14.4.9) нами был представлен в виде номограммы. Исходными данными для ее построения являются параметры, характеризующие статическую (К( и цикшческую трещиностойкость металла в зоне расположения обнаруженного дефекта, а также ресурс работы оболочковой конструкции (М - число отнулевых циклов нагружения). [c.530]

Рис. 14.4.6. Результаты контрольного расчета ари оценке работоспособности стенки оболочки с поверхностной трещиной в металле стыкового шва мартенситно-стареющей стали 03Х11Н10М2Т

В отличие от контрольных расчетов (см. 14.4, рис.14.4.2), имеющих целью проверить работоспособность узла готовой или уже эксплуатируемой сварной конструкции, проектные расчеты на неразрушимость должны обеспечить сопосгавление различных конструктивно-технологи-ческих решений с позиций выбора наиболее работоспособного варианта. Оперативное вьшолнение подобных расчетов возможно только на основе широкого использования вычислительной техники и МКЭ, а также моделирования процесса деформирования с анализом изменений НДС вплоть до наступления характерных состояний разрушения. [c.533]

По Риду и Шервуду [1], метод Сакиадиса и Котеса, основанный на теории соответственных состояний, несколько точнее других описанных выше методов средняя погрешность расчета составляет 12% (максимальная равна 20%). Эти данные основываются всего лишь на 20 контрольных расчетах. [c.424]

Термодинамические функции вычислялись Предводителевым, Ступоченко, Самуйловым и др. [336] до 20 000°К, Мартинеком [2792] до 40 000° К и Грином, Поландом и Маргрейвом [1851а] до 50000°К. Результаты расчетов в работах [336, 1851а] во всем интервале температур удовлетворительно согласуются с величинами, вычисленными в настоящем Справочнике. Значения энтропии приведенные в работе Мартинека [2792], расходятся со значениями, приведенными в табл. 92 (II), на 0,15—0,30 кал г-атом град в интервале 10 000—20 000° К. Эти расхождения, по-видимому, объясняются ошибкой в расчете [2792], поскольку контрольный расчет термодинамических функций, выполненный по уровням энергии принятым Мартинеком [2792], приводит к хорошему согласию с данными, полученными в настоящем Справочнике. [c.380]

Нами был проведен контрольный расчет кривой радиального распределения для ПЭ, аморфизованного пучком быстрых электронов при 18° (рис. 1, б). На кривой выявляются всего два хороню выраженных межмолекулярных максимума. Эти данные показывают, что по количеству максимумов картина для аморфизованного ПЭ ближе к сильно перегретому расплаву, но положение максимумов изменилось первый межмолекулярный максимум выявляется при расстоянии 5,35 А. Если теперь рассчитать плотность аморфного ПЭ с учетом смещения максимума на половину толщины остова молекулы, то получим р = 0,868 г см . Эти данные сравнительно хорошо совпадают с литературными данными по плотности аморфного ПЭ рам = 0,852 г/см [28]. [c.165]

Сопоставление расчетных распределений составов с экспериментальными данными и с результатами контрольных расчетов при условиях полного орошения показали, что в обеих областях ректификации экспериментальное и расчетное распределения составов не совпадают друг с другом, т, е. при различных режимах ректификации для одного и того же состава исходного раствора получаются различные распределения составов. Исключение составляют распределения составов, совпадающие с разделяющей линией, где данные расчета и путь ректификации при бесконечном и конечных флегмовых числах совпадают. [c.72]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология