Специальные потери тепла

СПЕЦИАЛЬНЫЕ ПОТЕРИ ТЕПЛА [c.146]

Специальные потери тепла 147 [c.147]

Специальные потери тепла 149 [c.149]

Специальные потери тепла 151 [c.151]

Для уменьшения потерь тепла, а также для устранения температурных перепадов к внутренней поверхности аппарата с помощью специальных приспособлений крепится теплоизоляция из нескольких слоев асбеста. [c.82]

Конструкция печи приведена на рис. 41. Она состоит из сварного металлического барабана, внутри которого, кроме обычной огнеупорной футеровки, предохраняющей корпус от перегрева и уменьшающей потери тепла в окружающую среду, имеется вторая специальная футеровка из фасонных огнеупорных блоков. Внутри них имеются каналы. [c.156]

Реакторы для окисления аммиака (конверторы). Такие реакторы в целях уменьшения потерь тепла должны иметь возможно меньшие объемы при максимальной поверхности сит катализатора. Поэтому очень важно, чтобы газы находились в контакте с катализатором возможно более короткое время. Это осуществляется с помощью специальной конструкции реактора, который имеет форму цилиндра, заканчивающегося с обеих сторон усеченными конусами (диффузорами). Цилиндрический корпус реактора изготовляют из хромо никелевой стали пли из чугуна, облицованного алюминием (в основном используют те материалы, которые не оказывают влияния на разложение аммиака при высокой температуре). [c.307]

Трубопроводы, по которым транспортируют горячие продукты, для уменьшения потерь тепла изолируют различными теплоизоляционными материалами. Наиболее широко применяют изоляцию из минеральной ваты с защитным покрытием из асбоцементной штукатурки, а также специальные скорлупы заводского изготовления из легких теплоизоляционных материалов. [c.366]

Величины допустимых потерь тепла регламентируются в зависимости от условий работы и диаметра изолированной поверхности. Данные эти сведены в специальные таблицы. Для примера в табл. Х1-2 приведены нормы тепловых потерь изолированных поверхностей внутри помещения при температуре окружающего воздуха 25 °С. [c.344]

Подогрев нефти перед закачкой в трубопровод может производиться как в резервуарах головной перекачивающей станции, так и в специальных теплообменных аппаратах. Подогрев в резервуарах производится только до температуры, обеспечивающей выкачку нефти с заданной производительностью, а не до начальной температуры перекачки. Это связано с тем, что при более высоких температурах подогрева в резервуарах будут происходить большие потери тепла в окружающую среду и увеличатся потери легких фракций нефти. Разогретая в резервуарах нефть забирается подпорными насосами и подается в дополнительные подогреватели или в основные насосы, которые прокачивают нефть через подогреватели в магистральный трубопровод. [c.64]

С целью получения газа для промышленности, энергетики, бытовых целей и химических синтезов находят применение специальные камеры газификации жидких топлив [29, 141, 176, 184]. Газификация жидкого топлива связана с некоторыми потерями тепла и нежелательным выделением сажи, по представляет в ряде случаев существенные преимущества по сравнению с непосредственным сжиганием мазутов. Более подробное освещение вопроса в тему книги не входит. [c.193]

Исследования последних лет, проведенные с применением хроматографических газоанализаторов, обеспечивающих высокую точность измерений, показали, что удовлетворительные результаты ири сжигании мазута с малыми избытками воздуха получены в основном лишь ври работе с нагрузками, близкими к номинальной (80—100% >н). Снижение нагрузки приводит к уменьшению как скорости воздуха на выходе из амбразуры горелки, что резко ухудшает массообмен в факеле, так и скорости топлива иа выходе из сопла форсунки, что приводит к увеличению размера капель. Эти факторы заметно ухудшают процесс горения и увеличивают потери тепла от химического и механического недожога. Регулирование нагрузки путем отключения части горелок имеет тот недостаток, что отключенные горелки (ири отсутствии специального водяного охлаждения) подвержены обгоранию. Вследствие этого через неработающие горелки приходится непрерывно подавать воздух. [c.176]

Так как поверхность блочной горелки, которая обращена в сторону обслуживающего персонала, имеет температуру, не превышающую температуру воздуха в котельной, а воздух, инжектируемый горелкой, интенсивно охлаждает противошумный щит, последний моншо изготовлять из органического стекла. Это позволяет обеспечить хороший обзор горелки и даже при закрытых створках щита наблюдать за процессом горения и состоянием кладки топки. Наличие у смесителей горелки периферийной выдачи газа приводит к тому, что их поперечное сечение ничем не перекрывается и через них осуществляется наблюдение за горением и зажигание горелки. Это упрощает обмуровочные работы и несколько снижает потери тепла, так как отпадает необходимость в специальных лючках и смотровых глазках. [c.248]

Газовые горелки промышленных котлов должны обеспечивать работу топки без потерь тепла от химического недожога при минимально возможных коэффициентах избытка воздуха а на выходе из топки (1,10—1,15) и при минимальных температурах продуктов сгорания на выходе из топочной камеры. Следовательно, основным критерием качества работы горелок, применяемых в топках котлов, является обеспечение завершения процесса горения в пределах топочной камеры при интенсивном теплообмене в ней. Рассматривая процесс смешения с этих позиций, нетрудно прийти к выводу о том, что для топок с невысокими тепловыми нагрузками топочного объема совершенно не обязательно получение полного предварительного смешения в горелке, тем более, что это требует применения специальных устройств для стабилизации фронта пламени, уменьшает диапазон регулирования производительности горелки и для горелок с принудительной подачей воздуха повышенных напоров дутьевых устройств. [c.9]

Тепловой баланс аппарата гидротермального синтеза существенно зависит от способа его крепления и монтажа. Так, значительные потери тепла (-20%) происходят через крепежные и монтажные элементы. С теплотехнической точки зрения предпочтительнее крепление сосуда в его верхней части — это больше соответствует структуре распределения температур в реакционной полости при гидротермальном синтезе. Однако на практике реализовать эту схему для крупногабаритных сосудов бывает нелегко, и зачастую предпочитают крепить сосуд в зоне нижнего торца корпуса. При этом необходимо особое внимание обратить на сведение к минимуму тепловых потоков по монтажным конструкциям за счет установки специальных теплоизоляционных подкладных элементов, сокращению поверхностей контакта между металлическими элементами и т. п. На рис. 93 приведены диаграммы распределения плотностей тепловых потоков с боковой поверхности промышленного аппарата емкостью 1,5 м . Первая диаграмма относится к случаю крепления сосуда в нижней зоне без специальной теплоизоляции монтажных элементов вторая — то же с дополнительной теплоизоляцией в зоне опоры третья — к случаю крепления сосуда в верхней зоне. [c.274]

НЫХ смесей при комнатной температуре (за исключением специально отмеченных в примечании к табл. 1.5 случаев). Приведенные значения являются максимальными температурами пламен, определенными для данного топлива. Концентрации даны в объемных процентах для сухих смесей. Все значения температуры указаны для исходных смесей при комнатной температуре и атмосферном давлении. На экспериментальные значения температур пламени, по-видимому, влияют потери тепла и перемешивание с окружающим воздухом. Однако это влияние во многих случаях не вызывает заметного отклонения от расчетных температур пламени эти значения могут быть использованы как приблизительные значения температур пламени исследуемых смесей [11, с. 578]. Как следует из данных табл. 1.5, при горении воздушных смесей Нг, СО и углеводородов достигается сравнительно высокая температура (2045—1875 °С) в ряде случаев приближающаяся к расчетной адиабатической температуре. Наиболее высокой температурой (по сравнению с другими исследованными пламенами газообразных смесей) обладает пламя ацетилена (2325 С). Пламена воздушных смесей природного газа также имеют сравнительно высокие температуры (1930 °С). [c.42]

Ректификационная колонка представляет собой трубку того или иного диаметра, содержащую набивку в виде специально свернутой проволоки или металлической соответствующим образом изогнутой сетки или ленты, позволяющей жидкой флегме стекать по ней в нижнюю часть колонки. Эффективность действия колонки обусловлена применением вакуумной рубашки, в которую вставляется колонка. Вакуумную рубашку изготовляют из хорошего стекла, она имеет двойные стенки, между которыми имеется высокий вакуум. Стенки посеребрены для наилучшей эффективности действия и наименьшей потери тепла. В нескольких местах вакуумной рубашки имеются не-посеребренные полоски или кружочки, позволяющие следить за тем, что происходит в самой колонке. Внутренняя труба вакуумной рубашки бывает иногда окружена полированной металлической трубкой (рефлектором), имеющей ряд отверстий. [c.152]

Все типы транспортеров могут быть использованы для рециркуляции в случае смешения продукта с исходным материалом, однако наиболее универсальную применимость имеет лопастной смеситель с двойны.м кожухом типа глиномешалки (см. рис. ГП-76). Для предотвращения чрезмерных потерь тепла от горячего сухого рециркулирующего продукта этот транспортер или смеситель нужно изолировать. Необходимо также установить специальную емкость для создания запаса рециркулирующего твердого материала на период пу--ска аппарата и на время какого-либо неожиданного прекращения выгрузки продукта из цилиндра. Во многих случаях экономическим расчетом найдено, что рециркулировать должно около 50—60% продукта. . . [c.244]

К, ЧТО позволяет свести до минимума потери тепла в посеребренной вакуумной рубашке испарителя. Для измерения температуры кипящей жидкости и пара используют термопары ТС и ТС . Остальную часть системы заполняют гелием, давление его поддерживают специальным маностатом в пределах 0,1 мм рт. ст. [c.44]

Тепло, выделяющееся в процессе электролиза в количестве, определяемом по выражению (11-55), отводится из ячейки газами, продуцируемыми при электролизе, а также за счет потерь тепла в окружающую атмосферу и отвода его в специальных холодильниках. Если электролиз проводится при низких температурах, не более 65— 75° С, количество тепла, отводимого с газами, в общем тепловом балансе невелико. При более высоких температурах увеличиваются влагосодержание газов и количество тепла, уносимого с парами воды, насыщающими газы. [c.85]

Потеря тепла через корпус электролизера на основании расчета, проверенного специальными замерами, принята равной 40 000 ккал/ч при температуре в электролизере 95° С и в помещении 20° С. Потери тепла через стенки конденсаторов-холодильников и газосборников в тепловом балансе не учитываются, так как температура стенок этих аппаратов незначительно превышает температуру в отделении электролиза. Тепловой расчет приведен для случая полного отбора конденсата из холодильников газов. [c.151]

Среди многих методик расчета тепловой изоляции особое место принадлежит оптимальному выбору толщины по экономическому критерию минимума приведенных затрат. Расчет основан на предположении, что потери тепла (холода) изолированным трубопроводом не влияют существенным образом на протекание технологического процесса в аппаратах, соединенных этим трубопроводом. Принимается, что технологический процесс не предъявляет к тепловой изоляции специальных требований в трубопроводе не проходят процессы, сопровождаемые выделением (поглощением) тепла, такие, как химические реакции, переход вещества из одного агрегатного состояния в другое и т. д. [c.65]

Для проектных организаций, не имеющих вычислительной техники, нами разработаны и выпущены на ЭВМ специальные справочники — рекомендации по выбору оптимальных толщин теплоизоляционного слоя. Рекомендации составлены как для положительных, так и для отрицательных температур теплоносителя. Они представляют собой собрание большого числа напечатанных на ЭВМ таблиц (соответственно 252 и 128), в которых даны оптимальные толщины слоя теплоизоляции для наиболее распространенных теплоизоляционных материалов, для всех территориальных районов СССР и для широкого интервала температур и диаметров труб. Рекомендации рассчитаны, исходя из нормативов потерь тепла (холода). В случае пересмотра норм все вычисления и выпуск таблиц будут повторены. [c.66]

Реакционная камера с внутренней стороны по всей высоте стенки имеет изоляционный слой из специальной массы. Изоляция держится и надежно защищена благодаря стальному гофрированному кожуху. Изоляция предотвращает при эндотермической реакции крекинга потери тепла наружу, а нри экзотермическом процессе выжига кокса — перегрев стенок корпуса. С наружной стороны корпуса реактора на высоте зоны реакционной камеры имеется змеевик внешнего обогрева, по которому циркулирует расплавленная соль с температурой 450° для уменьшения потерь тепла из реакционной зоны. Весь реактор снаружи изолируется. В верхнюю собирательную камеру поступают попеременно либо пары нефтепродуктов после реакции крекинга, либо дымовые газы после выжига кокса, либо продукты продувки реакционной зоны водяным паром. Из камеры реакционные пары или газы отводятся через штуцер. [c.362]

Электрические печи сопротивления косвенного действия получили большое распространение. Б них тепло выделяется при прохождении электрического тока по специальным нагревательным элементам выделяющееся тепло передается материалу лучеиспускат ем, теплопроводностью и конвекцией. В таких печах осуществляется нагревание до температур 1000 — 1100° С. Схема такой печи показана на рис. 7-10. Футеровка печи 2 выполнена из огнеупорного кирпича. В пазах футеровки уложены спиральные нагревательные элементы 4, к которым подводится ток через электрошины 5. Тепло, выделяющееся при прохожденпп электрического тока через спиральные нагревательные элементы, передается обогреваемому аппарату 7 лучеиспусканием и конвекцией. Тепловая изоляция 3 уменьшает потери тепла в окружающую среду. [c.172]

Из асфальтитов получают асфальто-битумные сплавы (сплав АБ), которые используются в качестве основы для покрытий по дереву, металлу, для дорожных покрытий специального назначения [172], в качестве связующих при брикетировании углей [173]. Брикеты обладают достаточной прочностью и хорошими теплотехническими свойствами — в топке горят с малым выделением копоти и сгорают до полного озоления [173]. Потери тепла составляют 1,8—2,7 %, к. п. д. топки 83—85 %. Соединения ванадия и никеля, а также азот-, кислород-и серусодержащие соединения, находящиеся в асфальтитах, являются катализаторами горения. [c.350]

Потери тепла в атмосферу через кладку печи зависят от поверхности печи, толщины и материала кладки и составляют для старых печей 6-10%. В значительной степени КПД печи зависит от температуры уходяших дымовых газов. Поэтому для повышения КПД применяют использование тепла дымовых газов для подогрева воздуха или для выработки пара в котлах-утилизаторах. КПД печей устаревших конструкций составляет 65-80%. Современные трубчатые печи установок АТ-6 и АВТ-6 Киришского НПЗ имеют КПД от 83 до 90%. Для нагрева воздуха дымовыми газами на установке ЭЛОУ-АТ-6 вместо обычного трубчатого воздухоподогревателя, который часто выходил из строя из-за коррозии дымовыми газами, применен метод передачи тепла от специально- [c.96]

Нередко, при не слишком плотных топочных дверцах, пользуются этими неплотностями для подачи наружного (комнатного) воздуха в полость печи, устраняя необходимость устройства специальных регулируемых отверстий. При достаточно плотных двойных дверцах также нередко не делают отверстий, рассчитывая на неплотное прикрытие во время топки. Все эти приемы нельзя считать целесообразными, так как такая подача воздуха становится менее организованной и приеодит к увеличению избытка воэдуха в процессе -и как следствие к увеличению потери тепла в трубу. [c.162]

Действительная величина потери тепла <75 может значительно отличаться от нормативной. Так, напримв р, специальными испытаниями, основанными на измерении нагрева воздуха в помещении [Л. 52], установлено, что для парогенератора ТП-230 потеря тепла возрастает в холодное время года (/нар=—12°С) примерно на 60% по сравнению с теплым (/Hap=+20° ). Испытаниями, основанными на прямых измерениях с помощью тепломера ОРГРЭС, было исследовано три парогенератора одинаковой производительности D om=117 кг/с (420 т/ч) 95°"=0,4 /,,).Из них два с пылеугольной топкой, а один — с газомазутной [Л. 53]. Были получены следующие результаты (приведенные к номинальной нагрузке) [c.150]

При пусконаладочных испытаниях новых и обследовании действующих агрегатов с выносными топками приходится оценивать экономичность топок. Для номографирования этой операции предлагается использовать известный принцип определения потерь тепла с отходящими газами по специальным номограммам [1]. При этом учитывается, что тепло отходящих газов для выносной топки является полезным и характеризует ее экономичность. [c.55]

Влияние крутки воздуха исследовалось на горелках производительностью 200 нм ч с центральной и периферийной выдачей газа при аксиальном и закрученном подводе воздуха [Л. 14]. Закрутка воздуха производилась при помощи трех сменных регистров с плоскими лопатками, которые устанавливались под различными углами 30, 45 и 60°. Исследование работы горелок производилось в специальной охлаждаемой водой камере при сжигании природного газа. Опыты показали, что на расстоянии от амбразуры хЮ = = 2,43 — диаметр амбразуры) при тепловой нагрузке камеры сгорания 2000- 10 ккал1м -ч с уменьшением крутки растет потеря тепла,от химического недожога. При этом у горелки с периферийной выдачей газа при изменении угла установки лопаток от 60 до 0°, химический недожог возрастает незначительно (от О до 1,2%), а у горелки с центральной выдачей значительно (от О до 10,5%). В этих же опытах установлено, что положительный эффект крутки тем больше, чем выше тепловая нагрузка камеры сгорания. Визуальные наблюдения показали, что при переходе от аксиального подвода воздуха к закрученному факел укорачивается и становится более прозрачным. При прочих равных условиях горелка с периферийной выдачей газа имеет более короткий факел по сравнению с центральной. [c.28]

Компоновка горелочных устройств должна быть увязана с аэродинамическими характеристиками топочной камеры. Часто неудовлетворительную работу горелок удается исправить путем рационального их размещения. Из практики ряда наладочных работ, выполненных автором, можно привести такой случай. При установке горелок неполного предварительного смещения конструкции инж. Д. Ф. Царик на котле ДКВ-4-13 и работе на природном газе наблюдался значительный химический недожог до 5,2% при избытке воздуха за котлом 2,1 [Л. 70]. Компоновка и конструкция горелок инж. Д. Ф. Царик показана на рис. 50, а, б, в. Для ликвидации химического недожога автором было предложено установить горелки и специальные завихрители (см. рис. 50, в). Опыты, проведенные после такой переделки, показали, что потери тепла от химического недожога снизились до 2% при избытке воздуха за котлом 1,3. [c.49]

Для понижения потерь тепла (или холода) в окружающую среду и обеспечения нормальных санитарных условий в производственных помещениях наружные поверхности горячих (или сильно охлажденных) стенок аппаратов н трубопроводов покрывают одним или несколькими слоями теплоизоляционных материалов, обладающих низкими коэффициентами теплопроводности [обычно ниже 0,2 Вт/(м-К)]. Ассортимент теплоизолирующих материалов весьма обширен дерево, пробка, асбест, шлаковая вата, зонолит (прокаленный сорт слюды — вермикулита), асбозурит, асбослюда (смесь асбеста и слюды), совеяит и др. Применяют также смеси различных материалов. Физические свойства распространенных теплоизолирующих материалов (плотность, теплоемкость, теплопроводность) приведены в технических справочниках и специальных курсах теплопередачи. [c.314]

Окись алюминия в качестве катализатора имеет очень широкое применение. JJy4me всего приготовлять ее прибавлением водного раствора аммиака к раствору сернокислого алюминия. Полученную таким путем пасту гидрата окиси алюминия тщательно промывают декантацией, перемешивают с м елкозсрнистой пемзой и высушивают по возможности полностью. Затем массу помещают в кварцевую или железную трубку и прокаливают приблизительно при 300°. При этом необходимо следить, чтобы температура не поднималась слишком высоко, так как активность окиси алюминия от этого падает. Для нагревания трубки пользуются газовой печью. Удобнее, впрочем, применять электрический обогрев, для чего на трубку наматывают специальную Проволоку и помещают ее в кизельгур или в какой-либо другой изолирующий от потери тепла материал. Для наблюдения за температурой пользуются термопарой. [c.129]

Как правило, в трубчатых печах поддерживают небольшое разрежение. В случаях высоких разрежений печи должны быть тщательно герметизированы (кожух, смотровые окна, борова и особенно своды, через которые возможны особенно большие потери тепла). При избыточном содержании кислорода в дымовых газах печь обследуют, определяя содержание кислорода в различных зонах печи и дымовой трубы с помощью портативных анализаторов. Подсосы воздуха возможны как в радиантной, так и а конвекционной секциях печей. Однако в первой воздух может участвовать в горении, и для печей, не оборудованных рекуператорами воздуха, потерь тепла не будет. Подсос воздуха в конвекционной камере и подогрев его до средней температуры газов, покидающих эту секцию, приводит к прямым потерям тепла, а следовательно, и перерасходу топлива. Разрежение перед конвекционной секцией печи следует поддерживать в пределах 19,6—29,4 Па. Контролировать подачу воздуха в эту зону можно по содержанию Ог в дымовых газах на выходе из трубы и на входе в конвекционную секцию. Для уменьшения подсоса воздуха через обнаруженные щели на ряде зарубежных НПЗ применяют липкую алюминиевую ленту (до 121° С), фольгу инколоя (650—820° С) и цемент. Для регулирования разрежения устанавливают специальные заслонки, состоящие из нескольких лопастей с пневматическим.или электрическим приводом, работающим от показаний приборов в операторной и от анализаторов на содержание кислорода в дымовых газах. [c.73]

Сырьевая смесь двигается но адсорбционной колонне вверх и контактирует с встречным потоком адсорбента. Очищенный раствор рафината I с верха колонны К-1 отводится в аккумулятор А-8 через линейный фильтр Ф-1, где улавливаются мелкие частицы адсорбента, увлеченные из колонны. В низ колонны К-1 из аккумулятора А-3 полостью М-3 рабочего насоса М-2, 3 через подогреватель Т-2 подается свежий растворитель для создания гидравлического затвора на выходе из адсорбера. Адсорбент вводится в колонну К-1 через специальное замачивающее и деаэрирующее устройство (илафон), установленное в верхней части колонны. Плафон на половину своей высоты погружен в слой жидкости. Воздух вытесняется жидкостью из пор адсорбента и удаляется через верх плафона, а насыщенные жидкостью частицы адсорбента оседают на дно. За счет этих частиц в колонне автоматически поддерживается постоянный уровень адсорбента. С низа колонны К-1 выводится поток пульпы, который направляется далее в верхнюю часть десорбционной колонны К-2, расположенной соосно, непосредственно под колонной К-1. Колонна К-1 состоит из нескольких царг, оборудованных самостоятельными змеевиками для прокачки циркулирующего теплоносителя из аккумулятора А-6 для компенсации потери тепла колонны в окружающую среду. [c.239]

Общая потеря тепла печи, находящейся при постоянной температуре, должна покрываться подводимой электрической энергией. Эту потерю тепла можно установить эмпирически или рассчитать, если известна меняющаяся с температурой теплопроводность изолирующего материала. В качестве теплозащитной массы можно использовать прокаленный, не содержащий серы кизельгур [349] (до 1200°) или также материалы, изготовленные из диатомито-вого камня, шлаковой и асбестовой ваты, MgO, шамотового порошка, пористого шамота, и другие специальные теплозащитные массы в некоторых случаях используют угольный порошок, 2гОг или очень хорошо проводящую тепло AI2O3. [c.129]

При экономических расчетах тепловой изоляции стоимость теряемого тепла (холода) определяют по ценам источника, восполняющего потери. С достаточной для инженерной практики точностью в качестве такого источника тепла принят пар соответствующих параметров при назначении цены учитывается номер территориального района, где расположена площадка строительства. Часто цена тепла может быть уточнена для конкретной площадки строительства по данным предприятия. В составе системы АПРИЗ имеются специальные отдельные программы, позволяющие подсчитать оптимальные нормы потерь тепла для конкретных условий. Затем полученные таблицы закладываются в память ЭВМ для использования при автоматизированном проектировании. [c.66]

Нормы ограничивают температуру поверхности изолированных трубопроводов значениями 45 °С в помещении и 55 °С на открытом воздухе. В автоматизированной системе АПРИЗ эти требования интерпретируются следующим образом. Для. трубопроводов, расположенных в помещении, температура поверхности контролируется при любом назначении тепловой изоляции. Толщину изоляции выбирают так, чтобы всегда обеспечивалось указанное выше требование. Такое решение учитывает, что уменьшение выделения тепла с поверхности трубопроводов и аппаратов необходимо для снижения нагрузки на системы вентиляции. Однако в исходных данных системы АПРИЗ предусмотрено назначение тепловой изоляции от ожогов специально для случаев, когда поверхность трубопровода требует изоляции только по соображениям техники безопасности, а потери тепла не ограничиваются (например, для трубопроводов, сбрасывающих горючие газы на факел). Назначение от ожогов может сочетаться с любым местоположением изолируемого объекта. [c.66]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология