Тепловые испытания компрессоров

При проведении полных тепловых испытаний компрессора на основании замеров должны быть определены следуюш,ие величины [c.67]

ТЕПЛОВЫЕ ИСПЫТАНИЯ КОМПРЕССОРОВ [c.314]

Метод нагревания осушителя. Некоторые предприятия производят выборочное испытание отремонтированных агрегатов, заставляя их непрерывно работать в течение более 72 час. при температуре испарителя—45° или ниже. С этой целью испаритель покрывают тепловой изоляцией. Во время испытания компрессор и конденсатор находятся в помещении с температурой 35°, а осушитель около 150°. Осушитель и помещение нагревают при помощи инфракрасной лампы. В ходе испытаний с испарителя несколько раз удаляют иней. К системам, работающим на сернистом ангидриде, этот метод не применим. [c.96]

Измерения по схеме, показанной на фиг. 50, можно считать наиболее приемлемым для испытаний компрессоров, используемых в пневматических насосных установках. По показаниям термометра 7 определяем начальную температуру сжатого воздуха, поступающего в пневматический трубопровод. Ее можно рассматривать как конечную температуру сжатия в эквивалентном компрессоре для определения среднего значения показателя политропы сжатия воздуха. При этом следует учесть, что при сжатии воздуха, помимо основного выделения тепла, имеет место и некоторое дополнительное выделение тепла в результате трения порщня компрессора о его стенки и трения воздушного потока во всасывающих и нагнетательных клапанах, что несколько повышает температуру цилиндра и тем самым снижает интенсивность теплоотдачи воздуха, а также несколько повышает конечную температуру сжатия, фиксируемую термометром 7 и учитываемую тем самым при определении среднего значения показателя политропы рабочего процесса компрессора. Поэтому величина этого среднего значения, определяемая по показаниям термометра 7, является основной энергетической характеристикой теплового режима компрессора, учитывающей явления как тормозящие, так и ускоряющие интенсивность теплообмена сжатого воздуха в компрессоре. Ве тичину повышения температуры определяют как [c.152]

Продолжительность испытания компрессора при установившемся тепловом режиме 30—40 мин. [c.57]

Если весовую производительность компрессора определяют по тепловому балансу аппарата, то ри испытании компрессора измеряют величины, необходимые для составления этого баланса. [c.487]

Методика тепловых испытаний холодильных агрегатов близка к изложенной выше методике испытаний малых компрессоров. [c.333]

Для получения надежных результатов холодопроизводительность определяют двумя независимыми способами при испытаниях агрегатов с водяным конденсатором, как и при испытаниях компрессоров, по тепловым балансам калориметра (с вторичным холодильным агентом) и водяного конденсатора. Но при испытаниях агрегатов с воздушным конденсатором измерения температуры и расхода воздуха не удается провести с той же точностью в связи с неравномерностью полей температур и скоростей после конденсатора (погрешность обычно составляет до 15%). [c.334]

Аппарат охл аждения байпасного потока природного газа эксплуатируется только в режиме регулирования компрессора, поэтому коэффициент теплопередачи и плотность теплового потока в значительной степени отличаются от полученных на АВО-1, хотя при повышении скорости движения газа эффективность использования АВО-2 может быть увеличена. На рис. VI-17 представлены экспериментальные зависимости коэффициента теплопередачи, построенные по результатам испытаний и с учетом данных табл. VI-6. Прежде всего, обращает на себя внимание пологий характер зависимости /Сф = /(цр)уз. При достаточно высоких абсолютных значениях Кф для охлаждения газовых потоков показатель степени при (ср)уз не превышает 0,40, а в большинстве случаев находится в пределах п = 0,15—0,30. Это обстоятельство указывает на то, что интенсификация работы воздушных холодильников газовых потоков по расходу охлаждающего воздуха не всегда может обеспечить увеличение коэффициента теплопередачи, особенно при (ор)уз > 6,0 кг/(м с). [c.154]

Фреоновые компрессоры после испытания давлением подвергаются сушке под вакуумом в тепловом шкафу температура компрессора поддерживается 95—100° С, остаточное давление 40 мм рт. ст., продолжительность сушки 8 ч. [c.372]

Цели испытаний, проводимых после монтажа холодильного оборудования, ремонта или реконструкции, состоят в проверке соответствия холодопроизводительности оборудования проектным данным и установлении технико-эксплуатационных показателей его работы. Для этого определяют производительность компрессоров, мощность, затрачиваемую для них, рабочие коэффициенты, тепловую нагрузку аппаратов и коэффициенты теплопередачи в них. [c.232]

Особое внимание обращают на составление теплового баланса, в котором отмечают подведенное и отведенное тепло с учетом всех потерь в окружающую среду. К основным данным испытания относятся холодопроизводительность брутто и нетто, удельная холодопроизводительность, подводимая к компрессору мощность и рабочие коэффициенты его. [c.240]

ИСПЫТАНИЯ И НАЛАДКА КОМПРЕССОРОВ Тепловые параметрические испытания [c.66]

По опыту НЗЛ при испытании средних и крупных компрессоров ошибка при замере мощности методом теплового баланса может быть сведена к 0,5—1,5%. [c.321]

БЗ-1-35. Линия подвода сжатого воздуха в промываемый трубопровод тепловой сети должна быть оборудована запорным органом, обратным клапаном и манометрами, установленными до и после запорного органа. Подвод сжатого воздуха от компрессора осуществляется по стальным трубам или шлангам, испытанным на соответствующее давление. [c.455]

Контроль ведется не только во время работы компрессорных установок, но и при испытании их с целью определения технического состояния компрессоров производительности, развиваемого давления, потребляемой мощности, теплового режима сжатия воздуха, удельных расходов воды, электроэнергии и масла, а также режима охлаждения компрессоров и работы охлаждающих устройств. [c.256]

При такой циркуляции жидкости значительно уменьшается влияние переменного заполнения охлаждающих приборов и выброса жидкости при резком изменении тепловой нагрузки, что создает более безопасные условия работы системы. Отделитель жидкости может быть установлен где угодно и, в частности, в пределах машинного отделения, в непосредственной близости от компрессоров, что упрощает обслуживание установки и уменьшает длину магистральных паровых трубопроводов. Именно такая схема выполнена на Ленинградском портовом холодильнике № 1 еще в 1925 г. и из старых схем она, несомненно, лучше всех выдержала испытание временем. [c.206]

Отделители жидкости. Устанавливают на всасывающей линии компрессора в зависимости от принятой схемы либо в самой верхней точке здания, либо в машинном отделении. При монтаже отделителя жидкости между опорными лапами и строительными кон-, струкциями устанавливают деревянные антисептированные прокладки толщиной 50 мм. Тщательно проверяют высотные отметки установки. Допускаемые отклонения по высоте 2 мм. Отделители подлежат тепловой изоляции, а поэтому расстояния в свету между ограждениями, трубопроводами и аппаратом должны быть не менее 250 мм. Аппарат подвергают испытанию на плотность давлением 1200 кПа ( - 12 кгс/см ). [c.21]

Оптимальный состав аргонной фракции, количество и концентрация сырого аргона и тепловая нагрузка конденсатора колонны сырого аргона взаимосвязаны. Они определяются обычно во время испытания установки, а затем поддерживаются в процессе эксплуатации. Необходимо отметить, что кислородно-аргонный аппарат при работе на режиме с извлечением аргона становится весьма чувствительным к отклонениям от установленного режима. Например, некоторое уменьшение холодопроизводительности установки из-за падения давления воздуха после компрессора вызывает понижение уровня жидкости в конденсаторе. В колонне без извлечения аргона это не вызывает серьезных нарушений и легко исправляется поднятием давления. При работе на режиме с извлечением аргона возможное [c.103]

Для проведения испытания к одному концу трубопровода подключают жидкость, воздух или инертные газы от насосов, компрессоров или баллонов, а другой конец и ответвления закрывают заглушками. Трубные проводки, проложенные в одном потоке и подвергающиеся одинаковому давлению, испытывают одновремен- но, соединяя их с источником давления коллектором. Испытания проводят до наложения на трубы тепловой изоляции. Давление измеряют манометрами с классом точности не ниже 1,5 с пределом измерения, составляющим Vs измеряемого. [c.118]

Испытания показали, что для изучаемой области малых расходов и высоты подъема 15 м величина показателя политропы сжатия в компрессоре не превышает величины и=1.14 (см. фиг. 10). Поэтому при определении предельного значения к. п. д. компрессора для пневматических насосных установок можно считать тепловые потери для показателя политропы =1,1. В этом случае величина индикаторного изотермического к. п. д. [c.51]

Процесс теплообмена сжимаемого воздуха с внешней средой через стенки компрессора определяет характер сжатия, для расчетов и испытаний до сих пор рекомендуется рассматривать два предельных режима изотермический и адиабатический. Такое условное определение двух предельных режимов вместо одного действительного, который в той или иной мере может приближаться к ним, нельзя считать удовлетворительным, так как это создает двойственность в понимании реально существующего процесса. В действительности мы имеем политропный процесс, показатель которого определяется интенсивностью теплообмена, а энергетическое определение его может иметь только одно значение, т. е. существует только одно действительное значение т] . Поэтому для определения этого к. п. д. необходимо определить величину показателя политропы сжатия и ввести поправку на тепловую энергию в выражение для изотермического к. п. д., что было проделано выше при определении наибольших значений к. п. д. водоподъема. Итак, чтобы найти действительный к. п. д., мы будем рассматривать параметры нагнетаемого воздуха на выходном штуцере, где должны быть достаточно точно замерены давление, производительность и температура. Производительность (расход) компрессора обычно выражают в величинах, приведенных к начальным условиям у всасывающего штуцера по уравнению Клапейрона для соверщенного газа [c.145]

Приведенный выше анализ основных тепловых режимов при работе пневматических насосных установок определяет их основные расчетные схемы и требования к испытаниям и построениям рабочих характеристик компрессоров. [c.147]

В результате экспериментальных исследований работы отдельных узлов компрессора, анализируя их энергетическую взаимосвязь в количественных соотношениях, выявляют технические возможности путем изменений этих соотношений, изменяя рабочие характеристики в соответствии с требованиями, определяемыми рабочим процессом установки. Поэтому при испытаниях и построениях рабочих характеристик следует ориентироваться на наиболее применимый и распространенный третий случай работы, а производительность компрессора приводить к начальным условиям, если не учитывать тепловую энергию. Если же применим первый случай работы, для производительности следует ввести температурную поправку по средней величине температуры воздуха при рабочем процессе, учитывая таким образом используемую часть тепловой энергии. [c.147]

В случае, когда часть тепловой энергии сохраняется, вносят температурную поправку по средней величине температуры рабочего процесса в исполнительной машине. Таким образом, величина действительного значения к. п. д. компрессора при наших испытаниях больше на величину отношения температур [c.155]

Энергия, подведенная к валу работающего компрессора, преобразуется в механическую работу возвратно-поступательного движения поршня компрессора благодаря кривошипно-шатунному механизму. Трение в этом механизме вызывает преобразование части подведенной механической энергии в тепловую, которая рассеивается в окружающем пространстве. Величину этих потерь можно определить экспериментальным путем, если удастся создать условия работы поршня и кривошипно-шатунного механизма, аналогичные условиям при рабочем процессе в компрессоре, но полностью илн косвенно исключающие влияние других узлов. Кроме того, необходимо сделать величину этих потерь доступной для измерения непосредственного или косвенного (т. е. измерения этой величины в сумме с другой величиной, которая либо уже известна, либо легко может быть определена при дополнительных испытаниях). [c.158]

При испытании крупных компрессоров, особенно с приводом от паровых турбин, непосредственный замер крутящего момента затруднителен и мощность определяют косвенно — методом теплового баланса. [c.319]

Рис. V—5. Стенд теплообменный с водяными баками для создания тепловой нагрузки (на схеме показан вариант для испытаний машины с двукратным дросселированием и отводом пара в промежуточную ступень сжатия, характерный для машин с центробежными компрессорами) а — схема б — изображение цикла в ,р-диаграмме I — сосуд для разделения жидкости и пара после первого дросселирования 2 — расходомер на всасывании 3 и 4 — регулирующие вентили первого и второго дросселирования 5 — теплообменный бак 6 — часть бака для подачи воды в конденсатор 7 — перегородка в баке 8 — часть бака для подачи воды в испаритель 9 и 10 — водяные насосы 11 — линия перелива воды для сброса в канализацию /2 — вода, охлажденная в испарителе /3—вода, нагретая в конденсаторе / <—подвод свежей воды для снятия тепловой нагрузки, соответствующей работе компрессора 15 — теплообменник поверхностный (применяется для снятия тепловой нагрузки, равной работе компрессора, в случаях, когда повышенная жесткость воды не позволяет подавать ее по линии /4) 16 — расходомер воды, охлаждающей конденсатор П — расходомер воды, охлаждаемой в испарителе

Испытания гладкотрубных и оребренных батарей, проведенные при каскадном и частично затопленном режимах, показали Отсутствие влаЖ Ного хода компрессора не только для стационарного, но даже и для резко переменного теплового режима. Значения коэффициента теплопередачи батарей при частично затопленных режимах оказались выше, чем при каскадных (см. рис. 30). Полученные результаты дают основание рекомендовать для применения на холодильниках каскадную частично затопленную систему. [c.72]

Проиллюстрируем рассмотренные выше величины на примере испытания холодильной машины с компрессором 4ФУ-19, [75]. Методика этого испытания основана на определении количества циркулирующего в системе рабочего тела по тепловому балансу конденсатора, а также непосредственном измерении мощности электродвигателя компрессора с помощью мотор-весов. Рассол здесь [c.176]

При испытании малых холодильных компрессоров в составе полной холодильной машины в качестве испарителя целесообразно использовать калориметр (см. рис. 1), с помощью которого можно точно определять и регулировать тепловую нагрузку машины. [c.487]

Испытания холодильных машин с двухступенчатым сжатием и каскадных отличаются от описанных выше числом измеряемых величин. Здесь дополнительно измеряют промежуточные давление и температуру, расход холодильного агента, поступающего на промежуточное всасывание и др. Типичным являются испытания центробежных холодильных машин с двумя или более ступенями сжатия (см. ниже). Здесь определяют параметры пара при промежуточном всасывании, что необходимо для построения цикла холодильной машины и расчета ее характеристик. При испытаниях двухступенчатых холодильных машин, в частности с винтовым поджимающим и поршневым дожимающим компрессорами, в объем испытаний включают определение параметров, относящихся к промежуточному сосуду. По тепловому балансу этого аппарата определяют количество пара, образовавшегося при первом дросселировании и испарившегося в сосуде при отводе теплоты от переохлаждаемой жидкости, а также расход последней, который необходим для расчета холодопроизводительности брутто двухступенчатой машины. [c.206]

Перед началом испытаний проводят проверку нуля приборов и находят теплопроходимость кр тех аппаратов, по тепловому бал-лансу которых определяют массовую производительность компрессора Од. Теплопроходимость определяют по трем измерениям при разностях между температурами холодильного агента и воздуха не менее [c.213]

При испытаниях в составе комплексной холодильной машины массовую производительность компрессора Оа определяют по тепловым балансам испарителя и конденсатора с расчетом по холодильному циклу, учитывая количество пара промежуточного всасывания, если таковое имеется. За действительную массовую производительность при каждом режиме работы принимают среднее арифметическое значение массовых производительностей, определенных по испарителю и конденсатору. При этом удовлетворительными считают результаты тех испытаний, для которых расхождения между значениями 0 , определенными по испарителю и конденсатору, различаются менее чем на 10%. [c.220]

При испытаниях на стенде типа паровое кольцо холодопроизводительность определяют также по массовой или объемной производительности компрессора и расчетному до для холодильного цикла, соответствующего заданным условиям испытаний по давлениям холодильного агента на патрубках компрессора, или при условиях испытаний, соответствующих холодильному циклу по степени повышения давления в компрессоре я и в его секциях В ряде случаев величину Са при испытаниях на паровом кольце определяют также из тепловых балансов охладителей пара. [c.220]

Сомножители формулы (1 — 1) определяют т)1 — по приведенной выше зависимости т)2 и Т1з — в процессе проведения теплового расчета холодильного цикла (в ряде случаев для наиболее распространенных холодильных агентов и режимов работы оценка величины т 2 и т)з произведена — см. главу Эффективность и области применения холодильных агентов справочника Холодильные компрессоры данной серии) г]4 — в результате построения приближенного действительного цикла на основании известных действительных характеристик основных элементов холодильной машины (см. раздел Характеристики данной главы). Оценить величину т)4 вновь проектируемой машины можно, если известны значения Вд ее близких аналогов. Точное значение Я получают экспериментально по результатам испытаний опытного образца. [c.6]

Все выпускаемые компрессоры большой мощности подвер1 аются испытаниям на заводских стендах или на месте установки с цблью проверки их соответствия требованиям стандартов и технических условий. Испытания проводятся при тех значениях производительности и давления, на которые рассчитан компрессор. Объем тепловых испытаний, которым подвергается головной образец новой серии или компрессор индивидуального производства, шире, чем объем тепловых испытаний, которым подвергаются остальные серийные компрессоры. [c.66]

Поэтому, хотя снижение давления нагнетания способствует уменьшению тепловой напряженности компрессоров с разной системой охлаждения, однако приведенные в табл. П-9 данные по испытанию компрессоров при температуре охлаждающей воды на входе 18—34 °С свидетельствуют о большем влиянии начальной температуры воды. Действительно, снижение ее на 16 °С для компрессоров 2У-30/7 и 205ВП-30/8 приводит к уменьшению температуры воды на выходе из компрессора на 10—15 °С. При этом температура сжатого воздуха снизилась всего на 2—8 °С. [c.129]

Чем больше емкость баллона, тем больше требуется времени для того, чтобы достичь давления 14 кг1см , но одновременно увеличивается точность испытания. Баллон емкостью 2,3 л достаточно велик для испытаний компрессоров данного размера. Необходимо периодически проверять, не скопилось ли в баллоне масло, так как это может сделать испытание неточным. Испытание нужно проводить с пусковым и тепловым реле. Пусковое реле устанавливают на время испытания для того, чтобы удостовериться, что оно в должном порядке и нужного размера. Пусковые обмотки будут повреждены меньше чем за 10 сек., если их не выключат во время работы двигателя. [c.153]

На фиг. 63 показана гидравлическая схема стенда, использованного автором в ЦНИЛВе. Этот стенд предназначался для испытаний пневматических насосов камерного типа в любом диапазоне рабочих давлений и насосов камерного типа с пульсирующей подачей для воды на высоту до 5 м, а также для испытаний и построения рабочих характеристик компрессоров. Гидравлическая часть стенда была размещена в подвальном помещенип бывшей котельной, переоборудованной для испытаний насосов, при этом канал дымовой трубы был использован для установки двух напорных трубопроводов диаметром 1 Л" и предназначенных для испытаний лабораторного насоса, сливного трубопровода диаметром 2", обеспечивающего возврат поднятой порции воды через измерительный бачок в бак с водой. В верхней части дымовой трубы установлен сливной бачок, направляющий воду в сливной трубопровод и закрываемый сверху крышкой, обеспечивающей тепловую изоляцию зимой, а также изоляциях гидравлической части от атмосферных осадков. Ресивер использовали для обеспечения необходимого объема пневматической системы при испытаниях лабораторного насоса и для измерения расхода сжатого воздуха при рабочем давлении во время испытаний компрессора. [c.171]

При непрерывной работе компрессора определяют минимальную температуру в охлаждаемом объеме, удельный расход электроэнергии, коэффициент теплопередачи иопарителя и удельную тепловую нагрузку объекта. Желательно также провести испытание оборудования, заполненного продуктами. [c.294]

Во ВНИХИ был испытан выпускаемый заводом Компрессор горизонтальный кожухотрубный конденсатор КТГ-90 [63]. По результатам испытаний был сделан вывод о том, что в интервале удельных тепловых нагрузок q = 2000ч-5000 ккал1м -ч при скорости воды W — 1,5 м сек коэффициенты теплопередачи аппаратк практически не зависят от q (рис. 64), а определяются в основном скоростью воды и степенью загрязнения поверхности. [c.111]

Величина у , определяющая значение к. п. д. насосной части, зависит от использования полной энергии сжатого воздуха, поступающего в камеру насоса. Поэтому величина может иметь два значения в зависимости от режима работы насоса. Температурный режим вдоль трубопровода можно считать стабильным, кроме того участка пневматического тубопровода, где избыток тепловой составляющей энергии, приобретенный в компрессоре, рассеивается в окружающее пространство. Для изучения этого участка передачи автор провел в ЦНИЛВе испытания пневматической насосной установки, во время которых замерялась температура сжатого воздуха на выходе из компрессора ири работе установки при следующих средних условиях высота подъема равна Ъ м, расход установки менее 3 м 1час. Результаты испытаний, показанные на фиг. 10, показывают, что даже при работе компрессора 0-39А без воздушного охлаждения с числом оборотов до 400 в минуту вели- [c.16]