Сталь стойкость в морской вод

Низкое легирование незначительно изменяет коррозионную стойкость стали в морских условиях. Высоколегированные хромистые и хромоникелевые стали подвержены в морской воде местной щелевой и язвенной коррозии. Высокой коррозионной устойчивостью в морской воде обладает монель-металл (25—30% Си, остальное N1), медь и ее сплавы. [c.404]

Коррозионная стойкость нержавеющих сталей в морской воде во многом зависит от их структуры. Стали мартенситного класса, содержащие 12-13 % Сг и 0,1-0,5 % С, обладают хорошей коррозионной стойкостью во многих средах, но в морской воде подвергаются заметной коррозии. Использование мартенситных сталей в морской воде и средах, содержащих хлориды, нецелесообразно из-за их склонности к локальной коррозии. [c.20]

По данным Американского общества по сварке металлов и комитета по металлизации, коррозионная стойкость алюминированной стали в 2,5—3 раза превыщает коррозионную стойкость оцинкованной стали в морской воде. Испытания коррозионной стойкости алюминированной стали в зоне периодического смачивания также подтвердили высокую коррозионную стойкость алюминиевых покрытий. [c.199]

Наибольшую СТОЙКОСТЬ в морской воде среди нержавеющих сталей имеют стали аустенитного класса, например типичная сталь 18/8, содержащая, % 18 - Сг, 8 - №, 0.02- 0,12 - С. Скорость коррозии этой стали в морской воде равна 0,010 — 0,012 мм/год. Более высокая стойкость хромоникелевых сталей по сравнению с хромистыми является следствием существенного повышения никелем анодной поляризуемости стали. [c.20]

Стойкость против ПК ферритных сталей в морской воде становится удовлетворительной только при содержании хрома > 25 % и обязательно при легировании молибденом. При этом наблюдается существенное облагораживание пит и реп (табл. 1.30). [c.106]

Как показали эксперименты в Панамском канале, содержание никеля до 5 % (при 0,1 % С) не сказывается на коррозионной стойкости стали в морской воде [45]. В первый год испытаний глубина питтингов на никельсодержащей стали была меньше, чем на стали с 0,24 % С, но при длительных испытаниях глубина питтингов на углеродистой стали была заметно меньше (после восьми лет испытаний на стали с 5 % Ni питтинг был на 77 % глубже, чем на углеродистой) [47 ]. [c.126]

В более раннем докладе [231] той же фирмы приведены аналогичные данные для ряда других сталей и некоторых алюминиевых сплавов. Выло показано, в частности, что коррозионная стойкость медьсодержащей стали ASTM А-242 примерно на 30i%. выше, чем малоуглеродистой стали. Обе стали обладали хорошей стойкостью в морской воде с содержанием кислорода 5 мкг/кг, но сильно корродировали при концентрации растворенного кислорода >100 мкг/кг. Высокие скорости коррозии сталей, содержащий 4—8 % Ni и 3,5 % Сг, наблюдались в горячей воде при концентрации кислорода 125 мкг/кг (при более низких концентрациях кислорода эти стали не испытывались). Данные о щелевой и питтинговой коррозии деформируемых нержавеющих сталей бы-ли противоречивы. Приведена последовательность сталей, стойкость которых убывала 316, 304, 409 и 430. Литейные нержавеющие стали F-8, F-8M и СА-15 в воде с содержанием кислорода 125 мкг/кг подвергались сильной местной коррозии, а при содержании кислорода 5 мкг/кг их стойкость была намного выше. [c.199]

Вторым фактором, влияющим на стойкость стали в морской атмосфере, является наличие в ее составе примесных элементов, например меди. Установлено, что небольшие количества таких примесей, как медь, никель, хром, кремний и фосфор, снижают скорость коррозии [c.31]

Комбинации легирующих элементов. Рассмотрев и сравнив отдельное влияние на стойкость стали к морской атмосферной коррозии малых добавок меди, никеля и хрома, интересно сравнить и поведение сталей, содержащих различные комбинации этих трех, а также других элементов. Результаты коррозионных испытаний низколегированных [c.46]

Первый и наиболее важный фактор, от которого зависит стойкость стали в морской атмосфере, — условия экспозиции. Например, если преимущественное направление и сила ветра таковы, что он захватывает и переносит на металл большое количество водяной пыли и брызг прибоя, то скорости коррозии обычно высоки. [c.29]

Коррозионная стойкость нержавеющих сталей в морской воде во многом зависит от их структуры и состава. Мартенситные стали, содержащие 12—18 /о Сг и 0,1—0,5% С, которые обладают хорошей стойкостью во многих средах, в морской воде подвергаются заметной коррозии. Коррозионные испытания [c.23]

Очень высокая коррозионная стойкость низколегированных сталей в морских атмосферах связана с образованием на их поверхности мелкозернистой пленки продуктов коррозии с очень хорошей адгезией к металлу. Срок службы детали конструкции, изготовленной из низколегированной стали, может почти в пять раз превосходить срок слул бы такой же детали из углеродистой стали. Многие высокопрочные низколегированные стали обладают прекрасной стойкостью и в зоне брызг. Покрытия, нанесенные на правильно подготовленную поверхность низколегированной стали, сохраняются дольше, чем на подложке из углеродистой стали. [c.42]

Результаты испытаний большого количества марок углеродистых и низколегированных сталей в морских условиях показали, что коррозионная стойкость углеродистых и низколегированных сталей, особенно в зоне периодического смачивания, низкая и не позволяет при изготовлении морских сооружений применять их без специальных мер защиты от коррозии. [c.193]

Количество морской соли, оседающей на поверхности, быстро падает с удалением от берега в глубь суши. Заметное содержание соли в воздухе наблюдается на расстоянии от 1,5 до 16 км от моря. Поэтому очень важный фактор, определяющий стойкость стали в морской атмосфере, — это условия экспозиции, в качестве иллюстрации можно привести данные о [c.10]

Коррозионная стойкость ферритных сталей в морской воде удовлетворительна, но применение сталей этого класса в качестве конструкционных материалов ограничено вследствие трудностей, связанных с механической обработкой деталей из этой стали и их соединением, в частности — пайкой и сваркой. [c.24]

Лучшая стойкость при быстром движении воды связана, повидимому, с тем, что обрастание или образование других отложений при этом затруднено. Результаты испытаний нержавеющей стали в морской воде при малых скоростях ее движения не дают возможности установить скорость коррозии при больших скоростях или, наоборот, при полном покое или еще более медленном движении воды. [c.442]

Железо в морской атмосфере корродирует с относительно большой скоростью. Потери в весе оказываются прямо пропорциональными времени. Введение меди повышает стойкость, однако не настолько, чтобы процесс коррозии сильно затормозился. Более стойкими оказываются стали, легированные не только медью, но и фосфором или молибденом, т. е. стали, принадлежащие к группам III и VI. Весьма полезным оказалось легирование хромом и кремнием медистые стали группы V, содержавшие хром (с 0,5%), кремний (0,75%) и медь (0,2%), обнаружили высокую стойкость в морской атмосфере. По стойкости они превзошли медистые стали, легированные таким дорогим и дефицитным элементом, как молибден. Полезное влияние на поведение сталей в морской атмосфере оказывает марганец. Стали IV группы, содержавшие медь, марганец и кремний, также оказались более стойкими, чем чисто медистые стали. Низколегированные стали, содержавшие медь ( 4j 1,0%), никель (0,6—3,0%), оказались весьма устойчивыми (группа XI). [c.266]

Возникновение локальных пар окалина—металл имеет большое практическое значение для коррозионной стойкости стальных конструкций не только в морской воде. Так, понтоны сплоточных машин, изготовленные пз листов низкоуглеродистой стали без предварительного снятия окалины, за работу в течение двух навигаций на Северной Двине подверглись значительной местной коррозии с глубиной отдельных язв до 1,5—2 мм. Причиной этого быстрого коррозионного разрушения металла понтонов, как установил М. Д. Мещеряков, явилось наличие на стали окалины. В результате повреждения окалины в отдельных местах возникли гальванические пары, в которых роль катода играла окалина, а роль анодов — отдельные свободные от окалины участки металла. Большая катодная поверхность (покрытая окалиной) и сравнительно малая поверхность анодов (участков, свободных от окалины) и приводит к усиленному анодному растворению металла в местах с удаленной или поврежденной окалиной. [c.400]

Стойкость коррозионно-стойких сталей определяется их пассивностью. Однако из-за разрушения хлор-ионами защитной пленки коррозионно-стойкие стали в морских условиях склонны к местной коррозии, особенно при слабой аэрации. Максимальная скорость местной (точечной) коррозии на стали типа 10Х18Н9Т в морской воде составляет 1,85 мм/год, в то время как при скорости движения морской воды 1,2. .. 1,5 м/с развитие местной коррозии снижалось до 0,09. .. 0,1 мм/год при отсутствии сколько-нибудь ощутимых общих массовых потерь. Коррозионная стойкость различных металлов в морской воде показана в табл. 9.3. [c.271]

Использование мартенситных сталей в морской воде и средах, содержащих хлориды, нецелесообразно из-за склонности к локальной коррозии, хотя коррозионная стойкость этих сталей может быть несколько повышена увеличением содержания хрома и меди. [c.24]

Увеличенное содержание хрома и никеля способствует повышению стойкости стали к точечной коррозии. Аналогичное действие оказывают молибден, кремний и рений, препятствующие зарождению и вызывающие репассивацию питтингов. Углерод, титан и ниобий снижают стойкость хромоникелевой стали к точечной коррозии, такое же действие оказывает марганец при одновременном снижении содержания хрома и никеля. В отличие от хрома никель и марганец способствуют аустенизации стали. Никель, как правило, повышает коррозионную стойкость и уменьшает вероятность коррозии под действием напряжения. Добавка никеля к хромистым сталям позволяет сохранять их аустенитную структуру. Типичный представитель никельсодержащих сталей — сталь 18/8 (18% Сг, 8% Ni), содержащая 0,02— 0,12% углерода. Скорость коррозии этой стали в морской воде равна 0,010—0,012 мм/год. [c.25]

Кобальт и медь снижают общую коррозионную стойкость сталей в морской воде, однако облегчают механическую обработку и снижают вероятность питтингообразования, поэтому при получении сталей необходимо выбирать оптимальные содержания этих компонентов. В этом отношении классическая сталь имеет состав (в %) Сг (20), N1 (25), Мо (4,5), Си (1,5), [c.26]

Аустенитно-ферритные стали обладают повышенным сопротивлением всем видам коррозии. Сопротивляемость коррозии в морской воде и в условиях воздействия сероводорода послужила основанием для применения этих сталей при изготовлении конструкций морских платформ для добычи нефти и газа, магистральных и технологических тр убопроводов. Они имею повышенную стойкость против межкри-сталгшгной корро.зии хорошо работают в агрессивных средах фосфорной, муравьиной, молочной, уксусной и других кислотах, а также в условиях синтеза мочевины. [c.258]

Коррозионная стойкость сплава Ре—36 1 и малоуглеродистой стали в морской атмосфере, в морской и пресной воде [5] [c.50]

Известно, что изменением состава малоуглеродистых сталей, если только не доводить их до высоколегированных сплавов, не удается повысить коррозионную стойкость этих сталей в морской или речной воде. Последнее объясняется тем, что скорость коррозии сталей в нейтральных электролитах определяется скоростью протекания катодной реакции восстановления кислорода, которая в свою очередь лимитируется доставкой кислорода к катоду (концентрационной поляризацией по кислороду). Если это так, то изменить скорость процесса можно, изменив лишь условия диффузии. В то же время известно, что при коррозии металлов с водородной деполяризацией, когда скорость процесса определяется, благодаря отсутствию концентрационной поляризации (подвижность и концентрация ионов водорода высокие), скоростью протекания самой электрохимической реакции (перенапряжением), можно изменением состава металла путем введения элементов с высоким перенапряжением водорода резко изменить коррозионную стойкость сплава. [c.232]

Нержавеющие стали в морской воде прн достаточно сильной аэрации обладают высокой стойкостью к общей коррозии, о.лнако склонны к сильной местной коррозии, особенно в застойных зонах, ограничивающих аэрацию. Различные марки нержавеющих сталей довольно сильно различаются по скорости развития местной коррозии. Наиболее устойчивы хромоникелевые стали аустенитного класса, допо.лнительно легированные молибденом, а наиболее подвержены местной коррозии простые хромистые стали. В спокойной морской воде нержавеющие стали, не легированные молибденом, не имеют преимуществ перед углеродистыми сталями по склонности к местной коррозии. Однако в быстродвижущей-ся морской воде местная коррозия углеродистой стали будет возрастать а коррозия нержавеющей стали — значительно снижаться. Так, максимальная скорость образования питтинга на стали марки 1X18Н9 в спокойной морской воде была около 1,85 мм/год, в то время как при скорости движения морской воды 1,2—1,5 м/с развитие местной коррозии снижалось до 0,09 -0,1 мм/год. [c.19]

В средах хлоридов коррозионное растрескивание возникает в нейтральных растворах хлоридов при температуре выще 80 С. Повышение стойкости против язвенной и щелевой коррозии обеспечивается дополнительным легированием стали никелем и молибденом (сталь 08Х17Н13М2Т). Однако и в этом случае надежная работа деталей из этой стали в морской воде возможна при обеспечении катодной защиты протекторами из углеродистой стали. Повышение стойкости против коррозионного растрескивания обеспечивается дальнейшим увеличением содержания хрома и никеля до 40—50 % (стали типа Х32Н45 и др.). [c.70]

Ранние исследования Хадсона в Англии ц некоторые результаты испытаний в Кюр-Биче, о которых сообщал Лакуэ, позволили предположить, что стойкость стали в морской воде повышается при введении в ее состав хрома. В многочисленных экспериментах с различными добавками, обычно используемыми при полученпи низколегированных сталей, только при введении хрома наблюдалось существенное повышение коррозионной стойкости. Оказалось, что хороший эффект, особенно для уменьшения коррозии в первые несколько лет, достигается при содержании около 3 % Сг. Позл1е, однако, было установлено, что при про- [c.53]

Стойкость дисперсионнотвердеющих нержавеющих сталей к коррозионному растрескиванию изменяется в зависимости от термообработки, необходимой для достижения требуемого уровня прочности. В результате обработки на твердый раствор и старения образуются выделения богатой медью вторичной фазы, повышающие не только твердость, но и коррозионную стойкость стали в морских условиях. [c.68]

Б а б а к о в А. А. и Т у ф а н о в Д. Г. Коррозионная стойкость сталей в морской воде и морской атмосфере. Труды Всесоюзного совещания по борьбе с морской коррозией металлов. Баку, 1958. [c.347]

Стойкость цинковых покрытий на стали в морской атмосфере была исследована в Космическом центре NASA на мысе Кеннеди и в лаборатории фирмы Met o . В экспериментах NASA проведено сравнение 59 промышленных покрытий с большим содержанием цинка и 47 отделочных покрытий при 18-мес экспозиции образцов из углеродистой сга-ли, покрытых этими материалами [217]. В атмосфере морского побережья неорганические цинковые покрытия оказались гораздо более стойкими, чем органические. При 12-мес экспозиции неорганическое покрытие сохраняет стойкость при толщине около 0,08 мм, тогда как органическое покрытие с таким же сроком службы должно иметь толщи- [c.195]

Весьма важную роль в регулировании коррозионной стойкости морских судов играет биологический фактор обрастание днищ и бортов кораблей различными микроорганизмами растительного и животного происхождения — кораллами, диатомеями, мшанками и т. д. Появление некоторых из них, например болянусов, разрушает защитные покрытия, приводит к неравномерной аэрации корродирующей поверхности и возникновению щелевой коррозии. Некоторые микроорганизмы (например, диатомеи) в процессе фотосинтеза выделяют кислород, что ускоряет и облегчает процесс коррозии. Однако в ряде случаев наличие на новерхности металла биологических организмов может тормозить коррозионный процесс. Так, обрастание стали мидиями снижает скорость коррозии, что связано со значительным потреблением кислорода этими моллюсками и, как следствие, снижением его концентрации у поверхности корродирующего металла. [c.61]

Оценку стойкости различных аустенитных сталей в морской воде часто проводят путем определения цит и реп при различных температурах (рис. 1.77) [1.54]. Диаграммы пит — температура удобны для выбора материалов при знании конкретных условий эксплуатации оборудования. Наглядной формой представления зависимости стойкости против ПК от химического состава стали является также график в координатах КТП — ЭСП (см. рис. 1.67), который можно получать с использованием любого агрессивного раствора (в том числе полностью воспроизводящего эксплуатационную среду). С целью унификации экспериментальных результатов часто используют стандартный раствор — 10% РеС1з-6Н20. [c.102]

Комплексом ценных качеств обладают высокохролмистые двухфазные аустенитно-ферритные стали. К этим качествам относятся высокая коррозионная стойкость, коррозионно-усталостная прочность, хорошие механические характеристики. Благодаря стойкости к коррозии под действием кавитации эти стали пригодны для изготовления деталей высокопроизводительных насосов, предназначенных для перекачки морской воды. В качестве примера [9, 10] можно указать стали следующего состава (в %) /—С (<0,08), 51 (0,1 —1,5), Мп (0,1—3,0), Сг (16,5—25,0), N1 (5,0—15,0), А1 (0,5—3,5), Мо (0,1—2,0) Я — С (<0,08), 51(0,1 — 1,5), Мп(0,1—3,0), Сг(17,0-21,0), N1 (4,0— 7,0), Мо (0,5—3,0), Со (0,5—4,0). Предел коррозионно-устало-стпой прочности сталей в морской воде при числе циклов нагружения 2-10 составляет 320 МПа коррозионно-усталостная прочность сталей в морской воде почти в два раза выше коррозионно-усталостной прочности никель-алюминиевых бронз. Двухфазные аустенитно-ферритные нержавеющие стали находят широкое применение в химической и нефтехимической промышленности в качестве коррозионно-стойких конструкционных [c.24]

Видно, что ни одна из испытанных сталей не оказалась совершенно стойкой против этого вида коррозии. Легирование сталей с 13% Сг молибденом (2%) или марганцем (14—18%) повышает их стойкость. У сталей с более высоким содержанием хрома (17%), легированных никелем (2 и -10%), коррозионная стойкость увеличивается, особенно при повышенном содержании никеля. Молибден оказывает очень благоприятное действие на коррозионную стойкость сталей в морской воде. Сталь Х17Н2М2 имеет практически такую же коррозионную стойкость, как сталь 1Х18Н10. [c.68]

Много данных в отношении железомедистых сплавов собрали Грегг и Данилов Обширные испытания, произведенные в Америке и Германии, указывают, что в то время как добавка меди действует благоприятно в промышленных районах, где сернистые соединения (Присутствуют в воздухе в больших количествах, применение медистых сталей для конструкций, находящихся в почве или в морской воде, сравнительно мало благоириятно. Усиленно ведутся исследования сталей, содержащих, кроме меди, небольшие количества других элементов, с целью найти способы повысить стойкость стали в морских условиях. Некоторые из этих материалов дают хорошие результаты в лаборатории, но в производстве большого масштаба встречают трудности. Кариус описал некоторые удачные предварительные опыты со сталью, содержащей 0,11% алюминия и 0,20% меди. После воздействия атмосферы в течение одного года поверхность покрылась хорошо приставшей твердой коричневой (или беловато-коричневой) коркой, под которой находился слой меди, покрывающей сталь. По удалении этих слоев никаких следов действительной коррозии, таких, какие видны на поверхности [c.204]

Как отмечают И. Б. Улановский и Ю. М. Коровин, при щелевой коррозии нержавеющих сталей в морской шоде иногда сначала может происходить сдвиг потенциала в положительную сторону, при котором достигается потенциал питтингообразования и возникают питтинги. Начальное смещение потенциала в щели в. положительную сторону может быть вызвано анодной поляризацией за счет контакта металла в щели с металлом открытой поверхности, имеющим более положительный потенциал. Гидролиз продуктов коррозии, образующихся в питтингах, снижает pH раствора в щели и сталь активируется. У сталей, имеющих более высокую стойкость к питинговой коррозии, более вероятным будет смещение потенциала в отрицательную сторону за счет снижения концентрации кислорода в щели, а затем активация стали. [c.68]

Сплав 76% Ni, 16% Сг, 7% Fe. Сплав имеет хорошую стойкость в окислительных водных средах, например в рудничных водах, Fe2(S04)g, USO4, HNO3. Стойкость в разбавленной азотной кислоте ниже, чем в кислоте концентраций от 20% до красной дымящейся кислоты, однако в азотной кислоте стойкость ниже, чем у нержавеющих сталей. Стойкость в щелочах хорошая, исключая концентрированные горячие растворы едких щелочей. Сплав устойчив по отношению к растворам (NH4OH) всех концентраций при комнатной температуре. Подобно нержавеющим сталям, сплав склонен к питтингу в морской воде, а также в растворах [c.293]

Металлический титан плавится при 1665 °С плотность его равна 4,505 г/смЗ. Титан — довольно активный металл стандартный электродный потенциал системы Ti/Ti + равен —1,63 В, Однако благв-даря образованию па поверхности металла плотной защитной пленки титан обладает исключительно высокой стойкостью против коррозии, превышающей стойкость нержавеющей стали. Он не окисляется на воздухе, в морской воде и не изменяется в ряде агрессивных химических сред, в частности в разбавленной и концентрированной азотной кислоте и даже в царской водке. [c.649]