Десорбция фракционированная

На современных комбинированных установках АВТ имеются блоки стабилизации, абсорбции-десорбции и вторичной перегонки широкой бензиновой фракции. Во всех этих блоках процесс ректификации, или фракционирования, осуществляется в ректификационных колоннах. Эти технологические блоки на установках АВТ добавляются в зависимости от углеводородного состава перерабатываемой нефти и от назначения их в схеме переработки по заводу в целом. На рис. 26 приводится типовая схема технологической связи между стабилизатором и фракционирующим абсорбером на установках АВТ. [c.53]

При переработке газов с небольшим содержанием легких углеводородов (метан, этан, этилен) целесообразно процесс абсорбции — десорбции проводить в одном аппарате — фракционирующем абсорбере, в этом случае верхняя часть аппарата является абсорбером, нижняя — отпарной колонной. [c.271]

Содержательная постановка НФЗ синтеза ресурсосберегающих ГФС имеет следующий вид [128, 129]. Задано названия установок первичной нефтепереработки, с выхода которых поступает газовое сырье для разделения в ГФС, или состав и свойства потоков сырья ГФС названия и показатели качества целевых продуктов, выделяемых в ГФС, типовые ХТП разделения, которые могут быть включены в генерируемую технологическую схему (простая ректификация, абсорбция—десорбция, ректификация с дополнительным вводом питания) типы инженерно-аппаратурного оформления (ИАО) для выбранных ХТП разделения (колонна тарельчатая, колонна насадочная, фракционирующий абсорбер). [c.279]

Сжатый в компрессоре 1 крекинг-газ смешивается под давлением 1,4 МПа с нестабильным бензином, подаваемым насосом 2, охлаждается в холодильнике 4 и подается в фракционирующий абсорбер (абсорбер-десорбер) 10, орошаемый стабильным бензином. В верхней части абсорбера из газа бензином извлекаются углеводороды Сз—С4, а в нижней, которая обогревается бензином, циркулирующим через кипятильник 7, происходит десорбция их из раствора и регенерация абсорбента. В результате этого из верхней части абсорбера выходит сухой [c.201]

Механическая прочность ионитов — это устойчивость к истиранию и дроблению. Прочность ионитов зависит от структуры их каркаса (матрицы), в частности от частоты поперечных связей (сшивок) между основными полимерными цепями. Увеличение числа мостичных связей повышает прочность ионита, но уменьшает его обменную емкость. Поэтому в зависимости от поставленной задачи выбирают оптимальное соотношение этих факторов. Прочность ионитов определяют, фракционируя их по размеру частиц до и после заданного числа циклов адсорбции — десорбции или после воздействия вибрации. [c.342]

Современные рекуперационные установки полностью автоматизированы. Контроль и регулирование концентрации растворителя за слоем адсорбента непрерывно осуществляют с помощью высокочувствительного прибора, связанного с гидравлической или пневматической системой переключения. Десорбцию проводят перегретым паром, пропускаемым противотоком к направлению газа в стадии адсорбции. Пары воды и растворителя охлаждают, конденсируют и разделяют непосредственно в сепараторе или в дополнительной фракционирующей колонне. После стадии десорбции уголь сушат и охлаждают потоком атмосферного воздуха. [c.270]

Деароматизацию проводят при обычных рабочих условиях в жидкой фазе, пропуская сырье из емкости 1 через слой силикагеля, загруженного в адсорбер 3. Продолжительность стадии 30 мии. Неадсорбированные парафиновые и циклопарафиновые углеводороды поступают в ректификационную колонну 4, где отделяются легкие углеводороды — бутан или пентан, используемые в следующей стадии промывки адсорбента. Продолжительность стадии промывки 10 мии. Нижний продукт ректифицируют в колонне 6. Десорбцию ароматических углеводородов проводят потоком ксилолов, которые затем отделяют от иримеси парафиновых углеводородов в колонне 5, а от ароматического адсорбата — в колонне 7. Продолжительность стадии десорбции 40 мин. В течение первых 25 мин. смесь десорбата и десорбента выходит из десорбера с некоторым содержанием парафиновых углеводородов. Смесь бензола и толуола фракционируют в колонне 8. Десорбент циркулирует в замкнутом цикле. [c.309]

В аппаратах с движущимся слоем адсорбента при разделении сьфья на несколько фракций число перегородок на одну меньше числа фракций. Установка перегородок приводит к увеличению числа теоретических тарелок в зоне разделе- Сьфье 2-я 3-я ния фракционирующего адсорбера фракция фракция и к увеличению чистоты получае- а б мых фракций. При этом позиция Рис. 3. Принципиальные схемы перегородки в адсорбере определя- секционированных аппаратов ется, с одной стороны, распределе- с неподвижным (а) и движущимися (б) нием потоков адсорбента между слоями адсорбента 1- корпус адсор-секциями, а с другой - составом бера 2 - адсорбент 3 - секционирую-адсорбированной фазы в хромато- щая перегородка адсорбера 4 - зона графической зоне адсорбера. теплоподвода для десорбции фракций Как следует из приведенных ниже (табл. 1,2) расчетных и опытных данных, использование секционирования в адсорберах как с неподвижным, так и с движущимся слоем адсорбента, позволяет существенно интенсифицировать процесс [c.24]

По разработанной программе выполнен ряд расчетов установок АВТ, АТ, ТК, фракционирующих колонн на установках замедленного коксования, висбрекинга, газофракционирующих установок, процессов абсорбции и десорбции. [c.14]

Водяной пар вводится в гиперсорбер ниже секции отпарки, проходит в противотоке с углем через вертикальные отпарные трубы, затем поступает в секцию пропаривания и выводится из колонны вместе с высококипящими углеводородами. В отнарной секции создается максимальная температура, обеспечивающая десорбцию основной массы высококипящих углеводородов. Расход водяного пара на отпарку небольшой — всего 1—1,5% от циркулирующего угля. Линейные скорости пара в 2—3 раза меньше, чем в обычных фракционирующих колонках. [c.259]

Существующие расчетные уравнения процесса адсорбции-десорбции не позволяют составить его количественное математическое описание. Поэтому в работе показана возможность применения методов математической статистики для описания этого сложного многофакторного процесса на основе данных, собранных непосредственно на промышленном фракционирующем абсорбере одного из газобензиновых заводов. [c.212]

Первичный газоль синтеза поступает на переработку вместе с крекинг-газом (в случае наличия в работе крекинг-цеха), а также газолями, получаемыми при стабилизации бензинов (бензина десорбции поглотительного масла, бензинов крекинга и полимеризации). В ходе переработки газоль компримируется и подвергается ректификации, т. е. фракционирующей перегонке на колоннах. Результатом переработки являются [c.233]

Экономичным является применение фракционирующего абсорбера в качестве головного аппарата, так как в одном аппарате совмещаются три процесса абсорбция, десорбция и деэтанизация совместно с удалением сероводорода. Кроме того, включение абсорбера позволяет отказаться от осушки и охлаждения всех сырьевых потоков, тогда как при деэтанизации сырья в ректификационной колонне необходимы значительные затраты на осушку и охлаждение сырья. Применение в качестве основного абсорбента фракции, выкипающей до 120 °С, позволяет исключить циркуляцию абсорбента в системе и, следовательно, снизить энергетические затраты. [c.107]

Дистиллят подвергали очистке разными методами и определяли окисляемость очищенных масел и их хроматографический состав. Эти исследования показали несоответствие между данными по окисляемости смесей углеводородных компонентов масла и тем составом масла, который отвечал оптимальной степени его очистки. Это привело нас к выводу о том, что принятый хроматографический метод разделения масел не позволяет четко фракционировать ароматические углеводороды. Особенно нечетко они разделяются десорбцией бензолом. Поэтому автор совместно с Л. Червовой предпринял исследование разделения некоторых фракций ароматических углеводородов, выделенных изооктаном и бензолом из автоловой фракции татарских нефтей путем дополнительной обработки этих фракций фенолом, содержащим 20% воды. Некоторые результаты этого исследования помещены в табл. 1. [c.13]

Блок абсорбции-десорбции (фракционирующий абсорбер). Во фракционирующем абсорбере контролируется и регулируется подача абсорбента в абсорбер II ступени, в зависимости от содержания С5 в уходящем сухом газе подача абсорбента в абсорбер-десорбер в зависимости от содержания Сз в уходящем сверху газе расход деэтаиизированной фракции н.к.— 140 °С и абсорбента, выходящего из абсорбера, в зависимости от содержания Сг в жидкой фазе уровень в кипятильнике фракционирующего абсорбента давление. Излишнее тепло в абсорбере снимается циркулияцией абсорбента через холодильники. Температура под тарелкой, с которой забирается абсорбент, регулируется подачей охлажденного абсорбента. Расход циркуляционного абсорбента регистрируется. [c.224]

Как отмечалось в разделе 1.1.3, во фракционирующей части установки каталитического крекинга проходят следующие процессы ректификация (колонна К1 и стриппинг-колонны К2 и КЗ) адсорбция-десорбция (колонны К4 и К5), стабилизация (колонна Кб) и газофракцнонирование (колонна К ). [c.67]

Наиболее широкое применение нашел в настоящее время аппарат, получивший название фракционирующего абсорбера и сочетающий процессы абсорбции фракции Сз и десорбции сухого газа (поэтому фракционирующий абсорбер называют иногда абсор-бером-десорбером). Фракционирующий абсорбер представляет собой комбинированную колонну в верхнюю ее часть поступает холодный абсорбент, а в нижней сообщается тепло. Жирный газ подают в среднюю часть аппарата (рис. 103). Обычно в аппарате имеется 40—50 тарелок, рас пределенных примерно поровну между абсорбционной и десорбционной секциями. В результате много- [c.281]

Схемы адсорбционных процессов могут быть различными. При одной из них используется установка гиперсорбции, т. е. адсорбции на движущемся слое активированного угля. Эта система в значительной степени аналогична сочетанию обычного адсорбера и отпарной колонны или даже фракционирующей колонны. Предложение в основном сводилось к выделе-лию из крекинг-газов фракции Сз в колонне гиперсорбции, после чего эту (фракцию пропускают через обычный абсорбер навстречу нисходящему дхотоку избирательного растворителя, поглощающего ацетилен. Десорбция ацетилена из раствора осуществляется в другой колонне. При использовании процесса гиперсорбции некоторое количество высших углеводородов. неизбежно будет полимеризоваться на частицах движущегося адсорбента. Эти полимеры удаляют непрерывным пропариванием небольшого потока адсор- бента перегретым водяным паром в отдельной колонне. Удаление полимера под действием водяного пара основано на реакции водяного газа. Очищенный ют полимера уголь после охлаждения возвращают в колонну гиперсорбции. [c.253]

Олефиновые углеводороды, вне зависимости от положения двойной связи, обладают почти одинаковой высокой адсорбируемостью и разделить их в стадии адсорбции затруднительно. В то же время г ис-изомеры все же прочнее удерживаются цеолитами, чем траке-изомеры, и это свойство используют для их разделения в стадии двухступенчатой десорбции транс-изомеры удаляют менее полярным, а цис-иаомеры — более полярным десорбентом. Процесс разделения протекает эффективно, если олефиновые углеводороды, содержащиесяв сырье, отличаются по числу атомов углерода в молекуле не более, чем на 2—4. Поэтому широкие фракции, в которых имеются олефины С —Схд, перед подачей на адсорбционную установку предварительно фракционируют. [c.351]

Смесь газов, не конденсирующихся при —205°, которая может содержать Нг (Не, Ne), N2, СО, О2 (Аг) или СН4, подвергают фракциониров энной десорбции на силикагеле, в результате которой можно достигнуть хорошего отделения Нг (Не) от N2,СО и т. д. Затем смесь газов адсорбируют в U-образной трубке при —193° и количественно откачивают в противоположном направлении при помощи насоса Тёплера. Содержащийся в остатках газа СО можно количественно окислить гОв в присутствии СН4 при 120—130°. После вымораживания и измерения образующегося СОг, остаток газа (СН4, N2, Аг) сжигают с избытком О2 на раскаленной платиновой проволоке, СиО или NiO, лучше всего при одновременном охлаждении части сосуда жидким воздухом [800]. Азот из смеси с инертными газами удаляют под действием электрического разряда или абсорбируют на раскаленном Са. Для [c.515]

Для разделения ароматических изомеров предложено также применять [62] молекулярные сита. Система представляет собой двухступенчатую адсорбционно-десорбционную аппаратуру с двумя фракционирующими колоннами. Смеси пропускают через адсорбер, заполненный молекулярными ситами типа 10Х, предварительно насыщенными бензолом. На этом адсорбенте избирательно адсорбируется ж-ксилол. л-Ксилол вместе с бензолом, вытесненным л-ксилолом, концентрируется в выходящем из адсорбента потоке. Этот поток перегоняют, разделяя на л-ксилоль-ную фракцию высокой чистоты и бензол, возвращаемый в адсорбер для вытеснения ж-ксилольного концентрата. Адсорбцию и десорбцию проводят в приблизительно одинаковых условиях. Поток из десорбера перегоняют в отдельной колонне, выделяя ж-ксилол высокой чистоты. Применяя молекулярные сита с различными размерами пор, можно разделить и другие трудно поддающиеся очистке органические соединения. [c.328]

Для выделения ароматических углеводородов можно использовать ряд методов адсорбция с последующей фракционирующей десорбцией—процесс аросорб [75], экстракция растворителями — процесс юдекс [258], экстракция жидким сернистым ангидридом [203], экстрактивная перегонка — процесс Шелл [82] и азеотрон- [c.34]

В результате был создан новый комбинированный аппарат — фракционирующий абсорбер, в котором процесс абсорбции целевых компонентов из газо вой смеси совмещен с процессом десорбции нежелательных комшо-нентов из абсорбента (рис. 42). Применение фракционирующего абсорбера позволяет достичь высокой степени извлечения целевых компонентов и полностью удалить из НИХ легкие компоненты, примеси сероводорода, двуокиси углерода и азота. [c.142]

Основным недостатком фракционирующего абсорбера являются 3 начительные затраты хладоагента не только на снятие тепла абсорбции,, но и на охлаждение паров, поступающих из фракционирующей части в абсорбционную. Этого недостатка лишена усовершенствованная конструкция абсорбера с разобщенными абсорбционной и фракционирующей секциями (рис. 43). В низ абсорбционной секции 1 поступает исходная газовая смесь. Несколько выше подаются жидкие виды сырья, которые одновременно являются легким абсорбентом. На верхнюю тарелку абсорбера подается тяжелый абсорбент. Температура абсорбции регулируется потоками промежуточных охлаждений. Насыщенный абсорбент с низа абсорбционной секции перетекает на верх1нюю тарелку фракционирующей секции 5. Здесь вместе с десорбцией сухого газа идет одновременно и стабилизация абсорбента. Необходимое для этих процессов тепло подводится из подогревателя 6 по обычной схеме. Пары из фракционирующей секции поступают в холодильник 7, охлаждаемый водой, и освобождаются от. конденсата в сепараторе 8. После сепаратора пары объединяются с потоком газового сырья, а конденсат — с потоком жидкого сырья. Периодически с пиза сепарато,ра выводится вода. Насыщенный абсорбент из подогревателя 6 выводится в узел разделения. [c.144]

НЮЮ тарелку отгонной части 3, а пары — в отгонную часть 2, ка.к паровое орощение. Легкие компоненты, выделенные из абсорбента во фракционирующей секции 3, возв ращаются на абсорбцию. Насыщенный абсорбент поступает на десорбцию из подогревателя 5. При деэтанизации природного газа в абсорбере с двумя фракционирующими частями получается пропановая фракция с содержанием этана менее 0,1%. [c.147]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология