Сопротивление и интенсивность процесса

Пластинчатые теплообменные аппараты характеризуются высокой интенсивностью процессов теплоотдачи и теплопередачи при умеренных гидравлических сопротивлениях. Их можно применять для рекуперации тепла между потоками рабочих сред в охладителях, подогревателях, конденсаторах и дефлегматорах. Теплообменники могут быть двухпоточными и многопоточными, то есть могут применяться для теплообмена между двумя рабочими средами (двухпоточные), а также для теплообмена между тремя, четырьмя и большим числом сред в одном аппарате. [c.692]

При контактной сушке тепло, необходимое для испарения, берется от горячей поверхности, которая соприкасается с влажным материалом. В этом случае передача тепла наиболее эффективна, так как она осуществляется кондуктивным путем без промежуточных термических сопротивлений. Интенсивность процесса сушки в первом периоде увеличивается на один-два порядка по сравнению с интенсивностью при конвективной сушке. Влажный материал, прижимаемый к греющей поверхности под некоторым давлением, прилипает к горячей поверхности, обеспечивая интенсивную передачу тепла. При высоких наблюдалось прилипание контактного слоя к греющей поверхности, что является результатом плотного соприкосновения материала с нагретой поверхностью и показывает невозможность образования промежуточной паровой прослойки при сушке капиллярнопористых тел. [c.305]

Как видно из приведенных данных, повышение интенсивности процесса приводит к значительному уменьшению диаметра колонны при некотором возрастании высоты насадки и к существенному повышению гидравлического сопротивления. [c.108]

Вт/(м2-К). Периодичность очистки внутренней поверхности труб устанавливают по результатам испытаний АВО, которые позволяют оценить интенсивность увеличения термического сопротивления в процессе эксплуатации. [c.107]

Введение одного нз этих ограничений при использовании критерия Р является обязательным. Прп проектировании теплообменника (по крайней мере конвективного) основное противоречие заключается в том, что сокращение площади поверхности теплопередачи достигается за счет интенсификации теплообмена, на которую расходуется энергия в виде затрат мощности на преодоление гидравлических сопротивлений. Смысл оптимизации состоит в том, чтобы получить достаточно интенсивный процесс теплообмена при рациональных затратах мощности. [c.294]

Данные рис. 2 показывают, что чем выше линейная скорость газа, тем интенсивней работа пенного аппарата и меньше затрата энергии на единицу интенсивности. Интенсивность процесса тепло-и массопередачи в области скоростей газа, соответствующих образованию подвижной пены, много больше, чем в области скоростей газа, характерных для барботажа, при почти одинаковом гидравлическом сопротивлении (при одинаковом /iq). [c.16]

Существенную роль в гидродинамике газожидкостной смеси играет динамическая скорость потока, с которой однозначно связано не только сопротивление аппарата в целом, но и интенсивность процессов переноса тепла и вещества в жидкой фазе. Поскольку в дальнейшем для анализа различных явлений в газожидкостных реакторах эта скорость будет использоваться часто, рассмотрим методы ее оценки более подробно. [c.20]

Интенсивность процесса массообмена между газовым потоком и стекающей жидкостной пленкой в общем случае зависит от диффузионных сопротивлений газовой и жидкой фаз. Общий коэффициент массопередачи при этом может быть вычислен по уравнению (И.49). [c.156]

Интенсивность процесса всегда пропорциональна движущей силе Д и обратно пропорциональна сопротивлению которое является величиной, обратной кинетическому коэффициенту (например, гидравлическое сопротивление, термическое сопротивление, сопротивление массопередаче и т. д.). Таким образом, уравнение (1,3) может быть выражено также в форме [c.17]

Повышение температуры трущихся пар способствует более интенсивному развитию на поверхностях трения процессов окисления металла, которые в данных условиях трения значительно повышают сопротивление развитию процесса схватывания. [c.166]

Сначала использовали полочный реактор (рис. 6.23, а), в котором колчедан располагался на полках, и воздух проходил через неподвижные слои. Естественно, колчедан был кусковой - тонко измельченный создавал бы значительное гидравлическое сопротивление и мог легко слипаться, что приводило бы к неоднородному горению. Чтобы сделать обжиг непрерывным процессом, твердый материал передвигался специальными гребками, вращающимися на оси, проходящим по оси аппарата. Лопатки гребков перемещали куски колчедана по тарелкам поочередно от оси аппарата к его стенкам и обратно, как показано на рисунке стрелками. Такое перемещивание одновременно предотвращало слипание частиц. Свежий колчедан непрерывно подавался на верхнюю полку, а огарок непрерывно выводился из реактора. Механический реактор обеспечивал интенсивность процесса, измеряемую количеством колчедана, проходящего через единицу сечения реактора, [c.383]

При нагревании в углеродистых материалах (в том числе и нефтяной кокс) происходят сложные физико-химические превращения (выделение летучих, усадка и т. п.), которые приводят к снижению удельного электросопротивления материала. Скорость уменьшения удельного сопротивления в процессе нагрева зависит от интенсивности физико-химических превращений в различных диапазонах температур. [c.130]

Ha практике постоянство сопротивления в процессах, идущих на фильтрах, имеет место только при промывке крупнокристаллических осадков жидкостью, близкой по свойствам к фильтрату, и в конце операции намыва слоя вспомогательного- вещества при осветлительных фильтрованиях. В подавляющем же большинстве случаев сопротивление фильтрованию в ходе-процесса непрерывно возрастает. Интенсивность возрастания общего сопротивления фильтрованию по,мере получения неко- [c.31]

Частицы твердой фазы задерживаются не только механически, мелкие частицы адсорбируются поверх/ностью волокон фильтрующей перегородки. Поэтому задерживающая способность перегородки зависит и от физико-химических свойств пары перегородка — твердая фаза суспензии. Перегородки для разделения суспензии с конкретными физико-химическими свойствами выбирают экспериментальным путем. В некоторых случаях фильтрующие перегородки, имеющие незначительное гидравлическое сопротивление в начале фильтрования, оказывают большее сопротивление в процессе фильтрования или быстрее и интенсивнее забиваются частицами твердой фазы при многократных фильтрованиях. [c.156]

В настоящее время расчет конденсаторов проводится обычно по среднему для всей теплообменной поверхности значению коэффициента теплопередачи, которое определяется по сумме тепловых сопротивлений с обеих сторон охлаждающей поверхности. Если тепловые сопротивления со стороны хладоагента и стенки могут быть рассчитаны относит ьно легко и достаточно точно, то определение коэффициентов тепло- и массоотдачи со стороны парогазовой смеси вызывает большие затруднения. Критический обзор опубликованной по этому вопросу литературы приводит к заключению, что имеющиеся опытные данные пока недостаточны для получения надежных количественных зависимостей, позволяющих определять интенсивность процессов при конденсации пара из парогазовых смесей различного состава и для реальных условий работы теплообменных аппара-тов. [c.242]

Основная задача теоретической реологии заключается в нахождении законов течения (уравнений реологии) дисперсных систем с известной рецептурой. Из сказанного выше следует, что универсальный алгоритм решения задачи включает в себя получение уравнения структурного состояния дисперсной системы — соотношения, описывающего зависимость параметров структурного состояния от интенсивности процесса деформации. В качестве параметра состояния выступают те величины, от которых при данном типе структуры зависит сопротивление деформированию, а мерой интенсивности процесса деформирования может быть величина действующего в системе напряжения или скорость ее деформирования. Таким образом, структура и структурное состояние при деформировании являются центральным звеном в решен основной задачи реологии. [c.680]

Интенсивность процессов химического взаимодействия и тепло-и массообмена между жидкостями (газами) и твердыми веществами возрастает, как правило, с увеличением удельной межфазной поверхности (т. е. приходящейся на 1 м насыпного слоя твердого вещества). По этой причине в рассматриваемых процессах используют твердые вещества в форме мелких зерен случайной геометрической формы, часто также в виде мелких щариков и таблеток. Взаимодействующая жидкость (газ) движется восходящим или нисходящим потоком через слой зернистого материала, который располагается большей частью в вертикальных цилиндрических аппаратах. Объем просветов (пустот) в слоях зернистых материалов обычно невелик (около 26—40%), поэтому при необходимости его увеличения вместо мелких зерен используют более крупные тела различной формы (см. рис. Х-2), называемые н а -садками. Последние изготовляют из материалов достаточно прочных, коррозионноустойчивых и, по возможности, невысокой плотности (полимеры, керамика, фарфор, металлы). К насадкам предъявляют также такие требования, как минимальное сопротивление потоку жидкости (газа), равномерное ее распределение по сечению слоя, возможно большая удельная поверхность /. [c.77]

В связи с резким увеличением масштаба производства серной кислоты необходима изыскать пути интенсификации процесса. Наряду с созданием новых катализаторов основным путем интенсификации процесса является повышение концентрации двуокиси серы в перерабатываемых газах. Но при увеличении концентрации 80г в сернистых газах уменьшается содержание кислорода в них и, как следствие, скорость реакции. Поэтому возникает необходимость обогащения реакционной смеси кислородом в процессе контактирования. Это можно сделать, например, охлаждением реакционной смеси мекду слоями катализатора путем ввода холодного воздуха. Естественно, при этом возникает задача выбора оптимальной технологической схемы контактного аппарата, которая должна обладать максимальной интенсивностью процесса, минимальным гидравлическим сопротивлением, минималь -ной поверхностью теплообменника и небольшим разбавлением реакционной смеси. Кроме того, такая технологическая схеиа должна быть легко регулируемой, а ее технологический режим устойчивым при возможных колебаниях условий эксплуатации. [c.180]

Интенсификация процессов массо- и теплообмена между двумя соприкасающимися фазами, а также пылеулавливания — макромаосопередачи, — закономерности которой аналогичны закономерностям молекулярной массопередачи, может быть достигнута [1] не только за счет подбора наиболее рациональных физико-химических условий, но иногда в значительно боль-щей мере путем создания благоприятной гидродинамической обстановки. Скорость гетерогенных процеосов массо- и теплопередачи, характеризующихся диффузионной кинетикой, определяется гидродинамическими условиями взаимодействия фаз, развитием межфазной поверхности контакта, заБисящими от конструкции применяемого аппарата. Главными, факторами, определяющими эффективность аппарата, являются производительность единицы объема, т. е. интенсивность его работы, и удельный расход энергии на перемещение жидкости и газа и на создание межфазной поверхности. Затрата энергии зависит в первую очередь от гидравлического сопротивления аппарата, т. е. от его конструкции и гидродинамического режима. Последний наряду с физико-химическим режимом определяет и интенсивность процесса взаимодействия фаз. Другими средствами интенсификации являются уменьшение диффузионных или термических сопротивлений у границы раздела фаз и непрерывное обновление контакта фаз. [c.10]

В последнее время при высушивании полимерных материалов от органических растворителей применяют перегретые пары растворителя. Преимуществами этого метода, по сравнению с сушкой воздухом или азотом являются отсутствие диффузионного сопротивления газовой пленки, значительно большие коэффициенты тепло- и массоотдачи. Этот метод позволяет получить высокую интенсивность процесса при сравнительно низких температурах и облегчает условия рекуперации растворителя. [c.165]

Данные рис. 1.1 показывают, что чем выше линейная скорость газа, тем интенсивней работа пенного аппарата и тем меньше затрата энергии на единицу интенсивности. Интенсивность процессов тепло- и массопередачи в области скоростей газа, ооот-ветствующих образованию подвижной пены, много больше, чем в области скоростей газа, характерных для барботажа и образования малоподвижной пены, три почти одинаковом гидравлическом сопротивлении (при одинаковом ho). Вопрос об оптимальных скоростях газа в пенном аппарате рассмотрен далее. [c.15]

Выбор оптимальной скорости газа в пределах режима развитого взвещивания производят с учетом конкретных требований к степени полноты и интенсивности процессов. При этом следует иметь в виду, что повышение линейной скорости газа приводит к увеличению гидравлического сопротивления, что нежелательно для процессов массообмена, проходящих под давлением, "близким к атмосферному. При повышенных давлениях целесообразно использовать наибольшие возможные скорости газа. [c.171]

Отсюда следует, что в последнем случае увеличение интенсивности процесса будет зависеть только от повышения температуры материала (а следовательно, и воздуха), так как при этом растет коэффициент диффузии О. Увеличение же пotoкa воздуха не даёт никаких результатов, так как основные сопротивления движению массы находятся на стороне твердой фазы. [c.649]

В [2.52, 2.53, 2.65] проведен анализ прогрева капли без учета внуттренней конвекции. Термическое сопротивление капли, определяемое только теплопроводностью, является нижней границей при оценке интенсивности процесса. Численным методом решалась задача Стефана для шара, результаты расчета для конденсации водяного пара атмосферного давления на капле радиусом ii = 0,l- l мм с начальной температурой от 20 до 90 °С аппроксимированьг выражением, полученным на основании условия теплового баланса [c.127]

Процесс удаления влаги из материалов с использованием тепловой энергйи "для испарения влаги и с отводом образующихся паров называется сушкой. Согласно этому определению сушка принципиально не отл-ячавтся 6Т йыИа])ивания. По существу сушка является процессе м диффузионным, так как переход влаги из материала в окружающую среду совершается при поверхностном испарении влаги и диффузии ее из внутренних слоев к поверхности материала. Интенсивность процесса сушки определяется главным образом сопротивлением диффузии удаляемой влаги. [c.652]

В книгу включены практически важные процессы, осуществляемые в аппаратах КС. В гл. 1 рассматриваются гидродинамические процессы, сопровождающие псевдоожижение дисперсных материалов приводятся соотношения для расчета ос йовных гидродинамических параметров скоростей начала псевдоожижения и уноса, гидравлического сопротивления КС значительное внимание уделяется современным методам интегрального исследования структуры КС с помощью метода трассера. В гл. 2 приводятся материалы по расчету интенсивности процесса внешнего и межфазного теплообмена в КС дисперсных материалов. Гл. 3 посвящена обзору многочисленных конструктивных решений и расчету процессов сушки самых разнообразных материалов в аппаратах КС приводятся также данные по расчету процессов эндотермического обжига. В гл. 4 содержатся имеющиеся результаты по процессам горения твердых и газообразных топлив и экзотермического обжига, которые осуществляются в КС. Гл. 5 посвящена каталитическим процессам, проводимым в КС дисперсного катализатора здесь же рассматриваются методы расчета адсорбционных процессов. В гл. 6 представлены основные соотношения для расчета процессов массовой кристаллизации, проводимых в аппаратах КС. [c.6]

Сначала использовали полочный реактор (рис. 5.25, ). Колчедан располагается на полках и воздух проходит через неподвижные слои. Естественно, колчедан - кусковой (тонко измельченный создавал бы значительное гидравлическое сопротивление и мог легко слипаться, что создавало бы неоднородное горение). Чтобы сделать обжиг непрерывным процессом, твердый материал передвигается специальными гребками, вращающимися на валу, расположенном по оси аппарата. Лопатки фебков перемещают куски колчедана по тарелкам поочередно от оси аппарата к его стенкам и обратно, как показано на рисунке стрелками. Такое перемешивание одновременно предотвращает слипание частиц. Свежий колчедан непрерывно подается на верхнюю полку. Огарок также непрерывно выводится с низа реактора. Механический реактор обеспечивает интенсивность процесса, измеряемую количеством колчедана, проходящего через единицу сечения реактора, - не более 200 кг/(м ч). В таком реакторе движущиеся скребки в высокотемпературной зоне усложняют его конструкцию, создается неодинаковый температурный режим по полкам, трудно организовать отвод тепла из зоны реакции. Трудности теплосъема не позволяют получить обжиговый газ с концентрацией 802 более 8 - 9%. Основное ограничение - невозможность использования мелких частиц, в [c.424]

Исследования показали, что производительность металлогидридного элемента по водороду зависит от значения температуры теплоносителя, уровня коэффициента теплообмена и геометрических размеров слоя металлогидрида. Причем наиболее существенной является связь между геометрическими размерами слоя и производи-тa ьнo тью, что свидетельствует об определяющем влиянии внутреннего термического сопротивления на интенсивность процесса генерации водорода в диапазоне изменения режимных параметров конвективного теплообмена, характерного для работы автомобильных аккумуляторов водорода. [c.107]

Кокс КНПС-ЗК, практически не имввдий гетероэлементов в своем составе(см.рис.I)имеет две области перехода - около 1100 и около 1750°С. Обе они характеризуются уменьшением интенсивности линии ЭПР-поглощения и значительным ее уширением, что свидетельствует об интенсивном процессе рекомбинации радикалов. Минимальная анизотропия электропроводности (см.рис.2) этого кокса и плавное снижение сопротивления с ростом температуры обработки, две площадки на кривой межатомных расстояний от температуры, хотя и нечетко выраженные, указывают на превращение двух различных типов твердых фаз этого кокса. Первая фаза приходит к рекомбинации радикалов в области температур 700°С, вторая - при 1600-1700°С. [c.89]

Термозонд представлял собой запаянную с одного конца кварцевую трубку, внутрь которой помещена нагревательная спираль из нихромовой проволоки, погруженной в силиконовое масло. В контрольном сосуде такая же суспензия не нагревалась. Колбы с исследуемыми суспензиями помещали в термостатированный при 60° С сосуд и подвергали встряхиванию на механическом взбалтывателе в течение 10 ч. Мощность нагрева в каждом опыте поддерживали постоянной при помощи реостата сопротивления и контролировали обычным способом. Температуру суспензий (без термозонда и с ним), термостата и термозонда (силиконовой жидкости) замеряли при помощи медь-константановых термопар и контрольных ртутных термометров. В конце опыта исследуемые кристаллы отфильтровывали, высушивали и подвергали ситовому анализу. По данным ситового анализа находили величину размера кристаллов ( ), которой характеризовали интенсивность процесса рекристаллизации. [c.157]

Скорость процесса абсорбции. При применении процессов абсорбции имеют дело как с хорошо, так и с плохо растворимыми газами. В зависимости от этого механизм переноса массы меняется, 4То непосредственно влияет на величину коэффициента массопередачи, а следовательно, и на интенсивность процесса. При абсорбгщи хорошо растворимых газов сопротивление массопередаче при прохождении газа через границу контакта невелико и им можно пренебречь. Напротив, при абсорбции плохо растворимых газов основное сопротивление массопередаче сосредоточено на границе перехода газообразного вещества в жидкую фазу. Такое разделение газов на хорошо ж плохо растворимые условно, но оно имеет большое значение для подбора аппаратуры при реализации процесса. [c.162]

Кинетическая область. Если увеличение размеров кристаллов определяется только интенсивностью процесса отложения вещества на поверхности растущих кристаллов, то drIdx = А, = А,к, что соответствует оо в уравнении (3.6), т. е. отсутствию диффузионного сопротивления переносу. [c.161]

Оптимальная линейная скорость газа составляет 5—5,5 м/с (из условий выхода газа из аппарата). При этом обеспечивается высокая эффективность и интенсивность процесса при небольшом гидравлическом сопротивлении. В частности, при линейной скорости газа 5,5 м/с, плотности орошения 10 м /(м2-ч) и Ястат=. = 0,6 м (0,3x2) степень абсорбции фтористого водо.рода составляет 98% при гидравлическом сопротивлении абсорбционной зоны 1100 Па. [c.165]