Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Жидкость сопротивление в трубопроводах

    Разность давлений на входе в трубопровод и выходе из него, достаточная для создания требуемого движения в трубопроводе, а следовательно, и затрата энергии на это движение зависят от ряда факторов свойств транспортируемой среды, высоты подъема жидкости, сопротивления трубопровода, скорости движения потока. [c.42]

    Онн должны обладать пологой вязкостно-температурной кривой и низкой температурой замерзания. Вязкость является одной из важнейших характеристик гидравлических жидкостей. Чрезмерное уменьшение вязкости при положительных температурах приводит к течи жидкости через различные соединения и уплотнения гидравлической системы, что вызывает потерю давления и замедляет действие агрегатов. Малая вязкость жидкости не позволяет ей предотвращать сухое и полусухое трение деталей гидравлической системы. Высокая вязкость жидкости приводит к увеличению сопротивления движению жидкости по трубопроводам, особенно при низких температурах. [c.212]


    Величина z=H + H, (Я — высота нагнетания // — высота всасывания насоса) не зависит от расхода орошающей жидкости, тогда как сопротивление трубопровода в области вполне шероховатых труб пропорционально квадрату средней скорости или, что то же, квадрату расхода  [c.35]

    Во многих аппаратах для тепловых и массообменных процессов каналы, по которым проходит жидкость или газ, имеют полое сечение (круглое или прямоугольное). Гидравлическое сопротивление таких аппаратов рассчитывают по тем же формулам что и сопротивление трубопроводов. Осадки на филь трах, гранулы катализаторов и сорбентов, насадки в абсорбционных и ректификационных колоннам и т. п. образуют в аппаратах пористые или зернистые слои II—3]. При расчете гидравлического сопро тивления таких слоев можно использовать зависи мость, на первый взгляд, аналогичную уравнению для определения потери давления на трение в трубопроводах  [c.11]

    Течение жидкости в трубопроводе характеризуется режимом (ламинарный или турбулентный) и потерями давления. При малых скоростях наблюдается ламинарный режим, а при больших— турбулентный. Переход от одного режима к другому определяется по величине числа Рейнольдса при Ке 2320 — ламинарный, а при Ке > 2320 — турбулентный. Потеря давления (или перепад давления) вызывается сопротивлением движению жидкости за счет трения, вязкости и шероховатости поверхности труб. Для ньютоновских жидкостей в турбулентном режиме перепад давления, коэффициент сопротивления и другие параметры, характеризующие течение, связаны уравнением Бернулли [741  [c.274]

    Подача и напор являются основными величинами, характеризующими насос. Эти параметры насоса подбираются применительно к системе (трубопроводу), на которых он должен работать. Напор, создаваемый насосом, должен превышать сопротивление сети на величину, обеспечивающую беспрепятственную транспортировку жидкости. С этой целью преодолеваемое насосом сопротивление трубопроводов условно принимается на 5—8% выше величины, полученной расчетным путем. [c.407]

    Сопротивление при равномерном движении жидкости по трубопроводу. При равномерном движении жидкости возникают силы [c.49]

    Жидкость может оторваться от поршня и при нагнетательном ходе, когда ускоренное движение поршня сменяется замедленным (ап меняет знак с плюса на минус), а сопротивление трубопровода недостаточно, чтобы быстро замедлить движение жидкости. Дальнейшее соприкосновение жидкости с поршнем сопровождается ударом. Одновременно должно выполняться также условие [c.97]


    Пример 7-4. Насос, имеющий характеристику, показанную на рис. 7-13, подает жидкость в трубопровод, гидравлические сопротивления которого при различных расходах жидкости составляют  [c.203]

    Потеря напора Ah при движении жидкости по трубопроводам или иным каналам зависит от сопротивлений, которые должны быть преодолены движущимся потоком. Эти сопротивления, называемые гидравлическими сопротивлениями, принято подразделять а два вида  [c.105]

    Расчет гидравлического сопротивления при движении реальных жидкостей по трубопроводам является одним из основных прикладных вопросов гидродинамики. [c.84]

Рис. 6.3. Относительное уменьшение гидравлического сопротивления трубопровода диаметр эм 254 мм в зависимости от концентрации полимерных добавок 1 — концентрация полимерных добавок в жидкости, части на млн 2 — относительное уменьшение гидравлического сопротивления, %, 3 — полимерная добавка С0]4-102 4 полимерная добавка СОК-101 Рис. 6.3. Относительное уменьшение <a href="/info/151930">гидравлического сопротивления трубопровода</a> диаметр эм 254 мм в зависимости от <a href="/info/984914">концентрации полимерных</a> добавок 1 — <a href="/info/984914">концентрация полимерных</a> добавок в жидкости, части на млн 2 — относительное <a href="/info/935353">уменьшение гидравлического</a> сопротивления, %, 3 — <a href="/info/935667">полимерная добавка</a> С0]4-102 4 полимерная добавка СОК-101
    На рисунке также изображены результаты экспериментов, выполненных в 1979 г., со стандартной добавкой DR-101. Штриховая кривая соответствует движению жидкости, содержащей полимерную добавку DR-101, с такой же скоростью 2,46 м/с, как и в экспериментах с новой полимерной добавкой D R-102. Из рисунка видно, что для уменьшения гидравлического сопротивления трубопровода на 25% требуется 110 частей на миллион добавки DR-101 и всего 36 частей на миллион новой добавки DR-102. [c.211]

    Появившаяся возможность рассматривать течение жидкости в режиме гидродинамического теплового взрыва (эффект диссипативного саморазогрева жидкости в районе внутренней стенки трубопровода) и учитывать сужение рабочего сечения трубопровода вследствие появления застойных зон не только полностью перевернула классические понятия о работе неизотермического трубопровода в осложненных условиях, т. е. при малых значениях производительности перекачки, с большими потерями тепла на внешней границе, но и позволила объяснить работу действующего нефтепровода, перекачивающего высокопарафинистую нефть. Все это позволило показать, что классическая характеристика P-Q неизотермического трубопровода (рис. 1) в области малых значений производительности перекачки даже качественно не соответствует действительности. Анализ физической картины течения, т. е. температурных и скоростных полей жидкости в трубопроводе, объясняет данное расхождение результатов по величине гидродинамического сопротивления участка трубы. Дело в том, что при снижение рабочей температуры потока жидкости, особенно в районе стенки трубопровода, приводит к возникновению [c.157]

    Для предотвращения попадания капель жидкости, транспортируемых парами в укрепляющую часть колонны и ухудшающих качество дистиллятов (особенно нижний боковой погон), в вакуумной колонне необходимо ставить ситчатые отбойные элементы (отбойники) и применять противопенные присадки. Дистилляты из вакуумной колонны можно откачивать непосредственно из сливного стакана, через отпарную колонну или через емкость (рис. 2.3). Благодаря отпарным колоннам улучшается четкость разделения, но затрудняется создание глубокого вакуума из-за дополнительных сопротивлений трубопроводов и тарелок в отпарных колоннах, а также из-за подсоса воздуха через неплотности соединений. [c.26]

    Послойная перекачка нефти и воды. Такая перекачка представляет собой движущиеся нефть и воду с плоской границей раздела между ними. Т.к. часть периметра трубы контактирует не с вязкой нефтью, а с менее вязкой жидкостью - водой, то в целом сопротивление трубопровода оказывается меньше [c.68]

    Допустимые скорости движения жидкостей по трубопроводам и истечения их в аппараты (емкости, резервуары) устанавливаются в каждом отдельном случае в зависимости от свойств жидкости, диаметра трубопровода и свойств материалов его стенок, а также от других условий эксплуатации. При этом должны учитываться следующие ограничения транспортировки и истечения жидкостей с удельным объемным электрическим сопротивлением  [c.175]

    При решении различных задач разработки нефтяных месторождений применительно к нелинейному закону фильтрации за основу обычно берут формулу Дарси, в которой градиент давления возводится в некоторый показатель степени [1]. Можно поступить иначе, как это было сделано применительно к турбулентному режиму движения жидкости в трубопроводах [2]. Как известно, при этом в формулу Пуазейля был введен коэффициент гидравлического сопротивления X.  [c.163]

    Задачи, связанные с движением жидкости через трубопроводы, могут быть разделены на две большие группы. К первой группе относятся задачи, в которых рассматриваются длинные трубопроводы.. Основным сопротивлением движению жидкости в таких трубопроводах является сопротивление вязкого трения, пропорциональное длине, а местные сопротивления незначительны. Вторая группа задач — это задачи о коротких трубопроводах. При их расчете должны учитываться потери энергии как по длине, так и на местных сопротивлениях, поскольку эти потери в данном случае соизмеримы. Для расчетов более простых длинных трубопроводов существуют программы решения на цифровых вычислительных машинах. Самой интересной задачей такого рода является нахождение давлений в различных точках трубопроводной сети при заданном расходе и сечении труб. Задачи о коротких трубопроводах значительно сложнее, но четкое понимание основных закономерностей протекающих процессов позволяет построить математические модели и для их решения. [c.139]


    Для того чтобы перемещать жидкость по трубопроводам установки из приемного резервуара в напорный, необходимо затрачивать энергию на подъем жидкости на высоту Н , на преодоление разности давлений р" — р в резервуарах И На ПреоДОЛеНИе суммарного гидравлического сопротивления всасывающего и напорного трубопроводов. Таким образом, энергия, необходимая для перемещения единицы веса жидкости из приемного резер- [c.212]

    При втором этапе энергетического расчета шагового гидропривода необходимо учесть затраты энергии на разгон жидкости в трубопроводах, объемную деформацию рабочей среды и стенок, разгон подвижных деталей в гидродвигателе. Кроме того, учесть внешнюю нагрузку и потери энергии вследствие утечек жидкости, гидравлического сопротивления потоку и трения в передаточном механизме гидродвигателя. Для этого нужно составить и решить уравнение работ и энергий элементов исполнительной части [c.343]

    Вычитаемые члены в правой части уравнения (5.37) имеют смысл относительных потерь или затрат энергии на разгон жидкости в трубопроводах и деталей в гидродвигателе, объемную деформацию рабочей среды и стенок, утечки через зазоры, гидравлическое сопротивление потоку жидкости и трение в передаточном механизме гидродвигателя. Значения эквивалентных КПД исполнительных частей шаговых гидроприводов составляют = = 0,3. .. 0,7. [c.348]

    Формула (14.60) показывает, что при приближенном вычислении коэффициента относительного демпфирования С1 гидравлическое сопротивление трубопроводов не учитывается. Коэффициент относительного демпфирования 2, как видно из формулы (14.61), зависит от / а. а следовательно, и от гидравлического сопротивления трубопровода. Согласно соотношению (14.62), нестационарность гидравлического сопротивления трубопроводов проявляется в увеличении Таким образом, благодаря нестационарности гидравлического сопротивления трубопроводов увеличивается демпфирование гидропривода прн второй резонансной частоте. Роль гидравлического сопротивления трубопроводов в демпфировании гидропривода при первой и второй резонансных частотах возрастает с уменьшением переточек и утечек жидкости в насосе и гидромоторе. [c.432]

    Если первое и второе сечения соответствуют началу и концу трубопровода, то из уравнения (4.3) следует, что давление, создаваемое в начале трубопровода, идет на поддержание заданного давления в конце трубопровода, на поднятие жидкости на геометрическую высоту (22—21) и на преодоление гидравлических сопротивлений трубопровода. Первые два члена, стоящие в правой части равенства (4.3), не зависят от пропускной способности трубопровода. Член Арш при заданных геометрических размерах трубопровода является функцией пропускной способности. [c.91]

    Частичное испарение сжиженного таза у насоса приводит к охлаждению жидкости, что уменьшает давление образующихся паров и еще более увеличивает перепад давлений между резервуаром и насосом. Таким образом, избыток давления в резервуаре над упругостью паров жидкости у входа в насос обеспечивает подъем жидкости по трубопроводу, преодоление гидравлического сопротивления этого трубопровода и создание у входа в насос некоторого избытка энергии. [c.83]

    Согласно правилам защиты от статического электричества в производствах химической, нефтехимической и нефтеперерабатывающей промышленности в зависимости от величины удельного объема сопротивления ру определяют допустимые скорости движения Жидкостей по трубопроводам. Если рг<10 0м-м, опасная электризация исключена при скоростях до 10 м/с, для 10 <рр<10 Ом-м — при скоростях до 5 м/с. Для жидкостей, имеющих ру>10 > Ом-м, допустимые скорости подбираются индивидуально. Заведомо безопасная скорость транспортирования таких вещсств 1,2 м/с. [c.60]

    При гидродинамическом напоре И и отсутствии сопротивлений скорость протекания жидкости по трубопроводу выразилась бы величиной, равной скорости истечения  [c.65]

    В данном случае решающее значение для введения коэффициента спроса Кс оказывает не обычное несовпадение максимумов нагрузок, а наличие реального разброса потребных мощностей для отдельных однотипных агрегатов, а также сопротивлений потокам технологических газов и жидкостей через трубопроводы, аппаратуру, катализаторные слои. [c.388]

    Напорное перемещение жидкости осуществляется под действием разности давлений на входе в систему и выходе из нее. Необходимая разность давлений определяется требуемой скоростью жидкостного потока и допускаемым гидравлич. сопротивлением, возникающим при движении жидкости по трубопроводу. [c.174]

    При проектировании систем охлаждения следует подбирать сечения жидкостного и парового трубопроводов таким образом, чтобы местные сопротивления трубопроводов были как можно меньше, а также устраивать внутреннюю циркуляцию хладагента в батареях за счет отделения жидкости от пара в самой батарее. Иначе ожидаемое значение тепловой нагрузки не будет достигнуто и тем в большей степени, чем больше несоответствие в напорах Дрц< Дрд + "Ь Рвн- [c.54]

    При движении жидкости в трубопроводе постоянного сечения с оттоком или притоком части потока через пористые боковые стенки, продольную щель или боковые ответвления коллекторов (рис. 1.84) коэффициент сопротивления трения X изменяется вследствие изменения вдоль пути скорости потока (числа Re). [c.90]

    Адамов Г.А. Приближенный расчет гидравлического сопротивления и движения газов и жидкостей в трубопроводах // Вопросы разработки и эксплуатации газовых месторождений. М., 1953. С. 231 -264. [c.639]

    Первые исследования по снижению коэффициента гидравлического сопротивления трубопроводов с помош,ью добавок высокополимеров в нашей стране были проведены в 1964 году на кафедре гидравлики МИНХ и ГП им. И.М. Губкина. В качестве исследуемой добавки были выбраны растворы карбоксиметилцеллюлозы (КМЦ), а в качестве перекачиваемой жидкости использовалась вода. В результате проведенных экспериментов при различных числах Рейнольдса было получено снижение коэффициента гидравлического сопротивления па 15-20%. Тогда же под руководством профессора И.А. Чарного была разработана и первая методика определения оптимального процента добавления полимера в поток жидкости, которая, как показали опыты, вполне могла быть применима и для нефтепродуктов. В связи с этим, дальнейшие исследования по снижению гидравлических сопротивлений в трубопроводе МИНХ и ГП проводил уже па нефтепродуктах. [c.35]

    Расчет гидравлического сопротивления аппаратов химической технологии в принципе ничем не отличается от рассмотренного выше расчета гидравлического сопротивления трубопроводов. Обычно в аппаратах наибольший вклад в общие потери напора приходится на долю местных сопротивлений, поскольку в большинстве случаев промышленные аппараты не являются полыми, а заполнены различными материалами (гранулами, насадкой и т. п.) и устройствами (контактными тарелками, мешалками и т. п.), которые существенно и многократно изменяют направление и сечение потоков газа и жидкости при их движении через аппарат. В этих условиях и критические числа критерия Рейнольдса значительно меньше. Например, для аппаратов с насадкой Ке р составляет несколько десятков (вспомним, что для гладких труб Ке р = 2300). Все это следует учитывать при гидравлических расчетах аппаратов, которые будут даны в последующих главах. [c.107]

    При расчете диаметра химических аппаратов используют аналогичный подход. Как и при расчете трубопроводов, диаметр аппарата определяют по уравнению (6.39), а гидравлическое сопротивление - по уравнениям (6.14) и (6.37). Однако выбор скорости W потока в химических аппаратах усложняется рядом обстоятельств, специфичных для каждой группы аппаратов. Поскольку скорость потока существенно влияет на тепло- и массоперенос, выбор скорости потока в аппарате должен быть тесно увязан с расчетом процесса, осуществляемого в том или ином аппарате. В этом состоит принципиальное отличие выбора скорости и расчета диаметра химического аппарата от аналогичных расчетов при транспортировании жидкостей по трубопроводам. [c.108]

    При перекачке чистых и неагрессивных жидкостей в начале всасывающего трубопровода ставится приемный клапан / (рис. 26.1, с ), задерживающий при остановке насоса столб жидкости в трубопроводе и насосе. Первоначальный залив жидкости делается через краник 2. Однако такая схема не всегда применима, не обеспечивается нормальная работа клапана при вязких и содержащих осадки жидкостях, доступ к клапану затруанителен, клапан создает дополнительное сопротивление поэто 1у чаще применяют устройство так называемой промежуточной емкости (ловушки). Схема ее показана на рис. 26.1,6. При пуске насоса жидкость сначала забирается из промежуточной смкости 3, в которой создается разрежение, подсасывающее жид1сэсть из резервуара. После остановки насоса большая часть промежуточной емкости остается заполненной, так как заборный штуцер, ведущий к насосу, находится в верхней ее части. Промежуточная емкость заполняется первоначально либо через воронку 4, либо из напорной линии насоса. Во избежание разрыва сплошности струи при пуске насоса рабочий объем промежуточной емкости (рассчитанный по высоте между двумя штуцерами) должен превышать объем всасывающего трубопровода в 1,25—1,5 раза. [c.315]

    Важной задачей является определение наивыгоднейшего диаметра трубопровода. Если для определенного расхода жидкости (газа) W установить трубопровод с большим диаметром, то рас.ходы на строитель- д, ство трубопровода будут велики, а при предусмотренном количестве лет его работы, учитывая стоимость ремонта и содержания, получатся большие годовце расходы на амортизацию и ремонт К. Но при этом гидравлическое сопротивление трубопровода, а следовательно, и расход мощности на транспортировку жидкости (газа) будут небольшими, а отсюда эксплуатационные расходы К<2 — относительно незначительными. По мере уменьшения диаметра трубопровода (сопротивление потоку возрастает) расходы 1 будут уменьшаться, а эксплуатационные расходы Кг — увеличиваться (рис. 1-32). [c.55]

    Давление пара. Водяному пару необходимо преодолеть напор столба жидкости обычвого порядка 2—3 м и давление в аппаратуре. С учетом гидравлических сопротивлений трубопроводов и арматуры общее сопротивлевпе обычно не превышает 1—1,2 атпи и, следовательно, для технологических нужд может быть исполь-вовап выхлопной пар паровых насосов и турбин, работающих с противодавлением. [c.238]

    Различные виды кривых потребного напора для ламинарного (а) и турбулентного (б) течений показаны на рис. 1.96. Крутизна кривой зависит от сопротивления трубопровода к и возрастает с увеличением длины трубопровода и уменьшением диаметра, а также с уве.пичением местных гидравлических сопротивлений в трубопроводе. Кроме того, при ламинарном течении наклон кривой (которую для этого тече-1ШЯ можно считать прямой) изменяется пропорционально вязкости жидкости. [c.139]


Библиография для Жидкость сопротивление в трубопроводах: [c.167]    [c.139]    [c.139]    [c.651]   
Смотреть страницы где упоминается термин Жидкость сопротивление в трубопроводах: [c.35]    [c.80]    [c.416]    [c.203]    [c.120]   
Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 4 (низкое качество) (1948) -- [ c.68 ]




ПОИСК







© 2026 chem21.info Реклама на сайте