Скорость среды рекомендуемая

Корректное выполнение седиментационного анализа суспензий ограничено рядом условий одно из важнейших — правильный выбор концентрации дисперсной фазы. Во-первых, она не должна быть слишком большой, иначе частицы, оседающие с различной скоростью, будут сталкиваться, нарушая закон Стокса во-вторых, она не должна быть и слишком малой, поскольку в этом случае весовые определения становятся неточными обычно рекомендуют 0,5—1%-ное содержание дисперсной фазы. Следует учитывать, что в этом анализе величины г — эквивалентные радиусы, т. е. радиусы сферических частиц равной плотности, которые оседали бы с той же скоростью в данной среде. В величину г включается также толщина сольватной оболочки частицы. [c.48]

Широко изучено дегалогенирование алифатических и ароматических галогенидов водородом и металлами платиновой группы. Поскольку условия реакции имеют большое значение, рекомендуем обратиться к обзору [72]. Однако дегалогенирование лучше проводить в щелочном растворе, как это видно из скоростей поглощения водорода (мл/мин) хлорбензолом в двух наилучших средах [c.17]

Расчет скорости коррозии. При проектировании средств противокоррозионной защиты должна быть известна истинная скорость коррозии стали в заданной среде и в других условиях ее использования. Такому требованию вполне удовлетворяют сведения о коррозионных потерях металла за сравнительно длительный — не менее 1 года — период эксплуатации оборудования. Сведения о скорости коррозии, полученные экспериментальным (лабораторным или стендовым) путем за короткий срок, как правило, не могут характеризовать истинные коррозионные потери металла в условиях эксплуатации оборудования. В большинстве случаев такие данные носят вспомогательный характер. Однако скорости коррозии при длительных испытаниях в условиях эксплуатации оборудования имеются только для небольшого количества стандартных сред, в то время как на практике исследуемые среды отличаются большим разнообразием. Поэтому для определения скорости коррозии в нестандартных (заданных) средах рекомендуется пользоваться расчетным методом, если имеются соответствующие данные о скорости коррозии в условиях длительной эксплуатации стандартных сред и лабораторные или стендовые данные как для стандартных, так и нестандартных (заданных) сред. [c.165]

Прибавление пористого вещества в реакционную среду рекомендовано было давно как способ ускорения процесса, повидимому, вследствие увеличения поверхности. Таким веществом, пористым и химически инертным, является инфузорная земля (кизельгур) Однако в применении к сульфированию толуолу добавка кизельгура и активного угля не сказалась на скорости реакции [c.106]

Для характеристики химической стойкости металлических материалов, работающих в агрессивных средах, рекомендуется пользоваться десятибалльной шкалой коррозионной стойкости. Согласно этой п кале (см. стр. 8) к группе совершенно стойких металлов относятся такие, у которых скорость коррозии составляет менее 0,001 мм год. К весьма стойким относятся металлы, скорость коррозии которых составляет свыше 0,001 до 0,01 мм/год. К стойким относятся металлы, у которых скорость коррозии свыше 0,01 до 0,1 мм год. Далее следуют пониженно стойкие, малостойкие и нестойкие. При выборе металлов для работы в коррозионной среде надлежит сообразоваться со шкалой коррозионной стойкости и в зависимости от ответственности конструкции выбирать соответствую-" ий металлический материал. [c.72]

Для пересева клетки из-под масла отбирают петлей и, удалив излишек масла проведением петли по стенке пробирки, переносят на свежую питательную среду. Рекомендуется использовать среду того же состава, на которой культуру хранили. Многие микроорганизмы в первом пассаже после хранения под маслом развиваются медленнее, однако при последующих пересевах скорость роста их восстанавливается. [c.66]

Струйные тарелки (рис. 18) создают направленное движение жидкости и хорошо работают при высоких жидкостных нагрузках. При невысоких скоростях газа (пара) тарелки работают в барботажном режиме, кроме того, при малых скоростях пара наблюдается провал жидкости. Минимально допустимая скорость по газу в отверстиях чешуек составляет 7 м/с. При повышении скорости барботажный режим переходит в струйный (капельный), при этом сплошной фазой становится газ (пар), а жидкость распыляется на капли. Этот режим отвечает наибольшей поверхности контакта фаз и является рабочей областью, скорость пара в отверстиях при этом выше 12 м/с. Тарелки рекомендуются для разделения загрязняющих сред. Ы [c.64]

Материалы на медной основе, за исключением алюминиевых латуней, не рекомендуется эксплуатировать в галогенсодержащих средах, несмотря на низкую скорость коррозии. По степени повыщения агрессивности галогены можно расставить в следующем порядке фториды, хлориды, бромиды и иодиды. В нейтральном растворе хлорида натрия скорость коррозии увеличивается с 0,6—3 г/м2-24 ч до 3—45г/м2-24 ч при изменении температуры от обычной до 75°С. В растворах хлоридов щелочноземельных металлов и хлорида магния скорость коррозии достигает 1,2—36 г/м -24 ч. [c.121]

Для увеличения полноты и скорости растворения дифенилолпропана рекомендуется повышать температуру, но не более чем до 60 °С во избежание потемнения продукта. Чтобы предотвратить вредное окислительное действие воздуха, процесс проводят в атмосфере инертного газа или в восстановительной среде, для чего в щелочной раствор добавляют гидросульфиты, сульфиты, метабисульфиты или дитиониты щелочных металлов - [c.164]

Коррозионно-эрозионные повреждения твердых металлов повышаются при увеличении потока жидкого металла и его плотности. Они не наблюдаются для сталей в жидком литии даже при высоких скоростях, возникают в жидких натрии и калии при скорости выше 8—10 м/с, а в жидких висмуте, свинце и ртути — при скорости выше 3 м/с. Указанные пределы скоростей превышать не рекомендуется. Более подробно эти вопросы так же, как и эффекты влияния среды на металл, испытывающий действие напряжений, рассматриваются в ч. И применительно к коррозии металлов в жидких электролитах (см. с. 332). [c.147]

Для устранения процесса схватывания первого рода в деталях машин, изготовленных из мягких сталей, работающих в условиях сухого трения при больших удельных нагрузках, малых скоростях относительного перемещения, в среде углекислого газа, можно рекомендовать следующие простые и технологичные мероприятия [c.166]

При определении вспышки рекомендуется в испытательной лампочке прибора применять газ, а если он недоступен, то фитиль, смоченный в специальном масле. В качестве нагревающей среды в бане прибора предписаны для температур вспышки до 13 и выше 60 °С — равнообъемная смесь воды и этиленгликоля для температур вспышки от 13 до 60°С —вода или водно-гликолевая смесь. Необходимо тщательно следить за температурой образца при его отмеривании в тигель. Длительность испытания на вспышку устанавливается около 1 с (или в течение времени, требуемого на произнесение слов тысяча и одна ). Для топлив с температурой вспышки ниже 60 °С скорость нагрева поддерживают 1 °С/мин 6 с за 5,6°С до ожидаемой вспышки через каждые 0,6°С производят испытание на вспышку. Для топлив с температурой вспышки выше 60 °С нагрев ведут со скоростью 3 °С/мин 6 с. За 5,6°С до ожидаемой вспышки производят испытание на вспышку через каждый 1 °С. При отклонении скорости нагрева от заданной стандартом или полученного результата от ожидаемого на вели- [c.43]

Как показано в работах [16, 34], высота активной зоны теило-обмена Яа.з, в конце которой практически достигаются равновесные температуры и концентрации контактирующих потоков, определяется только скоростью потока, размером частиц, теплофизическими свойствами среды и материала и е.зависит от массы частиц. Для расчетов теплообмена в полидисперсном псевдоожижен-ном слое рекомендуются следующие уравнения [c.174]

Относительно высокая скорость утончения прослойки при добавке нафтеновых кислот в углеводородную жидкость дает основание рекомендовать использование этих кислот при совершенствовании разнообразных технологических процессов добычи нефти, когда это связано с необходимостью интенсивного вытеснения воды углеводородными жидкостями и достижения возможно малых количеств ее в пористой среде. Например, нафтеновые кислоты могут быть использованы в качестве добавок к керосину, нефтям угленосной свиты и девона для осуществления гидрофобизации призабойной зоны, а также как добавки в нефть при создании эмульсионных растворов. В этом случае нафтеновые кислоты будут способствовать прилипанию капель нефти к поверхности стенок скважины и уменьшать фильтрацию через них воды. В бакинских условиях, где нефти содержат нафтеновые кислоты, для решения различных технологических задач, связанных с применением нефти с целью уменьшения количества воды в призабойной зоне, можно рекомендовать, исходя из этих опытов, использование высокоактивных нефтей. [c.145]

Перечисленные марки "чистых" обожженных материалов рекомендуют для работы в среде осушенных нейтральных газов с перлитным чугуном при предельных давлении и скорости 10 м/с. Графитированные материалы могут работать в тех же условиях со сталями всех марок и твердостей при скорости 20-30 м/с [38]. [c.251]

С увеличением концентрации ионов палладия и гипофосфита стабильность раствора уменьшается, а с увеличением pH сред несколько увеличивается Увеличение концентрации пирофосфата натрия приводит к уменьшению скорости палладирования но увеличивает стабильность раствора Для ускорения процесса химического палладирования рекомендуется вводить в раствор фторид аммония [c.87]

По этим соображениям и в соответствии с опытными данными коэффициент а в формуле (5.42) рекомендуется принимать постоянным и равным а == 1,9 (см. [17], где приведено сравнение результатов опытов, проведенных рядом авторов в аэродинамических трубах, с малыми коэффициентами турбулентности).. Можно считать, что малая турбулентность среды в атмосфере может наблюдаться при скорости ветра до у = 2 м/с. [c.87]

Нейтрализация кислоты идет с большой скоростью при движении кислотного раствора в пористой среде и контакте кислоты с огромной поверхностью пористой породы, что препятствует обработке пласта на достаточно большую глубину. Предложены различные способы уменьшения скорости реакции солянокислотного раствора с карбонатной породой, в том числе добавление к кислотному раствору различных веществ, замедляющих течение этой реакции. Рекомендуется добавлять к кислотному раствору техническую уксусную кислоту или поверхностно-активные вещества. Было предложено также использовать аэрированные кислотные растворы и нефтекислотные эмульсии. [c.213]

При проектировании теплообменных аппаратов в целом ряде случаев плотности рабочих сред существенно различные. По условиям рациональной компоновки теплообменных аппаратов и допустимых затрат мощности на сопротивление проходные сечения для рабочих сред получаются разные. Как видно из рис. 1-37,изменение отношений проходных сечений от 1 до 3 незначительно влияет на оптимальное соотношение скоростей. При изменении отношений скоростей от 0,3 до 0,5 значения Е изменяются на 10—20%. Эти пределы WJW , можно рекомендовать для практических расчетов. [c.50]

При анализе течений с учетом выталкивающей силы, проведенном в предыдущих главах, предполагалось, что теплофизические свойства жидкости постоянны с тем лишь исключением, что учитывалась переменность плотности в члене с объемными силами, входящем в уравнение движения. Это изменение играет существенную роль для описания выталкивающей силы. Однако уравнение неразрывности использовалось для несжимаемой среды. Такой подход позволяет анализировать течения жидкости с постоянными свойствами. Однако теплофизические свойства большинства жидкостей зависят от температуры и, если в окружающей среде создаются большие градиенты температуры, теплофизические свойства, как правило, существенно изменяются. Пренебрежение подобными изменениями может во многих случаях привести к серьезным погрешностям при расчете тепловых потоков. Теплофизические свойства, входящие в основные уравнения, включают термодинамические параметры и характеристики переноса. Термодинамические параметры определяются из равновесного состояния системы. К ним относятся температура, плотность и удельная теплоемкость жидкости. К характеристикам переноса относятся различные коэффициенты, определяющие скорости процессов, например коэффициент теплопроводности или вязкость. Опубликовано большое количество данных, позволяющих найти зависимость этих характеристик от температуры для различных жидкостей, представляющих практический интерес. Можно рекомендовать работу [32]. [c.474]

И степень модификации пептида определяется соотношением скоростей протекания этих процессов. Гидролиз дансилхлорида катализируется пиридином [4], в то время как триэтиламин ускоряет и реакцию конденсации, и гидролиз, поэтому из среды рекомендуется полностью удалять соли пиридина (образующиеся после реакции Эдмана или элюирования пептидов с бумаги) тщательным высушиванием образца в присутствии триэтиламина. Таким же образом освобождаются от следовых количеств солей аммония (привносимых с соответствующими буферами), которые реагируют с дансилхлоридом с образованием дансил-амида. Использование триэтиламина сопровождается образованием еще одного дансильиого производного (возможно, из-за присутствия в триэтиламине первичных и вторичных аминов), но на полиамидных пластинках пятна этих соединений мигрируют в растворителе 2 выше данснлпролнна (рис. 11.2). [c.367]

Для обеспечения нормального обмена веществ инкубируемого среза необходимо постоянное перемешивание среды инкубации с определенной скоростью. В сосуде Варбурга это делается путем качаний, в полярографической ячейке — с помощью ротора магнитной мешалки, в суперфузионной системе нейрофизиологического эксперимента — путем притока жидкости. Скорость перемешивания может быть определена в каждом отдельном случае путем ее последовательного наращивания. Можно рассчитывать ее, исходя из того, что растворимость кислорода в среде составляет при 37 °С 24 мкл мл , скорость потребления кислорода срезом массой 10 мг не превышает 0.1 мкл мин" и допустимое падение содержания Oj в среде, оттекающей от среза, не должно быть более чем 5 мкл мин . Практически при работе с аппаратом Варбурга частота качаний должна быть 120 в минуту, в полярографической ячейке скорость перемешивания рекомендуется равной 20— 400 оборотов в минуту (в зависимости от величины ротора), а в проточной суперфузионной системе рекомендуется скорость протока не менее 0.1 миллилитра в минуту на каждый миллиграмм массы среза. [c.19]

Будет полезным сравнить время действия двух различных типов взрыва. Для начала возьмем тринитротолуол (ТНТ) приняв скорость взрывной волны равной 7400 м/с (табл. 2 работы [Robinson,1944]), массу полусферы ТНТ равной 32 т и, следовательно, диаметр равным 4,4 м, получим, что при детонации необходимо примерно 0,625 мс для того, чтобы процесс достиг наиболее удаленной точки полусферы. Взрыв в Фликсборо оценивается примерно в 32 г ТНТ-эквивалента, при этом диаметр облака составил примерно 200 м. (Чтобы убедиться в справедливости указанных цифр, рекомендуем обратиться к описанию аварии в гл. 13.) Если даже допустить, что скорость распространения взрывной волны равнялась скорости звука в воздушной среде, то продолжительность взрыва составит 650 мс. Иначе говоря, облако пара эквивалентной массы гораздо больше по объему, а скорость звука в нем намного меньше. [c.289]

Для изготовления химического оборудования рекомендуется использовать материалы I и П групп стойкости. Но в отдельных случаях применяются и материалы 1П и IV групп стойкости. Тогда приходится сокращать срок службы аппарата и считаться с возможностью загрязнения среды продуктами коррозии металла. Используя табличные данные при ныборе конструкционного материала, необходимо также учитывать, что характер корро иом-ного разрушения металла и скорость его взаимодействия с агрессивной средой в зпачи-тел1.ной мере зависят от таких факторов, как чистота металла, предварительная термическая обработка, наличие примесей в агрессивной среде, скорость ее перемсши15ання и т. д. [c.805]

В. Расчетные формулы. Условие, при котором максимален коэффициент теплоотдачи от слоя к поверхности. Скорость ожижающего газа, обеспечивающая максимальный коэффициент теплоотдачи от слоя к стенке, является функцией среднего размера частиц. Она лучше всего выражается в виде произведения коэф<1)ициента на минимальную скорость ожижения этот коэффициент уменьшается, когда средний диаметр частицы растет. Из-за трудностей в учете формы частиц и ее влияния, в особенности на пористость слоя, корреляции, предлагаемые в [1—4], для расчета минимальной скорости ожижения ненадежны. Следовательно, лучше непосредственно измерять минимальную скорость ожижения, но это не всегда возможно при высоких рабочих температурах и давлениях. В этих условиях рекомендуется интерполяционная форма зависимости [13 . Например, найдено, что она удовлетворительно учитывает влияние изменения вязкости и плотности газа с температурой [7] в предположении, что значение пористости при минимальном ожижении равно значенню, которое используется в корреляции для температурных условий окружающей среды, когда можно легко определить. Рекомендуемая формула принимает вид [c.448]

В случае падения ка пель жидкости в жидкой среде процесс осложняется тем, что форма капель неирерывно меняется. Для определения скорости осаисдения капель можно рекомендовать предложенную [c.42]

Хромоникелевые стали обладают повыщенной кислотостойко-стью. В пассивном состоянии скорость коррозии этих сталей в. больщинстве случаев ничтожна. В активном состоянии по мере превыщения критической кислотности подверженность этих сталей, коррозии значительно возрастает. В азотной кислоте, которая является сильным окислителем, хромоникелевая сталь может находиться как в пассивном, так и в транспассивном состоянии. Для экстремальных окислительных условий рекомендуется применять хромоникелевые стали без добавок молибдена с содержанием углерода не более 0,03%. В восстановительной соляной кислоте подобные стали имеют пониженную коррозионную стойкость. В щелочной среде хромоникелевые стали коррозионно устойчивы в зоне температур 400—800° С. [c.34]

В теплообменных аппаратах, где происходит конденсация паров или испарение жидкости, вещество, меняющее агрегатное состояние, направляется в межтрубное пространство, а среда, которая агрегатного состояния не изменяет, — в трубное. Такое распределение потоков учитывает, что коэффициент теплоотдачи от вещества, изменяющего агрегатное состояние, выше, чем от движущегося, но не меняющего своего состояния. Направляя некон-денсирующиеся и неиспаряющиеся среды по трубам теплообменника и увеличивая при этом число ходов в трубном пространстве, повышают скорость движения продукта, а следовательно, и коэффициент теплоотдачи. Необходимо также иметь в виду, что при конденсации и испарении гидравлическое сопротивление теплообменного аппарата обычно стремятся свести к минимуму, а потери напора в межтрубном пространстве меньше, чем в трубном. Это обстоятельство рекомендуется учитывать при проектировании установок, работающих при атмосферном давлении и под вакуумом. [c.94]

При точных расчетах скорости осаждения эмульсий рекомендуется учитывать влияние вязкости но только основной жидкости (среды) Ц] , но и распредолспной жидкости (частиц) иг и пользоваться уравнением [c.322]

До проведения собственно расчета трубчатых теплообменников следует установить целесообразность направления одного из теплоносителей в трубное, а другого—в межтрубное пространство аппарата. Выбор пространства для движения теплоносителя в поверхностном теплообменнике любого типа производят, исходя из необходимости улучшить условия теплоотдачи со стороны теплоносителя с ббльшим термическим сопротивлением. Поэтому жидкость (или газ), расход которой меньше нли которая обладает большей вязкостью, рекомендуется направлять в то пространство, где ее скорость будет выше, например в трубное, а не в межтрубное пространство одноходового кожухотрубчатого теплообменника. В трубное пространство целесообразно направлять также теплоносители, содержащие твердые взвеси и загрязнения, с тем чтобы облегчить очистку поверхности теплообмена теплоносители, находящиеся под избыточным давлением (по соображениям механической прочности аппарата), и, наконец, химически активные вещества, так как в этом случае для изготовления корпуса теплообменника не требуется дорогого коррозионностойкого материала. Следует учитывать также, что при направлении нагревающего теплоносителя в трубы уменьшаются потери тепла в окружающую среду. [c.340]

Для предпусковых промывок применяются также 6—7%-ные растворы КНМК при температуре 90—100° С и движении среды 0,5—1,0 м/с. В некоторых случаях при больших загрязнениях труб (500—600 г/м ) концентрацию КНМК повышают до 12—14%. Эти растворы требуют применения ингибиторов, в качестве которых используют каптакс в смеси с ОП-7 или ОП-10. При введении в раствор КНМК 0,017—0,02% каптакса и 0,1% ОП-7 (ОП-10) скорость коррозии стали 20 при температуре 90—100° С и движении среды снижается до 3—6 г/(м - ч). Рекомендуется применять смесь катапина (0,1%) с тиурамом (0,05%), однако эти ингибиторы не получили [c.74]

Чтобы показать, что модель независимых сосуществующих континуумов адекватно представляет реальную смесь газов, состоящую из различных химических веществ, падо сопоставить результаты, следующие из этой модели, с выводами кинетической теории неоднородных смесей газов (см. Дополнение Г). Очевидно, что такие величины, как плотность р, средняя массовая скорость и/ и массовая сила /у, имеют одинаковый смысл как в кинетической теории, так и в модели сосуществующих континуумов. Что касается таких величин, как тензор напряжений абсолютная внутренняя энергия единицы массы и вектор потока тепла то их точный смысл в кинетической теории не столь очевиден. Основываясь на известном успехе контипуальпого подхода к одпокомпо-неитным системам, мы отождествим фигурирующие в континуальной теории сплошных сред величины а , и д- для К-то вещества с соответствующими им величинами в кинетической теории. В таком случае наше доказательство будет заключаться в сравнении полученных из теории многокомпонентного континуума уравнений сохранения (в которых выполнена замена континуальных величин для каждого вещества на соответствующие величины, фигурирующие в кинетической теории) с уравнениями сохранения, следующими из кинетической теории неоднородных газовых смесей. Чтобы лучше понять содержание этого раздела, читателям, не знакомым с кинетической теорией, рекомендуется сначала прочесть Донолнение Г. [c.533]

В полярографическую кювету, содержащую 2 мл среды инкубации,, погружают электроды, вносят 50 мкл суспензии обработанных антимицином митохондрий, добавляют 5 мМ малат и 5 мМ глутамат и через 1—2 мин вносят 50 мкл густой (50—70 мг/мл) суспензии препарата Кейлина—Хартри. Внесение субмитохондриальных фрагментов практически не вызывает стимуляции поглощения кислорода. Реакцию инициируют добавлением 4 мкМ Qa (осуществляющего перенос элект ронов между митохондриями и субмитохондриальными фрагментами неспособными окислять малат). По ходу реакции добавляют 100 мкМ динитрофенол и регистрируют увеличение скорости поглощения кисло рода. В том случае, если стимуляция разобщителем не наблюдается рекомендуется вдвое понизить количество вносимого препарата Кей лина—Хартри и (или) уменьшить концентрацию вносимого Q i. Нов торяют измерение с другими гомологами убихинона Qi (3 мкМ) и Qe (3 мкМ). Убеждаются в полной чувствительности наблюдаемой убихинон-редуктазной активности (измеренной с различными гомологами убихинона) к ротенону. С этой целью в кювету по ходу реакции вносят 5 мкМ ротенон и наблюдают полное ингибирование реакции. [c.440]

На основании проведенных измерений строят графическую зависимость скорости дыхания митохондрий в присутствии ДНФ и АДФ, скорости окислительного фосфорилирования и коэффициентов АДР/О и ДК от количества предварительно накопленного a + в матриксе митохондрий. Если вследствие ограниченной емкости препарата митохондрий для Са + степень торможения окислительного фосфорилирования невелика, то для проведения этих опытов можно рекомендовать увеличение концентрации Mg2+, увеличение pH среды (до - 7,8), увеличение буферной емкости среды или добавление в срду инкубации 50— 100 мкМ ионола (антиоксидант). Каждая из перечисленных модификаций предотвращает спонтанную активацию дыхания в нагруженных a + митохондриях. [c.478]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология