Тыльное напряжение

Тыльное напряжение может стать значимым в соединениях, имеющих разветвленные, объемистые алкильные группы, влияние которых превосходит влияние сольватации. Наблюдаемые сложные отношения рассмотрены в общем виде в работе [131]. [c.115]

Наибольший практический интерес, с точки зрения возникновения изгибных напряжений, представляет собой неравномерное коксоотложение, что и выбрано в качестве расчетной схемы, приведенной на рис. 3.46. Это обстоятельство обусловлено неравномерностью тепловосприятия поверхностью трубы по периметру. Наибольшее качество лучистой энергии получает сторона, непосредственно расположенная со стороны факела. Тыльная сторона получает лить вторичное тепло отраженное от поверхности футеровки. Такой односторонний нафев печной трубы ведет к раз- [c.266]

Другой разновидностью ДСК-электродов, имеющей большое значение, являются вентильные электроды. Под ними понимают двухслойные электроды, мелкопористый запорный слой которых со стороны электролита вьшолняется из материала, характеризующегося при электролизе высоким перенапряжением, например из меди. Если на такой вентильный электрод, схематически представленный на фиг. 12г, наложить, используя любой противоэлектрод, катодную нагрузку при напряжении, несколько превышающем обратимую эд. с. Е = 1,23 в, то в равновесных порах рабочего слоя на газовой стороне электрода, обладающих благодаря каталитической активности стенок минимальным перенапряжением, начнется электролитическое выделение водорода. Водород не может улетучиваться в электролит, так как в узких порах запорного слоя создается слишком высокое капиллярное давление. Поэтому сухой водород поступает к тыльной стороне электрода под давлением, равным капиллярному давлению в запорном слое. Выделяющийся при эксперименте Нг имел давление до [c.96]

Коэффициент лобового сопротивления цилиндра учитывает сопротивление формы тела, определяемое разностью давления на лобовой и тыльной стороне трубы по отношению к набегающему потоку, и сопротивление трению, определяемое напряжением сдвига у поверхности цилиндра, и зависит от режима обтекания [41, 120]. [c.253]

Во-первых, при обтекании профилей реальной жидкостью всегда имеется небольшая зона отрыва потока вблизи выходных кромок, образующаяся вследствие утолщения пограничного слоя. При небольших положительных углах атаки зона отрыва невелика и располагается на тыльной сторон профилей. Течение в этом случае неустойчиво, и отрыв потока происходит периодически. Характерные моменты обтекания профилей с периодически возникающим отрывом схематически показаны на рис. 5.2. Пусть в какой-то момент времени профили обтекаются с отрывом потока в точке А (рис. 5.2, а). В следующий момент набегающий поток сдувает вихревую область, унося ее вниз по потоку (рис. 5.2, б). Далее некоторое время профили обтекаются без отрыва (рис. 5.2, в), а затем толщина пограничного слоя снова возрастает, возникающая небольшая зона отрыва (рис. 5.2, г) увеличивается до тех пор, пока набегающий поток снова сдует ее. При увеличении угла атаки до /ц, соответствующего границе пульсаций, точка отрыва А почти не изменяет своего положения и находится вблизи выходной кромки. Затем, начиная с некоторого угла атаки г>г п, точка А быстро перемещается в сторону входной кромки. Изменение во времени характера обтекания профилей вызывает соответствующее изменение распределения по лопасти действующих на нее сил и напряжений. Величина пульсаций (и напряжений) возрастает с увеличением угла атаки, однако резкое увеличение пульсаций начинается лишь с >/п, когда точка отрыва перемещается, вызывая увеличение вихревой области. [c.133]

Источник электронов — инл<ектор, на анод которого в определенный момент времени подается короткий импульс высокого напряжения, при этом в камеру впрыскиваются электроны. Под действием вихревого электрического поля электроны начинают вращаться по окружности с определенным радиусом, все время увеличивая свою энергию. Энергия электронов увеличивается до тех пор, пока нарастает магнитное поле. В конце ускоряющего периода электроны сбрасываются с орбиты. Пучок ускоренных электронов при этом попадает на мишень, которая обычно прикрепляется к тыльной стороне инжектора. При взаимодействии электронов с веществом мишени возникает тормозное излучение. С помощью бетатрона легко получают тормозное излучение в области 10—30 Мэе, причем, регулируя момент сброса электронов, можно плавно менять максимальную энергию тормозного излучения. [c.81]

Небольшие частицы падают в растворе электролита, находящемся в поле сил тяжести, создавая стоксовский профиль скоростей. Этот профиль не является следствием точного решения уравнения Навье—Стокса он имеет место лишь для малых чисел Рейнольдса Re = 2ь<х,гоН. Для частиц с положительным дзета-потенциалом заряд в диффузном слое отрицателен. Благодаря напряжению трения вблизи частицы поверхностная плотность тока направлена от тыльной стороны частицы к передней. Поэтому в объеме раствора ток должен протекать спереди назад. Это означает, что потенциал за частицей с положительным дзета-потенциалом будет отрицательным по сравнению с потенциалом перед частицей. Ясно, что множество частиц, падающих в растворе, создадут электрическое поле, равное [c.232]

Механизм реакции. Если отрыв предшествует атаке, то ему способствуют электронодонорные эффекты. Атаке же благоприятствуют электроноакцепторные эффекты. Следовательно, если отрыв проходит легче, то атака затрудняется. Примером может служить структура, представленная ниже, атака на реакционный центр которой не может происходить с тыльной стороны от заместителя. Однако уход Ъ облегчается пространственным напряжением (разд. 5.1.1.2) [c.231]

Потребление тока от батареи составляет примерно 6 ма. В одном из по.яо-жений переключателя осуществляется контроль за напряжением питания. На тыльной стороне корпуса прибора (под табличкой) выведена пломбируемая ось переменного сопротивления, что позволяет путем периодической проверки поддерживать основную погрешность прибора на переменном токе не более 1,5%. [c.233]

Физическое объяснение указанных зависимостей очевидно соответствующие изменения перечисленных выше параметров системы приводят к увеличению омического падения напряжения на внутреннем сопротивлении электрода или непосредственно (р, Ь), или косвенно из-за сосредоточения процесса в области электрода, примыкающей к тыльной поверхности. [c.107]

Таким образом, потери напряжения при переходе от фронтальной к тыльной схеме не ограничиваются, как это можно было бы предположить, омическими потерями на сопротивлении электрода как проводящей неактивной диафрагмы—при значительных нагрузках в области больших поляризаций эти потери напряжения превосходят чисто омические, причем на сравнимые величины. Так, например, для системы с р = 2 ом-см, Ь = 0,3 см, / = = 50 ма/см , а = Уг и Т = 293° К Ат] =г (34 + 30) мв. [c.107]

Переходя к общему выводу о целесообразности работы по той или иной схеме принудительной подачи реагента, мы считаем возможным на основании проведенных расчетов отдать предпочтение схеме тыльной подачи. Действительно, абсолютный выигрыш в поляризации электрода при переходе к фронтальной схеме для большого числа систем мал (вплоть до больших значений коэффициента использования реагента 9). Если к этому присовокупить возможное ухудшение поляризационной характеристики противо-электрода за счет присутствия в его приэлектродном пространстве реагентов, участвующих в реакции на основном электроде, или падение напряжения на внутреннем сопротивлении диафрагмы (при введении ее в конструкцию электрохимической ячейки для предотвращения взаимовлияния электродных процессов), то сделанный выше вывод становится вполне оправданным. [c.120]

Более медленный способ подачи реагента (диффузионный) не позволяет уже столь определенно высказаться в пользу схемы тыльной подачи реагента но сравнению со схемой фронтальной подачи. Более того, очевидно, что при наличии проводящей диафрагмы, непроницаемой (или слабопроницаемой) для реагентов и продуктов электродной реакции и обладающей сопротивлением, меньшим или равным сопротивлению электрода, схема фронтальной подачи реагента в электрод заведомо позволит с меньшими потерями напряжения более надежно решить задачу пространственного разделения электродных процессов в электрохимической ячейке, чем схема тыльной подачи. При отсутствии таких диафрагм вопрос о выборе схемы подачи реагента должен решаться с учетом потерь напряжения на обоих электродах. [c.120]

Запальник изображен на рис. 5-6. Из тыльной части выведен нейтральный электрод для присоединения провода высокого напряжения. В наконечнике имеются три винта для центровки и регулировки положения центрального электрода и искрового промежутка. Болт служит для фиксации наконечника. Запальники изготовляются с длиной ствола 350—5000 мм. Газ в запальник поступает через штуцер, проходит через ствол и воспламеняется [c.163]

Винтовые лопатки (рис. IX-23). Лопатки профилируют, исходя из условия предотвращения в лопатках напряжений изгиба от центробежных сил. Для этого лицевую и тыльную поверхности Р лопаток (рис. 1Х-23) выполняют линейчатыми так, чтобы средняя линия ОЕ произвольного сечения етп лопатки нормального к оси вала колеса была направлена радиально. При таком профилировании поверхность, содержащая средние линии нормальных сечений (средняя поверхность), представляет собой линейчатую поверхность, образованную радиальными лучами. При этом поверхности Р фрезеруют пальцевой фрезой, ось которой наклонена под постоянным углом ч к радиальному лучу, образующему среднюю поверхность. [c.396]

Запальник (рис. 79) состоит из ствола 1 со штуцером для подвода газа, центрального электрода 6, заключенного в керамическую изоляцию Зу наконечника 5 и муфты. Под гайку штуцера устанавливается дроссельная шайба 8. В тыльной части выведен центральный электрод для присоединения провода высокого напряжения. В наконечнике имеются три винта 4 для центровки и регулировки положения центрального электрода и искрового промежутка. Болт 7 служит для фиксации наконечника. Запальники изготовляются с длиной ствола L 350- 5000 мм. Газ в запальник поступает через штуцер, проходит через ствол и воспламеняется на выходе из наконечника от электрической искры, возникающей в искровом промежутке между хвостиком центрального электрода и кольцевым электродом наконечника. Запальник позволяет применять любой горючий газ с теплотой сгорания от 13 до 121 МДж/м . [c.225]

Для объяснения аномалий основности у вторичных и третичных аминов выдвинуты две гипотезы. Браун [127] считает причиной пониженной основности третичных аминов пространственные препятствия. При протонировании аминный азот из трехкоординационного становится четырехкоординационным. Это значит, что из плоской пирамиды образуется тетраэдр, в котором алкильные группы сближаются. Перекрытие вандерваальсовых радиусов алкильных групп на тыльной стороне ( тыльное напряжение , Ba li-Strain ) противодействует присоединению протона и понижает основность амина. [c.114]

При превращении алкилхлорида в карбокатион sp -гибридизо-ванный центральный атом углерода с валентными углами около 109,5° становится sp -гибpидизoвaнным, для которого предпочтительны углы 120°. В случае третичных галогенидов три достаточно объемные алкильные группы, вынужденные располагаться под тетраэдрическим углом, будут теснить друг друга, создавая напряжение в молекуле (разд. 4.26). Напряжение подобного типа называют тыльным, или В-напряжением (ba k strain). При ионизации до карбокатиона это,напряжение ослабевает. [c.362]

После установки стоек изготавливают квадрат или прямоугольник (в зависимости от габаритов карты-схемы) из металлического уголка 15x15 мм, которым окантовывают поле изображения карты-схемы. Крайние стойки должны находиться от боковых границ карты-схемы на расстоянии 1—1,5 см и крепиться к последним с помощью специальных переходных пластин, так как в противном случае при накладке крайних уголков на трубу стойки последняя закроет уголок по всей длине (с обратной стороны) и не даст через тыльную сторону уголка притянуть с помощью шурупов к нему основу карты-схемы. Если размеры карты-схемы достаточно велики, то верхнюю и нижнюю ее границы стягивают по диагонали металлическими полосами или тем же уголком, из которого выполнена ее окантовка. При выполнении диагональных стяжек, а также при производстве других сварочных работ по монтажу необходимо систематически промерять контуры карты-схемы, так как прямоугольность ее внешнего контура может быть легко нарушена из-за сварочных напряжений. [c.118]

Можно ли считать, что протекание тока силой ме нее 6 мА через организм человека вполне безопасно Ни в коем случае Пороговые значения неотпускающе го тока определяются экспериментально — при этом испытуемый держит электрод в руке На практике элек трическая цепь далеко не всегда возникает по схеме ладонь—ладонь или ладонь—ноги Вполне вероятны и в действительности происходят поражения при ко topыx ток проходит через тыльную часть руки, пред плечье или голень В то же время на теле человека, в том числе на тыльной части рук, имеются чувствитель ные к току (активные) места Образование электриче ских цепей с участием этих уязвимых мест, приводит к тяжелым поражениям и смерти даже при очень ма лых токах Важно что смерть наступает и в тех слу чаях когда путь тока не лежит через жизненно важные органы — сердце, легкие мозг Зарегистрированы по ражения со смертельным исходом при напряжении 220 В и ниже, когда с токоведущими частями сопри касалась только одна рука и путь тока проходил от тыльной стороны руки к ладойи или даже с одной сто роны пальца на другую [32] [c.99]

На рис. 6.16 приведены также экснериментальные данные Песчанской и Степанова [5.13] и данные исследований Златина с сотр. [6.40]. В последних проводились измерения долговечности пластинки ПММА толщиной 10 мм (при 20 °С) импульсным методом в микросекундном диапазоне. На рисунке видно атермическая ветвь долговечности ЕК с Тк = 8-10 с, тогда как наши расчеты для пластинки (Ц= 10 мм) приводят к Тк=1,4-10 с. В опытах Златина с сотр. нагружение производилось не статически, а динамически — ударом бойка, в результате чего в тыльных слоях образца создавалась плоская волна растягивающих напряжений, вызывающих локальное разрушение по типу откола. Разрушение регистрировалось методом светорассеяния. Уровень действующих в теле растягивающих напряжений относился к моменту возникновения субмик-роскопических очагов разрушения. Из этого следует, что под Тк в этих опытах нельзя понимать время прорастания трещины через весь образец (тт). Это время больше, чем время, измеренное к моменту возникновения локальных очагов разрушения. При растягивающих напряжениях (а = onst) Тт в образце-полоске зависит от ширины образца L (рис. 6.17). В этой зависимости время Тт = 8-10 с соответствует L = 0,5 мм. По-видимому, регистрация времени разрушения в импульсном методе относилась к трещинам длиной около 0,5 мм, когда полного разрушения нет. [c.178]

Для проведения поляризационных измерений применялась несколько усовершенствованная ячейка, описанная в работе [1], в которой катодное и анодное пространство разделялись пористым стеклом. Катод и анод — платиновые пластинки с рабочей поверхностью 1 см . Тыльная сторона электродов оплавлялась стеклом. Электролитический ключ приплав лен к аноду, и его капиллярная часть (диаметр около 0,2 мм) подходила к середине анода с тыльной стороны и соединялась с рабочей поверхностью через тонкое отверстие в аноде. Это обеспечивало во всех проведенных опытах измерение потенциалов в одном и том же месте электрода. Электродом сравнения служил насыщенный каломельный электрод, пришлифованный к расширенной части электролитического ключа. Конструкция каломельного электрода предохраняла от попадания хлорида калия к аноду и анолита в каломельный электрод. Потепциостатические измерения проводились с помощью потенциостата системы В. С. Боровкова и С. Б. Авербуха [2], а также с помощью обычной потенциометрической установки с ручным регулированием внешнего напряжения для поддержания потенциала на необходимом уровне. Растворы для поляризационных измерений готовились из реактивов марки х. ч. и ч. д. а. . [c.140]

В зоне коррозионных повреждений наблюдались общее относительно равномерное утонение труб по лобовой образующей и образование поперечных рисок, которые хорошо просматривались после удаления наружных отложений и окисных пленок. Утоиение труб перед разрушением достигало 2—2,5 мм. При разрыве трубы наблюдалась продольная трещина и происходило раскрытие трубы на 20—30 мм. Заметного увеличения диаметра у разрушенных труб не наблюдалось. В местах разрушения отмечена неоднородность структуры металла по лобовой и тыльной образующим. Выполненные анализы поврежденных труб свидетельствовали о местном перегреве металла, а также о наличии термических напряжений из-за нерав- [c.117]

В известной мере это снижение поляризации обязано уменьшению омического падения напряжения на внутреннем сопротивлении электрода при переходе от тыльной к фронтальной схеме в широком диапазоне нагрузок (исключая те значения 2пред и А, при которых изменение схемы нодачи реагента приводит к незначительному изменению распределения процесса) Ат]1 = [c.119]

Уравнение Навье — Стокса в виде (1.9) можно трактовать как уравнение переноса вихря. При Re <С 1 (стоксовский режим обтекания) сфера представляет собой точечный источник, от которого вихрь во всех направлениях диффундирует одинаково, подобно тому как распространяется теплота при молекулярном переносе от равномерно нагретой сферы. Линии тока такого течения симмет.-ричны относительно экваториальной плоскости. Увеличение Re приводит к существенному перераспределению вихрей. Со стороны набегающего потока в лобовой части сферы интенсивность вихря незначительна, концентрация вихревой напряженности ( = onst— линии, вокруг которых наблюдается вращение частиц жидкости) сосредотачивается в относительно тонкой области лобовой части сферы и в тыльной ее части. Тенденция к развитию пограничного слоя на лобовой части поверхности твердой сферы заметна уже при значениях Re порядка нескольких десятков. На рис. 1.3, где представлено распределение линий = onst при Re = 20 60 и 120, непосредственно видно, как по мере возрастания Re распределение вихревой напряженности сосредотачивается все в более узкой области лобовой части сферы, за пределами которой практически не сказывается влияние вязких сил (потенциальное течение). [c.18]

Холодильная камера закрывается дверью 4 с ручкой 5 плотность прилегания двери обеспечивается резиновой окантовкой, которая при закрывании двери прижимается к передней плоскости шкафа. В последнее время находят применение магнитные затворы для дверей. Встречаются две разновидности таких затворов. В первом случае несколько постоянных магнитов закрепляют на тыльной стороне по периметру двери, и при закрывании двери они притягиваются к металлической отбортовке шкафа или к залитым в пластмассу магнитопроводящим пластинам и удерживают дверь в закрытом состоянии. Во втором случае внутрь профиля уплотняющей резины по периметру двери вставляют эластичный магнит (феррит бария в смеси с каучуком), который при закрывании двери плотно притягивается к отбортовке наружного корпуса шкафа. Такие двери без значительного усилия могут быть открыты и изнутри холодильника. Теперь применяют только прислонные двери, внутренний объем которых используется для хранения продуктов. На верхней планке или внутри камеры крепится регулятор температуры ручка установки регулятора 10 является одновременно выключателем электрического напряжения. [c.370]

Для того чтобы гидразин не попадал на положительный электрод, его либо подают с тыльной стороны отрицательного электрода растворенным в электролите (7 М раствор КОН 0,5 М раствор N2H4), продавливая смесь сквозь поры в таком количестве, чтобы гидразин использовался на электроде возможно полно, либо электроды разделяют плотной асбестовой диафрагмой. При плотности тока 100 мА/см и 70 °С напряжение на элементе составляет 0,7В. [c.442]

Рабочий орган установки — активатор состоит из пары электродов, между которыми пропускается обрабатываемая пленка. Один электрод — холодный — находится с ее тыльной стороны и заземляется. Второй электрод — горячий — служит излучателем и выполняется в виде одной или нескольких узких металлических полос прямоугольного сечения, длина которых во избежание концентрации энергии на их концах, возможного пробоя и переактивации у краев обрабатываемой пленки должна быть меньше ее ширины на 1,0—1,5 см. Для возмол-сности обработки пленки разной ширины без сменного набора электродов горячий электрод иногда выполняется раздвижным в виде ножен или встречно сомкнутых вил. В качестве заземленного электрода используется металлический барабан или транспортный ролик, поддерживающий и распрямляющий транспортируемую пленку. С уменьшением толщины пленки возможны пробои, во избежание которых необходимо либо снизить напряжение, либо усилить изоляцию тыльного электрода, обмотав его, например, десятью витками туго натянутой лавсановой пленки толщиной 0,050 мм. [c.9]

Для провертш чувствительности указатель на штанге подносят тыльной стороной к одиночному проводу, находящемуся под напряжением [c.31]

Не реже одного раза в год (через 8000—8500 ч работы компрессора) разбираются и проверяются коренные подшипники, осматриваются вал и его щеки в местах наибольших напряжений, особенно на галтелях. При ревизии коренных подшипников производят проверку расхождения щек коленчатого вала, проверяют зазоры у боковых вкладышей и у торцов фиксирующего подшипника, осматривают баббитовую заливку подшипников, проверяют степень прилегания поверхности вкладыша к валу, осматривают наплавку галтелей и частичную наплавку баббита по выкрашившимся местам, производят подшабривание вкладышей для приведения в норму величины расхождения щек у коленчатых валов, перезаливают (в случае необходимости) вкладыши, проверяют прилегание тыльной стороны вкладышей к постелям и замеряют зазоры под верхними вкладышами. [c.162]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология