Нормы величины тока

НОРМЫ ВЕЛИЧИНЫ ТОКА [c.443]

Определение нормы среднечасового тока всех дренажных установок в районе тяговой подстанции магистральных железных дорог производится по отношению к общему току нагрузки тяговой подстанции. Первая величина может быть определена по результатам часовой регистрации токов дренажей, вторая — по результатам регистрации за этот же час тока на шунте отрицательной питающей линии подстанции. Регистрировать токи рекомендуется в часы интенсивного движения электропоездов. [c.94]

Не допускать величины тока большей нормы, как при зарядке аккумуляторов, так и при их разрядке, т. е. при питании электрической цепи. [c.408]

При полном испарении пробы из канала электрода сразу после зажигания дуги начинают экспозицию. Обычно в течение времени, составляющего 5—20% длительности экспозиции, величина тока дуги ниже заданной она достигает нормы только после достаточного прогрева электродов, когда начинается интенсивное испарение пробы. Это время зависит от состава и количества пробы, формы и размеров электродов, силы тока дуги, величины аналитического промежутка и других факторов, но более или менее постоянно для данных условий анализа. В этих случаях часто величину тока дуги с момента ее зажигания и до конца экспозиции поддерживают на заданном уровне при помощи реостата. [c.133]

Мероприятия по ограничению силы блуждающих токов. Утечка тягового тока с рельсов электрифицированных путей не должна превышать нормированного значения. Допустимую норму утечки тока на участках железных дорог, электрифицированных постоянным током, определяют для каждого участка между тяговыми подстанциями по номограмме (рис. 8.5). На номограмму накладывают линейку таким образом, чтобы она соединяла точку линии номограммы, соответствующую расстоянию между тяговыми подстанциями исследуемого участка (при том количестве электрифицированных путей п, которое имеет место в районе подстанции), с точкой, определяющей величину отношения Р нагрузок фидеров соседних тяговых подстанций, питающих контактную сеть этого участка (определяется по показаниям счетчиков, установленных на питающих линиях). Точка пересечения линейки с линией, характеризующей относительную утечку тока Уу max определяет допустимую норму утечки с рельсов для контролируемого участка. [c.221]

Интегрирование уравнения (3. 13) затрудняется тем, что в общем случае радиус кривизны к линии тока является величиной переменной. Для приближенного решения этого уравнения принимают вдоль нормали п радиус Я постоянным. Для колес, обычно применяемых в стационарном компрессоростроении, такое допущение близко к действительности вследствие больших значений радиуса Я по сравнению с шириной канала (в плоскости вращения). Уравнение (3. 13) можно переписать следующим образом Лг (1хю [c.56]

Если измеряемый имеет прямолинейные тока, то по нормалям ниям тока статический напор не изменяется. При этом показание трубки статического на пора не зависит от положения ее нижнего среза на выбранной нормали. Практически целесообразно при измерении местных скоростей в трубах трубку статического напора присоединять к стенке трубы, так как при таком присоединении трубка не вызывает деформаций потока, искажающих величину измеряемого давления. [c.76]

И представляет собой, как ранее, полное сопротивление поляризующему току с учетом сопротивления растеканию тока 7 э со стенки трубопровода по нормали в электролит. Все, что было сказано выше о физическом смысле понятия этого сопротивления для случая капилляра, полностью справедливо и в данном случае. Поэтому величину Шо выбираем равной о = а и далее решаем трансцендентное уравнение для определения коэффициента затухания а [c.214]

Касаясь нормы допустимого напряжения, следует отметить, что существующая в данное время классификация напряжений [1] на малые, низкие и высокие не определяется безопасностью, так как установки низкого напряжения для человека тоже опасны. Опасность поражения электрическим током зависит не только от величины напряжения, но и от среды, т. е. от характера помещения, в котором производится работа, так как под действием [c.227]

Измеренные величины необходимо сравнивать с допустимыми, которые (впредь до уточнения и последующего утверждения) могут быть приняты в соответствии с проектом временных норм, согласованных с Госэнергонадзором, лабораторией экспериментальной физиологии Академии медицинских наук и отделом техники безопасности Минэнерго. Рекомендуемые нормы допустимых напряжений прикосновения и шага, а также сил токов в зависимости от продолжительности воздействия на человека приведены в табл. 10 и 11. [c.98]

Определение параметров отдельных фаз возможно с помощью моделирования и расчетов. Моделирование позволяет определить параметры коротких сетей практически всех конструкций, для которых не существуют расчетные формулы или нормали для определения параметров. Кроме того, на моделях можно учесть такие сложные явления, которые не поддаются расчету в токопроводах со сложной системой проводников (эффект близости, поверхностный эффект и др.). Весьма просто определяется токораспределение по отдельным проводникам. Это позволяет добиться того, чтобы максимальная плотность тока в проводниках шинных пакетов или подвижной части не превышала допустимой величины. При моделировании можно сравнивать различные варианты коротких сетей для вновь проектируемых карбидных печей. Наиболее целесообразный вид моделирования коротких сетей — физическое моделирование, при котором сравниваемые явления имеют одинаковую природу и отличаются только количественно. Модель короткой сети должна представлять собой уменьшенную копию оригинала электрические явления в копии и оригинале должны быть идентичными. [c.79]

При давлении охлаждаемого газа, не превышающем бати (нормы Котлонадзора ), оребренные пакеты труб могут встраиваться в полость, находящуюся непосредственно внутри станины компрессора (например, компрессор ВП-10/8, фиг. 118), где кожухом служат литые стенки станины. Щели между ребрами не должны быть узкими, так как затрудняется развитие конвективных токов. По опытам Горьковского автозавода и Института морского флота [741, пластины, насаживаемые перпендикулярно осям труб, целесообразно располагать на расстоянии 2- 5 мм друг от друга. Толщина латунных пластин берется примерно 0,2-ь0,35 мм. При этом коэффициент теплопередачи достигает величины К 500 ккал/м час С. [c.315]

Отметим, что первое уравнение (6) интерпретируется как условие постоянства расхода газа через элементарную трубку тока в одномерном ( гидравлическом ) приближении из него находится распределение скорости в тонком канале (т. е. в канале с очень пологими стенками) как функция площади поперечного сечения. Второе уравнение (6) для потенциальных течений выражает довольно тривиальный факт, что сколь угодно близкие эквипотенциальные поверхности отстоят друг от друга по нормали на величину, пропорциональную модулю скорости. [c.17]

Вычисленный по графику эмиссионного тока Фаулера — Нордхейма радиус кривизны вольфрамового эмиттера равен 1530 А при условии чистоты острия. Плоскость (001) на этом острие имеет около 10 атомов в поперечнике, При преобразовании этой плоскости необходимо смещение только на 2/3 элементарной ячейки по нормали к поверхности (001) для того, чтобы сохранить форму острия, что представляет слишком малую величину по сравнению с требуемой для образования ступеньки решетки, [c.513]

Для генераторов согласно Правилам и нормам для испытания эл. машин ВЭС амплитуда ударного тока короткого замыкания при замыкании на зажимах генератора не должна превосходить 15-кратного значения амплитуды номинального тока (или соотв. 21-кратного значения эффективной величины номинального тока) ударный ток короткого замыкания достигает своей максимальной величины примерно в течение Vio сек. [c.972]

Сопротивление растеканию тяговой нити не имеет установленных норм, однако представление о величинах сопротивлений в цепях утечки токов тяговых нагрузок можно получить из следующих данных, встречающихся на практике. [c.82]

При меньших количествах жидкости, сопоставимых с количествами жидкости, наносимой обычно на диатомитовые носители с малой удельной поверхностью (15—20% от массы носителя), прочность удерживания пленки жидкости на большой поверхности силохрома значительно выше. Для сопоставления летучести нанесенной жидкости были приготовлены и предварительно кондиционированы в соответствии с общепринятыми нормами две колонны с одинаковым количеством сквалана на хроматоне и на силохроме. На рис. 5.6 приведены зависимости фонового тока ионизационно-пламенного детектора от температуры для этих двух колонн. Из этих зависимостей видно, что при одной и той же температуре летучесть сквалана, нанесенного на силохром, в 8—10 раз меньше летучести сквалана, нанесенного на хроматон. Предельная летучесть сквалана, нанесенного на силохром, достигается при температуре, на 40 градусов большей, чем при нанесении его на обычный носитель с малой удельной поверхностью. Это позволяет повысить предельную рабочую температуру колонны. Сопоставление динамики изменения величин фоновых сигналов этих двух колонн в течение 100 ч при температуре колонны 100°С также подтверждает значительно большую стабильность сквалана, нанесенного на силохром. Фоновый сигнал от сквалана, нанесенного на хроматон, изменился в 24 раза (с 6-10 до 2,5-10 А). В тех же условиях фоновый сигнал колонны со скваланом на силохроме изменился лишь в 1,2 раза (с 6,6-10 " до 5,7-Ю А), причем скорость его уменьшения оказалась практически постоянной, что значительно облегчает эксплуатацию хроматографа с такой колонной. [c.126]

Допустимую норму утечки тока оцределяют для каждого участка между тяговыми подстанциями по номограмме (рис. 9). На номо-трамму накладывают линейку таким образом, чтобы она соединяла точку линии номограммы, соответствующую расстоянию между тяговыми подстанциями исследуемого участка (при том количестве электрифицированных путей, которое имеет место в районе подстанции), с точкой, определяющей величину отношения Р нагрузок фидеров, питающих контактную сеть этого участка (определяется по показаниям счетчиков киловатт- или кило ампер-часов, установленных на питающих линиях). Точка пересечения линейки с линией, характеризующей относительную утечку тока /уттах, определяет допустимую норму утечки тока с рельсов для контролируемого участка. [c.90]

Информация о состоянии объекта поступает от первичных преобразователей, преобразующих различные неэлектрические величины в электрические. Дальнейшие операции осуществляются с электрическими сигналами, приведенными к унифицированной норме по току 0—5 мА или по напряжению О—10 В. [c.245]

Рассматриваемая группа мер, направленных на ограничение в рацианальиых пределах величины токо.в утечкй во вновь строящихся рельсовых сетях трамвая, охватывает нормы расчета и методику выбора параметров отсасывающей системы, а также конструкции рельсовых путей с повышенной изоляцией отноаителыно земли. [c.299]

Контроль за выполнением норм падения напряжения в рельсах. Важнейшей мерой по ограничению величины токов утечки является ограничение падения напряжения в рельсах, контролируемое расчетным путем, а также на основе измерений разнос-тм потенциалов рельс — земля . В последнем случае макси-мальное значение падения вапряженяя в рельсах может [c.320]

Линня считается выдержавтеЯ нснытацня. если при их проведении не произошло пробоя ичоляцпн нли перекрытий но концевым муфтам, а тлкже, если не наблюдалось каких-либо толчков тока или его нарастания, а величины токов утечек укладывались в указанные выше нормы. [c.100]

Устройство аварийной сигнализации УАС-20А (рис. 3-12) предназначено для приема сигналов от датчиков аварийности и последующего представления полученных сигналов на световом табло, вмонтированном в устройство. Принцип действия УАС-20А основан на преобразовании неадектрических величин отклонений от норм технологических процессов производства в световые и звуковые сигналы. УАС-20А имеет 20 искробезопасных входов. Световая сигнализация представляется на табло в виде цифр или надписей и сопровождается прерывистым звуком. При квитировании звук исчезает, мигающий световой сигнал преобразуется в постоянный. Питание от сети переменного тока 220 В, потребляемая мощность 150 Вт, масса 20 кг, габариты устройства 430 X 530 X 405. [c.153]

При 1,98 > f > О структура линий тока соответствует структуре, изображенной на рис. 4.7 при f = 1. Монолитное вихревое образование в меридиональной плоскости ограничено осью г = О и дугой, ра которых V = 0. Дуга пересекает ось по нормали. Это вихревое образование имеет вид разрушения витфя [18-27], но более простой пример будет приведен ниже при рассмотрении решения (3.59) с Ь = 0. По мере уменьшения величины f в рассматриваемом примере происходит деформация линий тока, они преимущественно растягиваются в направлении оси х. Почти отвесные части дуги ф = О уходят на -оо и оо. При f —> О все течение стремится к течению Пуазейля [31] с прилипанием на прямой г = y/L/(2M) = 2,52. На рис. 4.7 стрелки показывают направление течения и создают достаточно полное представление о потоках в целом. [c.210]

Согласно нормали ТКЬР 102, пункт 6.2, использование резервуаров-хранилищ и подключенных к ним трубопроводов в качестве заземлителей не разрешается [17]. Для снижения катодного сонротивления растеканию тока при одновременном предотвращении повышенной потребности в защитном токе оказалось целесообразным подсоединять к резервуарам-хранилищам в качестве заземлителей магниевые протекторы. Сопротивление растеканию тока с протекторов в грунт должно составлять 65 В//утечки. Величину защитного тока следует настроить так, чтобы получалось небольшое натекание тока (порядка нескольких миллиампер) в магниевые протекторы, с целью уменьшить нх коррозию. При защитной схеме с контролем аварийного потенциала (Р5), если вспомогательный заземлитель располагается в воронке напряжения над анодным заземлителем, возмол но срабатывание далее и при отсутствии аварийного потенциала. В таких случаях, которые впрочем можно предотвратить проведением соответствующих мероприятий при сооружении систем катодной защиты, может оказаться полезным включение конденсатора соответствующей емкости в подводящий кабель к вспомогательному заземлителю. Во взрывоопасных зонах нул<но также учитывать и соответствующие предписания и нормативы [16, 18—20]. [c.285]

Для кабелей телефонной или телеграфной связи, которые в местах пересечения с другими трубопроводами, имеющими катодную защиту, испытывают влияние с изменением потенциала более чем на 0,1 В должны быть проведены мероприятия по нормали VDE 0150 (см. раздел 10). По изменению потенциала, измеренному на поверхности земли нельзя судить о фактическом изменении нптенциала на границе раздела фаз металл—грунт или о величине плотности тока коррозии, поскольку важные для этого влияющие факторы (например, расстояние между кабелем и трубопроводами, размер дефектов покрытия и их местоположение) обычно не бывают известны точно. Опасность коррозии под действием защитного тока трубопровода в месте его пересечения с кабелем может [c.304]

Значение тангенса дельта (определенного с помощью моста переменного тока типа Р-525) для сырья оказалось выше 100%, что указывает на высокое содержание в нем полярных соединений. Однако после неглубокой ацсор ципчной очистки (0—16) величина диэлектрических потерь становится более чем в 2 раза ниже нормы. Дальнейшее углубление очистки незначительно улучшает показатель /й" о. [c.159]

При токсикологической оценке особое внимание следует уделять галогеиорганическим соединениям При характеристике этих соединений используют величину АОГ (адсорбируемые органичес ки связанные галогены) Для определения ЛОГ вещество сжигают в токе кислорода и образовавшиеся галогены поглощают активи рованным углем, окончательно галогены определяют титровани ем Законодательно установленные нормы не подходят к органи чески связанным галогенам, их содержание не должно превышать предельной концентрации 100 мкг/л [c.100]

Если используют обычные величины t и tm, то отношение токов и (норм, импульсн. полярогр.)/ й (постоянноток. полярогр.) равно приблизительно 6—7. Это отношение указывает, насколько выше чувствительность нормальной импульсной полярографии, чем классической. [c.399]

При превышении оптимальной величины постоянного напряжения срок службы аккумуляторов будет сокращаться в результате систематических перезарядов сверх допустимой нормы, а также вследствие теплового действия зарядного тока. При напряжении, меньшем оптимального, будут иметь место систематические недозаря-ды аккумуляторов, которые также являются причиной сокращения срока службы. Выбор оптимальной продолжительности заряда при прстоянном напряжении имеет целью создать условия для получения аккумулятором зарядной емкости, близкой к емкости, сообщаемой им при заряде постоянным током. [c.157]

Надо иметь в виду, что устройства, ограничивающие напряжение холостого хода, не являются средствами заигиты от поражения электрическим током. Они повышают электробезопасность при ручной дуговой сварке (во время перерывов горения дуги), снижая напряжение холостого хода сварочного трансформатора до безопасной величины. Применение устройства не освобождает сварщика от полного соблюдения всех правил и норм по технике бсшпас-ности при сварочных работах (пользование безопасным, полп- т ю изолированным электрододержателей, защитной одеждой, исправным оборудованием и т. п.). [c.80]

Осевая длина якоря турбогенератора обычно весьма значительна. Якорь снабжается большим количеством радиальных или осевых воздушных каналов, через которые прогоняется охлаждающий воздух при малых генераторах воздух проходит с одного конца якоря в другой при генераторах большей мощности охлаждающий воздух подводится с обоик концов генератора под давлением к среднему широкому радиальному охлаждающему каналу. Для генераторов большой мощности осевая и радиальная система охлаждающих каналов комбинируются вместе. Обмотка выполняется обычно более, чем в 3 паза на полюс и фазу, благодаря чему кривая э. д. с. имеет синусоидальную форму. Так как прн коротком замыкании возникают токи, достигающие значительной величины, в 12 до 20 раз превышающей нормальную (по союзным нормам для электромашин допускается 15-кратная) и так как, с другой стороны, головки обмоток (лобовые соединения) имеют значительную длину (90 до 150) с. , то они должны быть прочно укреплены для того, чтобы они могли противостоять ме.чаническим усилиям, вызываемым коротким замыканием в отношении короткого замыкания современные генераторы (стр. 972, 973 и 8СЗ) должны быть достаточно надежны. [c.796]

Токи короткого замыкания, получающиеся в другие частях установки, весьма различны и подлежат для каждого случая особому расчету в зависимости от положения и способа включения сети, числа и величины приключенны>[ к сети машин см. Герм, нормы и правила Метод расчета токов короткого замык. ния и мощности выключателей . ETZ 1930, S. 194, 238, 269, 926 и 999. [c.973]

Описание всех опытов, которые были проведены с целью проверки натриевой теории , заняло бы очень много времени. Но кое-что о них все же следует сказать. Во-первых, было доказано, что нервным волокнам многих типов для проведения импульса необходимо присутствие в тканевой жидкости натрия. Во-вторых, обнаружилось, что величину потенциала действия можно изменять в широких пределах, изменяя концентрацию натрия в окружающей среде, причем количественные соотношения вполне соответствовали тем, которых следовало ожидать на основании теории. В-третьнх, измерения прохождения ионов натрия внутрь волокна за время нескольких импульсов показали, что пх количество достаточно, чтобы вызвать ток действия соответствующей силы. Наконец, в ряде тонких экспериментов Ходжкину и Гекели удалось измерить скорость прохождения ионов натрия через оболочку нервного волокна при строго определенных и различных значениях напряженности электрического поля и концентрации натрия в окружающей среде. Было обнаружено несколько интересных фактов. Когда напряженность электрического поля резко падала от нормальных для состояния покоя значений до нуля, возникал внезапный поток ионов натрия в сторону более низкой их концентрации. В норме они входят в волокно, но если уменьшить наружную их концентрацию так, чтобы она упала ниже их концентрации внутри волокна, то поток ионов натрия направится в обратную сторону Это показывает, что главное изменение, происходящее во время раздражения током, действительно сводится к изменению проницаемости для ионов натрия, причем не в одном, а в обоих направлениях. Другой важный факт состоит в том, что поток ионов натрия движется очень недолго и через 1—2 тысячных доли секунды автоматически выключается , сменяясь усиленным потоком ионов калия. Почему это так происходит, остается тайной, но очевидно, что это имеет [c.251]

Для трамвайных нагрузок характерны большие колебание их величины во времени (от нуля — при езде выбегом и до максимума—при пуске двигателей) и перемещение точек приложения к рельсовой сети. В расчетах, связанных с определением опасности коррозии подземных сооружений блуждающими токами, вводятся не действительные, а расчетные значения тяговых нагрузок, обычно определяемые для движения в услов1Иях тяжельж зимних месяцев, при максимальном выпуске вагонов на линию. При необходимости эти расчетные значения нагрузок, (либо соответствующие нормы по ограничению токов утечки) приводят к среднегодовым — среднесуточным значениям, отражающим степень опасности коррозии блуждающими токами. [c.78]

На основании определенных величин потенциалов н токов утечки с оболочки кабеля и учитывая принятые 1в настоящее время нормь , намечают места установки защит,ны1Х устройств и по Сле технико-экономнческого сравнительного анализа выбирают мероприятия (ПО защите кабеля от коррозии. [c.425]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология