Фильтр зависимость сопротивления от его

Рис. УШ-ЗО. Зависимость сопротивления от расхода воздуха в фильтре из стекловолокна [889]

РИС. 44. Зависимость сопротивления фильтров от температуры при фильтровании дизельных топлив. [c.100]

Рис. У1П-26, Зависимость сопротивления фильтра от расхода газа и его запыленности

Основные технические данные фильтров типа ГМ приведены в табл. 41, а на диаграмме (рис. 139) представлена зависимость сопротивления от производительности этих фильтров. [c.152]

Как указывалось выше, для бесперебойной работы вакуум-фильтров удельные сопротивления осадков сточных вод после коагуляции нх химическими реагентами должны находиться в интервале 5 10 °— 60 10 см/г (см. табл. 19). Обработка проведенных нами опытов позволяет предложить табл. 24, по которой можно назначать ориентировочное время фильтроциклов в зависимости от величины удельного сопротивления скоагулированного осадка. [c.76]

В табл. 51 приведены данные, характеризующие зависимость сопротивления фильтров от количества газа, пропущенного фильтром в 1 час на 1 м" его полезной поверхности в чистом и загрязненном состоянии. [c.291]

Зависимость сопротивления фильтра от его производительности [c.291]

Рис. 111-11. Зависимость концентрации тумана после волокнистого фильтра от сопротивления фильтра, числа ступеней и диаметра волокна ( в)

Ниже показана зависимость сопротивления фильтрующей плиты от линейной скорости газа [c.62]

При оценке свойств и выборе ткани, а также других фильтровальных перегородок следует принимать во внимание, что гидравлическое сопротивление перегородки постепенно возрастает при увеличении числа циклов работы фильтра периодического действия или продолжительности работы фильтра непрерывного действия. При этом возрастание сопротивления происходит сначала относительно быстро, а затем замедляется. В частности, зависимость сопротивления ткани от числа циклов работы фильтра выражена [339] ранее приведенным уравнением (УП1,49). [c.376]

В работе медленных фильтров различают 2 периода. Первый период фильтрования воды через слой еще не загрязненного (чистого) песка характеризуется относительно низкой степенью осветления воды и задержания бактерий. Второй период отвечает образованию фильтрующей пленки, характеризуется высокой степенью осветления и задержания находящихся в ней живых организмов и бактерий. Фильтрование на медленных фильтрах улучшается по мере засорения фильтрующей поверхности. Однако в зависимости от уплотнения фильтрующей пленки сопротивление фильтра возрастает, скорости фильтрации уменьшаются и наступает такая степень засорения фильтра, которая вызывает необходимость очистки загрязненного верхнего слоя песка. [c.123]

Предположим, что процесс фильтрации жидкости идет при постепенном срезании наружных слоев осадка, подобно тому, как это имело бы место при фильтрации жидкости на барабанном вакуум-фильтре, предназначенном для работы с намывным слоем. Определяем зависимости сопротивления остающегося на фильтровальной перегородке осадка от его толщины. Сопротивление выделенного элементарного слоя осадка dh [c.175]

В результате проведенных гидравлических испытаний различных фракций ионитов были получены графические зависимости сопротивления слоя от приведенной скорости фильтрации, рассчитанной на полное сечение фильтра (рис. 5, 6), от истинной скорости фильтрации, т. е. с учетом пористости слоя (рис. 7—9) и от расчетной величины эквивалентного диаметра ионита (рис. 10). [c.203]

Величина коэффициента использования полосы пропускания в зависимости от заданного значения и класса фильтра по сопротивлению может быть выбрана по кривым на рис. 13. В таком случае расчет, проведенный по формулам (38), (39) и (41) —(43), нужно будет опустить. [c.40]

Единичные рукавные фильтры могут работать, если частые остановки не являются препятствием этому. В практике для очистки воздуха от пыли концентрацией более 500 г/м устанавливают пылеочистители непрерывного действия, состоящие из двух или более ячеек, соединенных параллельно, причем в то время, как одна работает, другая очищается. Сопротивление фильтра должно составлять 1,25—1,5 кПа (125—150 мм вод. ст.). В зависимости от температуры поступающего в фильтр воздуха применяют хлопчатобумажные, шерстяные или асбестовые ткани. Хлопок можно применять при температуре до 180 °С, а шерсть —до 200 °С, при более высокой температуре применяют асбест. [c.279]

Вывод приведенных выше уравнений и вспомогательных зависимостей, характеризующих различные стороны процесса фильтрации, изложен в работах [И, 12], к которым мы и отсылаем читателей за подробностями. Здесь же приведем только уравнения, определяющие долю величины давления фильтрации, расходуемую на сопротивление осадка Рь, и долю давления, расходуемого на преодоление сопротивления фильтрующего материала Рс. [c.122]

При периодической фильтрации, в то время когда фильтрация прекращена, вследствие выравнивания температур и давлений, происходит растворение паровоздушных пузырьков, которые выделились во время фильтрации. Следовательно, во время перерыва фильтрации в фильтрующем элементе происходит процесс частично 0 братный тому, который происходит во время фильтрации. Поэтому гидравлическое сопротивление фильтрующего элемента после перерыва в фильтрации всегда оказывается меньше, и часто значительно, чем перед перерывом. На фиг. 19 кривая I ай) изображает процесс нарастания гидравлического сопротивления, наблюдавшийся при снятии характеристики загрязнения бумаги АФБ-1 при непрерывной фильтрации, а кривые 2 — тоже в случае периодической фильтрации. Из кривых 2 видно, что во время перерыва фильтрации гидравлическое сопротивление фильтрующей перегородки уменьшается до значений а. Из-за остатков паровоздушной фазы в фильтрующей перегородке нарастание гидравлического сопротивления после стоянки протекает также, как мы наблюдали при фильтрации, если в перегородку предварительно вводили воздух (кривая 3 фиг. 9). При большем числе-перерывов фильтрации, что соответствует условиям эксплуатации фильтров на дизелях, последствия фильтрационного эффекта будут ощущаться слабо. В этом заключается причина того, что расчет срока службы топливного фильтра по закону и константе сопротивления, которые определяются из характеристики загрязнения при непрерывной фильтрации, дает неудовлетворительный результат. В дальнейшем за характеристику загрязнения рекомендуется принимать огибающую точек а, ау кривой загрязнений с перерывами, которые соответствуют началу фильтрации после кратковременных остановок. Кривая 3 фиг. 19 показывает такую зависимость, которая рекомендуется в качестве условной характеристики загрязнения. Такое моделирование условий загрязнения топливных фильтров дизелей, дает возможность получить расчетные сроки [c.56]

При ламинарном течении масла через фильтрующий материал, когда перепад давления на материале и скорость фильтрования связаны линейной зависимостью, достигается наиболее экономичный режим работы фильтра. С увеличением скорости фильтрования наблюдаются отклонения от ламинарного режима, что обусловлено конфигурацией пор, представляющих собой извилистые каналы с большим числом расширений, сужений и поворотов, создающих при движении масла местные гидравлические сопротивления. При относительно малых скоростях масла гидравлические потери (перепад давления) определяются в основном потерями на трение в [c.183]

Под трехмерным фильтрованием [71] понимают процесс разделения суспензии на плоской перегородке с образованием на ней сфероидального осадка. Такой процесс происходит, если круглая пористая часть перегородки окружена сплошной кольцевой частью (рис. П-11). При условии, что осадок несжимаем, фильтровальная перегородка не оказывает заметного сопротивления и фильтрование протекает при постоянной разности давлений, выведены соотношения, показывающие зависимость количества осадка от времени фильтрования. Дано уравнение, выражающее соотношение между массами осадков, полученных на фильтрах с одинаковой поверхностью фильтрования, на одном из которых образуется сфероидальный осадок, а на другом — плоский осадок цилиндрической [c.67]

Выполнив несколько опытов по разделению исследуемой суспензии на фильтре при различных, но постоянных значениях разности давлений, можно установить функциональную зависимость удельного сопротивления осадка от разности давлений, как это описано ранее (см, пример 1У-2). Если отдельные опыты выполнялись при различной температуре и, следовательно, при различной вязкости жидкой фазы суспензии, то для установления упомянутой функциональной зависимости необходимо привести результаты опытов к одной температуре. Проводимые для этого вычисления основаны на том, что продолжительность фильтрования прямо пропорциональна вязкости жидкой фазы суспензии [141]. [c.128]

Обработка опытных данных, полученных на вращающемся барабанном вакуум-фильтре. Опытные данные, необходимые для определения постоянных фильтрования по уравнениям (11,24) и (IV,30), могут быть получены только на периодически действующем фильтре. Это объясняется тем, что на таком фильтре толщина слоя осадка и, следовательно, сопротивление этого слоя в процессе фильтрования непрерывно возрастают, вследствие чего скорость фильтрования непрерывно уменьшается. Это дает возможность установить графическую зависимость между величиной, обратной средней скорости фильтрования, и объемом фильтрата. [c.138]

Удельное сопротивление осадка как функция его пористости, размера и сферичности твердых частиц. В ряде работ было исследовано движение одно- и двухфазных жидкостей через пористые среды, состоящие из элементов насадки, применяемой в ректификационных колоннах, дроби, стеклянных шариков, частиц песка и хлористого натрия (размером около 0,14 мм). Полученные закономерности использовали при расчете процессов фильтрования и продувки осадка воздухом на вращающемся барабанном вакуум-фильтре [178—180]. Для ламинарного потока установлена зависимость [178] [c.178]

Используя найденные величины Л и В, по уравнению (VHI,47) можно вычислить ряд значений W y ., в зависимости от Тосн при различных ф,n и нанести эти значения в виде семейства кривых в координатах Тосн— усл (рис. VHI-4). При построении кривых для более точного определения их вершин, соответствующих наибольшей производительности фильтра, использованы величины Тосн вычисленные по уравнению (УИ1,14). Для различных сопротивлений фильтровальной перегородки эти величины оказались равными соответственно 600 715 830 945 1060 1175 и 1290 с. Кривая MN соответствует максимальным значениям те усл- [c.306]

Из рис. VHI-4 видно, что все кривые, показывающие зависимость производительности фильтра от продолжительности операции фильтрования при различном сопротивлении фильтровальной перегородки, имеют тупую верщину при максимуме и относительно небольшой наклон в области, расположенной направо от максимума. Поэтому можно принимать продолжительность операции фильтрования в несколько раз больше, чем продолжительность при наибольшей производительности фильтра. В таком случае производительность фильтра уменьшается на относительно небольшую величину по сравнению с наибольшей производительностью, но вспомогательные операции приходится выполнять значительно реже. Ориентировочно можно принимать продолжительность операции фильтрования в 4—6 раз больше продолжительности, соответствующей наибольшей производительности фильтра (см. примеры УИ1-7—УП1-9). [c.306]

Исследована [339] оптимизация работы фильтра путем нахождения экономически наиболее целесообразной продолжительности его эксплуатации без смены фильтровальной перегородки, сопротивление которой возрастает в соответствии с зависимостью [c.308]

Применительно к барабанным и дисковым вакуум-фильтрам указана возможность нахождения минимального содержания твердой фазы в суспензии с , при котором получается осадок с наименьшей толщиной, допускающей его полное удаление с ткани при этом продолжительность операции фильтрования известна [347]. С учетом зависимости удельного сопротивления осадка от содержания твердой фазы в суспензии получено уравнение для определения Смин- [c.312]

Разделение на фильтре суспензии с добавлением к ней вспомогательного вещества протекает в соответствии с закономерностями фильтрования с образованием осадка на фильтровальной перегородке, рассмотренными в главе П. В обычных координатах продолжительность фильтрования — количество фильтрата получается кривая, проходящая через начало координат и приближающаяся к правильной параболе тем более, чем меньше сопротивление фильтровальной перегородки. В результате нанесения тех же величин в логарифмических координатах при условии, что сопротивлением фильтровальной перегородки можно пренебречь, получается прямая линия, наклоненная к оси абсцисс и отсекающая на оси ординат некоторый отрезок [358]. Наличие такой линейной зависимости позволяет экстраполировать результаты опыта, проведенного, например, в течение 1 ч, на продолжительность процесса в несколько часов. Эта возможность обусловливает большую экономию времени при выборе вспомогательного вещества, когда требуется провести значительное число опытов. [c.341]

Выведенные закономерности являются приближенными. Производственные процессы фильтрования е большинстве случаев усложняются по двум основным причинам а) взвешенные частицы осаждаются под действием силы тяжести ш фильтре и поэтому толщина слоя осадка растет непропорционально отбору фильтрата и б) мелкозернистые осадки уплотняются (сжимаются) нод давлением фильтрования и их гидравлическое сопротивление г увеличивается с ростом давления. Последнюю зависимость выражают обычно уравнениями, полученными опытным путем [c.69]

Зависимость, характеризующа [ рост сопротивления фильтра, может быть вырая ена эмпирическим уравнением [c.72]

Дана [463] математическая модель процесса фильтрования, которая описывает функциональную связь зависимых и независимых переменных для ячейкового барабанного вакуум-фнльтра с наружной поверхностью фильтрования. В качестве зависимых переменных прнняты количество сухого осадка и его влажность, а также количество фильтрата и содержание в нем твердой фазы. За независимые переменные приняты характеристики фильтра н свойства суспензии, которые могут быть в определенной степени изменены. Рассмотрены закономерности для расчета производительности фильтра, удельного сопротивления осадка, содержания влаги в осадке и содержания твердой фазы в фильтрате. [c.378]

Многие авторы рекомендуют осуществлять выбор обезвоживающего оборудования исходя из величины удельного сопротивления осадка. Исследованиями В.М. Любарского, И.Н. Рыбникова было установлено, что для успешного осуществления обезвоживания гидроокисных осадков, образующихся при оч1 10тке природных вод, их удельное сопротивление не должно превышать величины (30 + 50)10 см/г. По данным Н.К. Кучинского, вакуум-фильтры и есообразно применять для обезвоживания осадков, имеющих удельное сопротивление до 20-10 см/г. По данным И.С. Туровского, для бесперебойной работы вакуум фильтров удельное сопротивление осадков городскиа сточных вод после коагуляции их химическими реагентами должно составлять (5 + 60)Ю см/г. Время фильтроцикла в зависимости от удельного сопротивления изменяется от 2-2,5 до 5,5-8 мин. Т.А. Малиновской также даются рекомендации по выбору обезвоживающего оборудования в зависимости от величины удельного сопротивления осадка. [c.23]

Приведенные на рис. 2 данные рассчитаны с учетом поправки на сопротивление фильтров. Зависимость скорости фильтрации от градиента дав-. тепия на фильтрах была линейной и проходила через начало координат. Следовательно, сопротивление фильтров также не могло вызвать появления начальных градиентов давления Iд. Структурные изменения грубодисперсного песка и процессы кольматации не имели места. [c.167]

Количество откачиваемого загрязненного смолами солярового дистиллята автоматически регулируется в зависимости от положения уровня жидкости на нижней сборной тарелке. Для промывки этой тарелки осуществляется рециркуляция части дистиллята (см. рис. 17). На верхней сборной тарелке имеются четыре патрубка для прохода паров, а на нижией — девять. По мзре загрязнения брызгоуловителя перепад давления увеличивается и условия для получения битума требуемых качеств ухудшаются, особенно тогда, когда гидравлическое сопротивление сетчатого фильтра начинает превышать 26 мм рт. ст. Размеры вакуумного испарителя с орошаемым брызгоуловителем внутренний диаметр вверху 4,6 м, внизу 1,5 м, высота верхней цилиндрической части корпуса 12 м, нижней 3,6 м [120]. [c.53]

Исследовано разделение суопензии, дающей осадок с неболь-щой сжимаемостью (диатомит) и содержащей жидкую фазу, которая характеризуется степенной зависимостью напряжения сдвига от скорости (водный раствор полиакрилата натрия концентрацией 0,2—0,3%) [167]. Опыты выполнены на лабораторном фильтре диаметром 0,13 хМ при постоянной разности давлений в пределах 10 —3-10 Па удельное сопротивление осадка определялось на фильтре с порщнем. Найдено, что среднее сопротивлёние является функцией показателя степени в упомянутой зависимости осадок, получаемый при псевдопластичной жидкости, плотнее, чем осадок, образующийся при ньютоновской жидкости. Дано обобщенное уравнение фильтрования, которое при показателе степе- [c.57]

Математическое описание, в которое входят только микрофакторы, рассмотрим на примере удельного сопротивления осадка. Значение этого параметра в сильной степени зависит от многих совместно действующих и разнообразных по своей природе микрофакторов, точное измерение которых обычно затруднительно. Удельное сопротивление осадка выражают как функцию ограниченного числа выбранных переменных, например, пористости осадка, размера и удельной поверхности частиц. При этом действие всех остальных переменных отражается в коэффициенте пропорциональности и показателях степени эмпирической зависимости удельного сопротивления осадка от выбранных переменных. К переменным, не входящим в упомянутую функцию, относится ряд существенных микрофакторов, например, сопротивление на границе осадка и перегородки, двойной электрический слой у поверхности частиц, миграция тонкодисперсных частиц. При переходе даже к сходному по свойствам осадку, а также к близким условиям фильтрования и фильтру значимость этих микрофакторов может резко измениться и соответственно повлиять на величину постоянных в эмпирической зависимости. В данном примере на основе математического описания, содержащего некотор ые микрофакторы, можно лишь приближенно установить направление и интенсивность влияния их на определяемый параметр. [c.78]

В связи с зависимостью удельного сопротивления осадка от многих факторов и возникновением уравнения (111,39) сопоставлены величины удельного сопротивления с показателем степени в упомянутом уравнении, который назван кинетическим параметром [151]. Исследовано разделение 15 водных суспензий неорганических реактивных солей при плотности твердых частиц 2,1 — 7,0 г-см и среднем размере их в основном 5—30 мкм. Лабораторные опыты проведены на фильтре с перегородкой из фильтро-миткаля поверхностью 36 см при постоянной разности давлений З-Ю Па. Установлено, что удельное сопротивление осадка меньше для частиц с большей плотностью (хлорид талия), когда наблюдается быстрое оседание частиц и фильтрование происходит при скорости, приближающейся к постоянной это соответствует значениям т, близким к 1. Найдено, что удельное сопротивление осадка больше для тонкодисперсных частиц (сульфат бария), что соответствует значениям т, близким к 0,5. Отмечено, что соответствие между удельным сопротивлением осадка и кинетическим параметром лишь приближенное, причем в некоторых случаях расхождение существенное. Это объяснено влиянием искажающих микрЬ-факторов. [c.141]

Выполнено сравнительное экспериментальное исследование удельных сопротивлений осадков, полученных на воронке с поршнем и на рамном фильтрпрессе с 4 рамами размером 0,2X0,2 м, с использованием водных суспензий окиси цинка, карбоната кальция и карбоната магния при концентрации 20— 150 кг-м- и разности давлений 35-10 —170-10 Па [186]. В частности найдено, что для осадка карбоната магния Вп составляет 0,71—0,72, а бф равно 0,64—0,69 соответственно те же величины для осадка окиси цинка находятся в пределах 0,61—0,69 и 0,77—0,81 (здесь Вп и бф — пористости осадка на фильтре с порщнем и на фильтрпрессе). Отсюда видно большое различие в пористости осадков, образованных на фильтре с поршнем и на фильтрпрессе, причем для осадка карбоната магния бп > Вф, а для осадка окиси цинка еп < Еф. В соответствии с сильной зависимостью удельного сопротивления осадка от пористости оказалось, что Гп отличается в несколько раз от Гф, причем для осадка карбоната магния Гп<Гф, а для осадка окиси цинка Гп>Гф (здесь и Гф — удельные сопротивления осадков, образованных на фильтре с поршнем и на фильтрпрессе). Однако отмечено, что значительное различие между г и Гф не может быть объяснено влиянием одной пористости, а также трением осадка о стенки фильтра с поршнем. Указано на различие в структуре осадков на фильтрах обоих типов. Высказано соображение о необходимости усовершенствования методики работы на фильтре с поршнем, без чего значения удельного сопротивления осадка, полученные на этом лабораторном приборе, не могут быть использованы для практических расчетов. Для ясности следует сказать, что рамный фильтрпресс с вертикальной поверхностью фильтрования представляет собой недостаточно подходящий объект для сравнения с фильтром с поршнем, поскольку в фильтрпрессе наблюдаются специфические явления, связанные со сползанием осадка и образование.м мостиков, которые затруднительно учесть в теоретическом сопоставлении. [c.182]

Исследована зависимость удельного объемного сопротивления осадков ряда неорганических солей, образующихся при разделении их водных суспензий на фильтре, от концентрации твердых частиц в суспензии [206]. Использованы сульфаты кальция, бария и стронция, карбонат кальция, фторид лития и фосфат магния (МдНР04) реактивной степени чистоты, что сводит влияние примесей на удельное сопротивление осадка до минимума размер [c.188]

Число Fil изменяется от нуля при / ф п = 0 до значительной величины при возрастании вязкости жидкой фазы суспензии и величины. / ф. п или уменьшении разности давлений, продолжительности вспомогательных операций, удельного сопротивления осадка и отношения объема осадка к объему фильтрата. Для практических расчетов можно принять, что число РЬ изменяется в пределах О— 10. На рис. VIII-1 для этих пределов показана соответствующая уравнению (VIII,15) графическая зависимость s от РЬ, позволяющая быстро оценивать продолжительность операции фильтрования при наибольшей производительности фильтра. [c.290]

Исследована структура слоя перлита на лабораторной установке с применением люминисцирующего индикатора, который не адсорбируется частицами вспомогательного вещества и не изменяет состояние дисперсной системы [381]. Слой перлита на фильтре с горизонтальной перегородкой получался разделением суспензии его в чистой кремнийорганической жидкости, которая затем вытеснялась из пор слоя той же жидкостью, содержащей индикатор. Свечение индикатора регистрировалось фотоэлектрическим устройством. Приведены результаты исследования распределения количества фильтруемой жидкости по размерам проводящих пор, а также зависимостей удельного сопротивления осадка, гидравлического радиуса пор и объема неактивных пор в слое от концентрации перлита в суспензии. [c.359]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология