Исследования испарителей

В последнее время молекулярную дистилляцию применяют для исследования высокомолекулярных веществ, содержащихся в нефтяных и других кубовых остатках, которые получают при обычной перегонке. Методом многократной дистилляции получают вещества максимально возможной степени чистоты. Обзор аппаратуры и методов молекулярной дистилляции жирных кислот и липидов представил Перри [145]. Франк [146] рассмотрел специальные вопросы, касающиеся данного способа, и описал конструкцию многоступенчатых испарителей. [c.282]

Наибольшие значения к получены в аппаратах из пластин с гофрами в елку , для которых при одинаковых <7, и значения к в 1,4—1,6 раза выше, чем для ленточно-поточных каналов, что объясняется более высокими значениями для сетчато-поточных каналов. Для всех исследованных испарителей с понижением от Ю °С до — 20 °С значения к уменьшаются в 1,5—1,7 раза, а влияние д на теплопередачу ослабевает. Это связано главным образом с ростом термического сопротивления со стороны хладоносителя из-за увеличения его вязкости. [c.182]

Диаметр аппарата следует определять из условия минимального уноса жидкости парами воды. Для исследованных типов испарителей должно соблюдаться равенство [c.50]

В основу работы электронографа положено явление дифракции электронных волн на молекулярной структуре веществ. Принципиальная схема электронографа для исследования строения молекул в газовой фазе (рис. 6.1) включает следующие основные узлы электронно-оптическую (осветительную) и вакуумную системы, фотокамеру с секторным устройством, испаритель с ловушкой для вымораживания паров. [c.138]

Исследования показали, что с повышением температуры сырьевого потока десорбера со 144 до 200 °С количество флегмы увеличивается на 52%, а тепловая нагрузка не дефлегматор возрастает на 45%. Однако при этом на 25—30% уменьшаются максимальные потоки паров и жидкости в колонне и на 30% снижается тепловая нагрузка на испаритель (рис. 111.73). Поэтому температура сырьевого потока десорбера может быть определена только на основе оптимизационных расчетов узла десорбции, включая систему рекуперативного теплообмена. При изучении влияния температуры принят следующий состав сырья (в % мол.) этана 0,79 пропана 25,2 бутанов 8,35 пентанов 1,14 гексанов 0,76 и абсорбента 63,6 (число теоретических тарелок 10, сырье вводится на 5-ю тарелку). [c.237]

Конденсацией из пара в вакууме получают пленки из чистого металла или сплава. Сплавы готовят одновременным испарением отдельных компонентов со сплава из разных испарителей с последующей термической обработкой для диффузионного выравнивания состава. Структура пленки металла или сплава существенно зависит от ее толщины, скорости испарения, материала и температуры подложки. При конденсации образца на подогретую моно-кристаллическую подложку можно получить практически моно-кристаллическую пленку, пригодную для многих исследований. Толщину пленки рассчитывают по формулам [c.105]

Кроме тарелок в состав ректификационной колонны входят и другие элементы (дефлегматор и куб-испаритель), поэтому, строго говоря, прежде чем исследовать динамические свойства всей колонны, необходимо рассмотреть (подобно тому, как это было сделано для отдельной ректификационной тарелки) динамику каждого из элементов. Однако, как отмечалось в разделе 1.2, динамические процессы, протекающие в дефлегматоре и кубе-испарителе, осуществляются значительно быстрее, чем в собственно колонне. Все возмущения передаются через эти элементы практически без искажений, т. е. можно с большой степенью точности считать, что их функциональным оператором является тождественный оператор. Таким образом, задача исследования динамики колонны сводится к исследованию динамики последовательности нескольких тарелок. [c.228]

В дальнейшем Папок разработал новый вариант определения термоокислительной стабильности на испарителях (ГОСТ 9352—60), по которому о стабильности моторных масел судят по времени Г", в течение которого испытуемое масло при заданной температуре на стандартных испарителях превращается в лаковый остаток, состоящий из 50% рабочей фракции и 50% лака. Чем больше эта время, тем антиокислительные свойства масла лучше. Исследования показали, что лаковый остаток примерно такого состава обладает склеивающей силой, которая может удержать кольцо на диске при отрыве его силой 1 кгс. Это и дало возможность упростить определение термоокислительной стабильности, исключив из методики отрыв кольца. Кроме того, в этом методе вводится дополнительный показатель — коэффициент лакообразования ак- Он представляет собой отношение количества лакового остатка (при равном соотношении в нем рабочей фракции и лака) ко времени его образования, т. е. к T t. Этот коэффициент характеризует скорость превращения тонкого слоя масла в лаковый остаток. Чем меньше величина [c.195]

Первая схема со смешанным хладоагентом разработана в СССР применительно к процессу сжижения природных газов [75]. В этой схеме хладоагент испаряли последовательно в нескольких испарителях (т. е. хладоагент как бы фракционировался), фракции компримировались одним компрессором. Дальнейшие исследования показали, что при определенном составе хладоагента необходимый уровень температур можно получить при одноступенчатом его испарении. Это позволяет упростить схему и повысить эффективность холодильного цикла. [c.172]

Схемы концентрирования радиоактивных растворов методом дистилляции приводятся в различных работах [16, 63, 131]. Так, например, в Институте ядерных исследований ЧССР работали две опытные дистилляционные установки с испарителями двух тииов обычным и [c.84]

В 1955 г. Джонсон [45] измерял скорости циркуляции и полные температурные напоры в вертикальном подогревателе, обогреваемом паром. Трубный пучок состоял из 96 углеродистых труб диаметром 25,4 мм и длиной 2,45 м. Входные и выходные патрубки имели внутренний диаметр 150 и 254 мм соответственно. Тепловые потоки достигали 8-10 ккал/м - час. С помощью зонда с термопарой определялось распределение температур жидкости по длине испарителя в центральной трубе пучка. Исследование проводилось на воде и органической жидкости. [c.97]

Исследование испарителей такой конструкции показало [18], что при обычно применяемой динамической схеме вклю-чеиня его (при прохождении потока газа-носителя . ерез испаритель) в концентрировашюм виде в колонку поступает 75—90% пробы. А остальная часть вымывается экспоненциально. [c.51]

В Одесском технологическом институте холодильной промышленности при исследовании непроточного слоя частиц, находящихся у поверхности нагрева, обнаружены явления, аналогичные явлениям при теплообмене с фазовым превращением на поверхностях с пористыми покрытиями. При этом греющая поверхность находилась либо под слоем частиц, либо внутри него (трубчатая поверхность). Подвижный дисперсный слой способствовал ускорению начала кипения и значительной интенсификации теплообмена при кипении жидкости на поверхности нагрева, и при этом полностью исключался процесс накипеотложения при кипении морской воды (рассола). Замечено, что парообразование в зернистом слое начинается при температурном напоре, в несколько раз меньшем, чем в условиях большого объема. Максимальное увеличение производительности исследованного испарителя составило 300% (которое предполагается особенно за счет предотвращения нарастания накипи). [c.24]

Исследование испарителей с прямоугольными ребрами было проведено Т. С. Гачиловым [20—23]. [c.235]

Весьма ценные результаты по исследованию теплоотдачи в вертикальных трубках дают опыты, цроведенные на вертикальном испарителе с естественной циркуляцией. Для испытания в качестве вертикального испарителя была применена медная трубка длиной 1475 мм, диаметром 27 X 3 мм. Тепловая нагрузка колебалась в пределах от 5000 до 140 000 ккал/м час. Испытания проводились в режиме чистого кипения, когда температура жидкости, поступающей в испаритель, была лишь на 1°С ниже соответствующей температуры кипения. [c.118]

Указывая на большую трудность определения постоянных времени процесса (исходя из неполных предварительных сведений о нем), а также на опасности, таящиеся в подобной методике, автор упомянутой статьи отмечает большое значение таких исследований, проводимых для определения источников возможных погрешностей. Джонсон достоин похвалы за ту откровенность, с которой он перечисляет расхождения между полученными им данными об этом процессе и их истинными значе-нйями и отмечает влияние этих расхождений на переходные характеристики. Последующие исследователи процессов управления работой испарителей извлекут из упомянутой статьй большую пользу. [c.143]

Выполненные исследования дали возможность разработать конструкцию лабораторной установки нарофазного каталитического крекинга с порошкообразным катализатором. В результате испытаний нескольких конструкций выбрана и смонтирована лабораторная установка периодического действия (рис. 3), с попеременно осуществляющимися п одном реакторе (рис. 4) процессами каталитического крекинга сырья и регенерации катализатора. Сы))Ь( из бачка через бюретку 1 (см. рис. 3) обеспечивающую постоянную iKdjio Tb дозирования сырья, подаетсн в испаритель, где оно испаряется н нары нагреваются до температуры реакции. Нагретые пары постугглют в нижнюю часть реактора 2 иод слой катализатора и, проходя скао ь слой, приводят его в состояние кипения. [c.165]

Для проведения исследования с жидкостями был сконструирован и изготовлен испаритель 2, к которому крепятся капиллярные вводы. Так как капиллярные В1В0ды имеют длину 1000 йм, для пощдержаиия по всей длине постоянной температуры была сконструиравана и изготовлена термостати-рующая печь. [c.61]

Наиболее обширное исследование процесса теплопередачи при испарении капли выполнено С. Сидеманом, им же сделана попытка получить теоретическое решение задачи. С. Сидеманом установлено влияние различных факторов (диаметра пузырька, температурного напора, скорости свободного всплывания, гидростатического столба жидкости) на процесс теплообмена, а также выполнено исследование контактных испарителей барботажного типа. [c.52]

В работе Е. М. Рутгайзера в качестве модели испаряющейся капли [161 принята капля, окруженная паровой оболочкой. Последняя, по мнению Е. М. Рутгайзера, составляет основное термическое сопротивление процессу передачи тепла. Поскольку при дросселировании агента в испаритель возможно образование не только жидких, но и паровых, и двухфазных пузырьков, то суммарная поверхность контакта фаз существенно превышает поверхность теплопередачи. Таким образом в исследование вкралась ошибка, на которую указывали все авторы последующих работ [16]. [c.52]

Для получения действительной величины поверхности контакта фаз в барботаж1Юм испарителе необходимо знать величины скорость W, паросодержа-пне ф, температурный напор ДТ в аппарате. Зависимость значений паросодержания ф слоя от скорости и движения пара на выходе из зоны контакта, приведенная на рис. 38, справедлива для исследованных систем при давлении в испарителе до 360 кПа и диаметре зоны контакта 0,078— 0,108 м. Экспериментальная проверка значений величин, получаемых по уравнению (35), подтвердила их точность до + 12% [16]. [c.69]

Следует указать на возможность проведения процесса ректификации циклическим методом, исследованным Гельбиным [74]. Например, Каннон [75] предложил подавать пар в ректификационную колонну циклически с периодом 3 с, для этого на паропроводе, соединяющем испаритель с колонной, устанавливают соответствующее регулирующее устройство. Мак-Виртер и Ллойд [76] для реализации циклического метода разделения применяли тарельчато-насадочную колонну, на пяти тарелках которой размещались небольшие слои насадки. При разделении этим методом смеси метилциклогексан—толуол они добились значительного повышения производительности ректификационной колонны. Были определены оптимальный период цикла и характер зависимости нагрузки от времени. Из графика, приведенного на рис. 164, отчетливо видно, что к.п.д. тарелок со слоями насадки при циклическом методе работы значительно выше, чем при непрерывном процессе. [c.240]

Модернизированным аппаратом ОИ явился аппарат Лесли и Гуда (рис. 4.16,6), в котором змеевик и испаритель помещены воб-щую баню, заполненную маслом, свинцом или тугоплавкими солями в зависимости от того, какую температуру нужно обеспечить в бане. Аппарат этого типа используется при исследовании нефтей и впервые для этих целей был описан в [411. С его помощью определяли ОИ нефтей в интервале температур 250-400 С. Опыт проводили следующим образом. Предварительно нагревают баню до температуры на 5-10 °С выше заданной ( < ). Затем включают подачу сьфья (Г) со скоростью около 400 мл/ч и в течение 30-40 минут устанавливают стабильный режим, при котбром температуры паровой и жидкой фаз равны или близки к (отклонение не более 1 °С). Фиксируют время и начинают измерять количество паровой ( ) и жидкой (Ь) фаз, составляя баланс + Ь = Г. [c.74]

Исследование глубокого окисления в вихревой трубе-реакторе выполняли на экспериментальной установке, включавшей узел подготовки ПВС с трубопроводом сжатого воздуха и ротаметром РС-7, испарителем органического вещества, помещенным в термостат, реометром и смесителем узел регулируемого электроподогрева ПВС узел вихревой и теплоизолированной трубы из стали 12 х 18НЮТ с внутренним диаметром 16 мм и длиной 900 мм, с двухканальным винтовым закручивающим устройством с относительной площадью сопловых вводов 2 (1,8 X 2,5) х 10 м и углом наклона оси каналов к оси трубы 75° [72]. Температуру ПВС на входе в вихревой реактор и вдоль реактора измеряли термопарами, подключенными через переключатель к потенциометру ЭПП-60. Головки термопар для измерения температуры вдоль трубы-реактора вводили через стенку внутрь, погружая в катализаторный слой и исключая контакт с материалом стенки трубы. Отбор проб ПВС на анализ до и после реактора осуществляли через соответствующие штуцера. Пробы ПВС анализировали на суммарное содержание органических веществ после сжигания до СО2 и Н2О известным баритным методом. [c.129]

Публикации по парообразованию при вынужденной конвекции смесей крайне ограничены. Одно из самых ранних исследований (I] проведено в 1940 г. с использованием четырехходового испарителя с горизонтальными трубами, нагреваемыми паром. Каждый ход имел три отдельные паровые рубашки для измерения локального теплового потока. Жидкостью была смесь бензол — масло. Установлено, что температура объема жидкости увеличивается по длине кипения насыщенной жидкости, когда она обогащается маслом. Таким образом, часть теплоты, передаваемой смеси, сохраняется в форме скрытой теплоты для поддержания жидкости в условиях насыщения и не идет на парообразование. Средние коэффициенты теплоотдачи рассчитаны для каждого хода, где происходило кипение, во всех трех рубашках. Для данного массового паросодерисания коэффициент теплоотдачи уменьшался с увеличением содержания масла в подаваемой жидкости. [c.419]

Деструктивная перегонка мазута. В ГрозНИИ был исследован видоизмененный способ перегонки мазутов, сочетающий процессы отгонки вакуумных дистиллятов и термического крекинга остатка перегонки непосредственно в испарительном аппарате. Мазут, нагретый в трубчатой печи до 470—475 °С, поступает в испаритель, работающий при давлении 0,12—0,13 МПа и 420—425 °С. В змеевик печи и испаритель вводится 5—7% (масс.) водяного пара на перерабатываемый мазут. В этих условиях от мазута отгоняется около 50% (масс.) вакуумных дистиллятов, а неиспаривщееся сырье крекируется в испарителе при 420—425 °С и длительности пребывания в зоне крекинга 30—40 мин. В результате общйй выход отводимых сверху испарителя фракций увеличивается до 72— 75% на мазут, а количество тяжелого остатка сокращается до 25—28%. Такой способ перегонки мазута назван деструктивной перегонкой. При деструктивной перегонке сернистого мазута получается 56—57% (масс.) дистиллята, выкипающего выще 350°С. Этот дистиллят является сырьем для каталитического крекинга, концентрация крекинг-продуктов в нем не превыщает 17%. При однократном каталитическом крекинге дистиллята деструктивной [c.26]

Глава II посвящена некоторым вопросам испарения сжижеппых газов. В разделе 1 этой главы кратко излагаются прикладные результаты исследования испарительной способности подземных резервуаров. Раздел 2 посвящеи описанию разработанной методики теплового расчета испарителей сжиженных газов. [c.3]

В настоящее время еще недостаточно oпытш x данных для правильной оценки физических свойств отложений. Для создания более совершенной методики теплового расчета испарителей необходимы дальнейшие исследования в указанном направлении. [c.82]

Пере онка с испаряющим агентом была предметом наших исследований 38,5%-ного гудрона смолистой парафинистой нефти Второго Баку. Испаряющим агентом служил бензин, выкипающий в пределах 54—160° С, в соотношетш 1 1 на гудрон. Давление в испарителе держалось на уровне атмосферного. [c.239]

С помощью дистилляции невозможно разделить близкокипя-щие смеси, поскольку хотя бы даже вследствие уноса высококипя-щие компоненты могут попасть в дистиллят в непорегнанном виде ). Во многих случаях степень разделения можно, однако, повысить применением дефлегматора (глава 5.23), особенно при исследовании смесей с довольно значительной разницей в температурах кипения. В этом случае дефлегматор играет роль своего рода фильтра (рис. 23). Если охлаждать смесь паров ниже- и вышекипящих компонентов, то сначала будут конденсироваться и стекать обрат-, но в испаритель вышекипящие компоненты, а пары, почти уже не содержащие вышекипящих компонентов, будут проходить через [c.45]

Во ВНИПИгазопереработке были проведены расчетные исследования с целью определения возможности переработки нефтяных газов по методу НТК для глубокого извлечения пропана с применением холодильного цикла на смешанном хладоагенте, получаемом непосредственно на ГПЗ. Критериями при подборе состава хладоагента являлись его удельная холодопроизводительность и заданный уровень температур при принятой разности их на холодном конце холодильника-испарителя. Для облегчения выбора компрессорного оборудования при реализации холодильного цикла на смешанном хладоагенте была выбрана смесь углеводородов с молекулярной массой, равной молекулярной массе пропана. [c.173]

Наиболее надежные результаты дает циркуляционный метод исследований с помощью прибора Отмера.. Прибор состоит из испарителя, конденоатора, приемника и системы измерений (рнс. 3.10). [c.84]

В испаритель залпа,астся раствор НгЗО, заданной канцентрации и нагревается до кипения. Образующаяся смесь паров кислоты и воды поступает в змеевик конденсатора, где конденсируется и стекает в приемник. Из приемника через гидрозатвор конденсат возвращается в испаритель. В процессе исследований паровой объем прибора через штуцер сообщается с моностатом, обеспечивающим постоянство заданного давления и его измерение. Так 1как суммарное давление паров воды и кислоты в дымовых газах находится в пределах 0,05—0,2 кгс/см , икхледования должны вестись под вакуумом. [c.84]

Исследования на приборах типа Отмера ведутся следующим образом. В испаритель заливают исследуемый раствор, включают нагреватель и охлаждение конденсатора. Одновременно с помощью моностата устанавливают необходимое давление. После достижения стабильного режима отбирают пробы из испарителя и приемника и измеряют температуру и давление. [c.85]

В последние годы был проведен ряд исследований по изучению теплоотдачи в испарителях и выпарных аппаратах с естественной циркуляцией при различных значениях кажущегося уровня [130, 134, 135]. Средние, значения а для аппаратов такого типа при кипении воды и сахарных растворов под давлением 0,4 и 1,0 ата получены И. И. Сагань [130]. Исследования проводились в трубах диаметром 48, 87 и 150 мм и длиной 1500 Л1Л1. Для оптимальных значений автор предлагает формулу [c.12]

Л. Катро и К. Талк [137] исследовали теплоотдачу на установке, имитирующей длиннотрубчатый испаритель. Исследование было проведено с водой и рядом органических жидкостей в трубах различных диаметров. Экспериментальные данные, характеризующие среднюю интен-сийность теплообмена для всей трубы, обработаны [c.15]

Знание коэффициентов теплоотдачи к двухфазным паро- и газожидкостным потокам необходимо при расчете и проектировании аппаратов в различных отраслях техники. Эти данные требуются для расчета выпарных аппаратов и испарителей, работающих при естественной или вынужденной диркуляции паровых котлов (особенно при высоких давлениях), ядерных энергетических реакторов и многих других агрегатов. Сведения о процессе теплоотдачи к жидкости, постепенно испаряющейся при движении в трубах, весьма ограниченны. Это объясняется главным образом большим количеством величин, влияющих на процесс. Кроме того, в ранних исследованиях изучалось воздействие отдельных факторов на работу аппарата в целом. Полученные в таких работах данные не объясняли явления полностью. Ничего нового не удалось выяснить до тех пор, пока не были установлены величины, характеризующие теплообмен в отдельных сечениях трубы, т. е. при локальных значениях основных параметров [28,33,40] ). Трудности связаны также и с тем, что теплообмен может протекать при различных гидродинамических режимах. [c.25]

Штробе, Бэкер и Бэджер [106], продолжая эти исследования, полностью исключили область, в которой в испарителе обычно происходит поверхностное кипение. Для обеспечения этого условия питательная вода за счет подвода в нижнюю часть трубы некоторого количества острого пара нагревалась на 2,8—5,5° С выше [c.63]

Киршбаум [55, 56] продолжил эти исследования на длиннотрубчатом испарителе. Труба имела внутренний диаметр 40 мм и длину 3,9 м. В статье [55] автор приводит данные, полученные на дистиллированной воде, сахарных растворах и воде с небольшими добавками поверхностно-активного вещества — некаля . Кажущийся уровень жидкости изменялся в пределах 25—75% от полной длины трубы. Наиболее высокие коэффициенты теплоотдачи устанавливались при низких уровнях жидкости. Коэффициент теплоотдачи к воде при атмосферном давлении для видимого уровня жидкости, равного 75%, определяется по формуле [c.80]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология