Аксиальный коэффициент

Рассматривая зернистый слой как в среднем однородную среду, объединим все указанные механизмы перемешивания в общий коэффициент дисперсии О, учитывая лишь возможное различие его аксиальной 01 и радиальной Ог составляющих. Соответственно обычной цилиндрической симметрии введем координату X вдоль оси аппарата и г — перпендикулярно ей. Основное уравнение массопереноса запишется тогда в виде дС, дС д С, I д / дС , [c.88]

Наиболее распространенное число цилиндров равно 7—9, диаметры цилиндров — 10—50 мм, а рабочие объемы — 5— 1000 см . Обычная частота вращения вала насосов средней мощности составляет 1—2 тыс. об/мин, а в отдельных машинах — до 30 тыс. об/мин. ГОСТ 17699—72 определены основные параметры нерегулируемых аксиально-поршневых насосов, рассчитанных на давление до 16 МПа. Существуют насосы, предназначенные для более высоких давлений — до 55 МПа. Мощность некоторых насосов достигает 3,5 МВт при подаче свыше 500 м /ч. Коэффициент подачи у большинства насосов достигает 0,97—0,98, а общий к. п. д. —0,95 [21. [c.131]

Локальный коэфс[)ициент теплоотдачи необходим для расчета аксиального изменения температуры стенки или теплового потока. В инженерных задачах часто более важно рассчитать общее количество теплоты, передаваемой на участке канала или во всем канале, используя средний коэффициент теплоотдачи, определяемый [c.233]

Р. Каналы с диффузными стенками. Конструктор может захотеть получить оценку роли аксиального излучения, например, в воздухоподогревателе или в регенеративном теплообменнике, использующемся в двигателях, работающих по циклу Брайтона или Стирлинга. Утечка теплового излучения через отверстие или трещину в тепловой изоляции является обычным делом. Ниже для определения плотности теплового потока вдоль канала используется алгебра угловых коэффициентов. Если плотности потоков эффективного излучения боковых стенок канала известны (в случае, когда известно распределение температуры и стенки черные) или для них можно использовать разумные аппроксимации (для канала с адиабатными стенками), получаемые выражения можно непосредственно использовать на практике. Если плотности потоков эффективного излучения стенок неизвестны и для них нет подходящих аппроксимаций, то задачу легко сформулировать излагаемым здесь способом, а затем ее решение можно искать численными методами. В современной практике, однако, принято использовать метод Монте-Карло, описанный в 2.9.4. [c.475]

Аксиальная утечка, связанная с движением жидкости через зазоры между перегородкой и кожухом и между перегородкой и трубами, может явиться причиной того, что значительная часть потока минует поверхность теплообмена. Практически такая ситуация возникает в том случае, если расстояние между кожухом и относительно небольшим пучком с тесно поставленными трубами достаточно велико. В результате исследования этого явления было найдено, что хорошие данные об обходном течении могут быть получены с помощью непосредственного сравнения течения через эквивалентные параллельные диафрагмы, имеющие такие же зазоры, и течения через поверхность теплообмена при тех же потерях давления [10, 111. Зазоры как между перегородкой и кожухом, так и между трубами и перегородкой обычно не являются кольцевыми, а имеют серповидную форму. Величины коэффициентов диафрагмы для такой геометрии представлены на рис. 9.5. Этот коэффициент отличается на 10% от коэффициента для кольцевых отверстий [10]. [c.175]

Для аксиально-поршневого насоса коэффициент передачи Кр, определяется соотношением [c.420]

Близкие конструктивные и гидравлические характеристики имеют и так называемые прямоточные горелки ударного действия ВТИ (рис. 3-33,6), причем две горелки, расположенные навстречу друг другу на определенном расстоянии, рассматриваются как единое целое. Производительность каждой пары горелок равна по мазуту от 5,5 до 18 т/ч. Горелки имеют цилиндрическую амбразуру с двумя каналами. По периферийному каналу проходит 85—90% прямоструйного воздуха, по центральному — около 10—15% воздуха, закрученного лопатками аксиального направляющего аппарата. Скорость воздуха близка к 40 м/сек, сопротивление горелок 100— 130 кГ/м , а коэффициент сопротивления менее 2. [c.139]

Коэффициент шлакоудаления при сжигании в тангенциальном циклоне оказался равным 85—95%, т. е. несколько выше, чем в аксиальном циклоне (табл. 10 и 11). Таким образом, приведенные данные показывают, что по итоговым теплотехническим характеристикам тангенциальная циклонная камера при сжигании концентрата газового угля характеризуется более высокой полнотой выгорания. [c.120]

Вращательные составляющие скорости характеризовались более высоким ио сравнению с аксиальной камерой коэффициентом сохранения скорости (е до 50% против 20—25%), причем сравнивается, как это принято рядом авторов, значение вращательной составляющей скорости вблизи стенки циклона в сечении на обрезе выходного сопла в циклоне. Повышение значения е объясняется следующими причинами [Л. 5, 6]. Во-первых, увеличение относительной площади входа благодаря снижению скорости вторичного воздуха вызывает увеличение е на 10—15%. Во-вторых, отсутствие аксиальной подачи первичного воздуха увеличивает е на 3—5%. И, наконец, влияние начального участка распространяется на всю длину циклона. Даже под соплами наблюдалось уменьшение градиента падения скорости, а в ряде случаев — некоторое увеличение скорости у стенки циклона. [c.155]

Таким образом, использование степенного закона распределения скоростей для расчета турбулентного пограничного слоя является наиболее оправданным с точки зрения имеющихся экспериментальных данных. Неоднократно также отмечалось, в том числе и в цитированной работе [66], несоответствие опыту профиля скоростей, рассчитанного по известной теории пути смещения Кармана, значение которой поэтому не следует переоценивать. Чепмен и Кестер [67 изучали турбулентное трение без теплообмена в аксиальных дозвуковых и сверхзвуковых потоках на цилиндрах с коническими насадками. Сопротивление насадка измерялось отдельно и затем вычиталось из общего сопротивления цилиндра с насадком. Результаты их экспериментов приведены на рис. 33, на котором, как функция числа Мо, дано отношение / коэффициента сопротивления при данных числах R и Мо к его значению о при том же Н, но при Мо = 0. Величину сопротивления о авторы вычисляли по формуле Кармана для течений несжимаемых жидкостей [c.297]

Коэффициенты восстановления измерялись также для конусов с углами раствора от 10° до 80° и конусно-цилиндрических моделей в аксиальных сверхзвуковых потоках с числами Нд, достигавшими значений Юл и Л в пределах от 0,88 до 4,25 [71]. [c.301]

Теоретически отдельные виды хроматографии могут быть подразделены либо по типам изотерм (линейные или нелинейные), либо по идеальности или неидеальности условий разделения. Линейная и нелинейная хроматографии характеризуются коэффициентом распределения, т. е. отношением между количеством растворенного вещества в единице объема неподвижной фазы и количеством того же вещества в единице объема подвижной фазы. В случае линейной хроматографии коэффициент распределения не зависит, а в случае нелинейной, напротив, зависит от концентрации вещества. При идеальной хроматографии отношение между двумя фазами в каждой точке колонки, так же как и скорость протекания подвижной фазы, должны быть постоянными, наполнение колонки должно быть равномерным, молекулярная диффузия растворенного вещества в аксиальном направлении не должна происходить ни в одной из фаз, и равновесие между обеими фазами должно устанавливаться мгновенно. При неидеальной хроматографии эти условия не соблюдаются. [c.488]

Здесь г — текущий радиус внутри слоя материала. Коэффициенты диффузионного перемешивания жидкости (0 и Ожг) и дисперсной фазы (D x и О г) в аксиальном и радиальном направлениях не одинаковы, но неизменны по объему слоя. Слагаемые левой части уравнения (1.107) соответствуют конвективному переносу компонента со сплошной и дисперсной фазами. Скорости фаз и порозность движущегося слоя должны быть известными функциями координат. [c.67]

Для того чтобы коэффициент трения материала на цилиндре был по возможности максимальным, отделка поверхности цилиндра не должна быть лучше, чем это требуется для чистки машины. Автор провел опыты на обыкновенной ручной мясорубке, на цилиндре которой были сделаны пазы. Эти пазы не были аксиальными, что согласно теории является оптимальным вариантом. Они были направлены перпендикулярно винтовой нарезке или почти параллельно движению мяса. Интересно отметить, что степень сжатия в этой мясорубке достигала очень большого значения как за счет уменьшения глубины канала, так и за счет уменьшения угла наклона винтовой нарезки. [c.120]

Показатели, определяющие интенсивность перемешивания в псевдоожиженном слое, изучают как в стационарных, так и в нестационарных условиях. При стационарном режиме ведут, например, изучение эффективной теплопроводности слоя Яэ с постоянными источником и приемником тепла, измерение эффективной вязкости Хэ псевдоожиженного слоя, а в некоторых случаях — коэффициента эффективной диффузии твердой фазы (также с постоянным источником меченых частиц). В этих случаях исследуемая характеристика легко определяется из обычных уравнений так, перенос тепла от расположенного аксиально в слое цилиндрического подогревателя к наружной охлаж- [c.176]

Гилесом и сотрудниками [517] была предпринята попытка обнаружить связь между молекулярной симметрией или молекулярной массой красителей и их светопрочностью на волокнах. Такую связь удалось найти только для кубовых и кислотных красителей, содержащих одну сульфогруппу. Интересно отметить, что существует явная связь между симметрией, характеризуемой аксиальным коэффициентом — отношением максимально длинной оси молекулы к ее ширине — и коэффициентом выцветания Мак Ларена [401, 402], который выражается отношением скоростей выцветания под действием видимого и УФ-света (в силу чего высокое значение коэффициента выцветания соответствует низкой светопрочности). Так как низкое значение коэффициента выцветания (т. е. высокая светопрочность) связано с малой величиной аксиального коэффи-ЦИШЗ (Т- е. высокой симметрией), то очевидро, что порыщени [c.444]

Рв = Рм + Рп. н + Рп. м — Ру. н2 -- Ру. м2 Рсж 2 + Рподп2- (14.5) В уравнениях (14.4) и (14.5) расходы Ссж1 и <3сш2 являются теми составляющими расхода насоса, которые связаны с компенсацией сжимаемости жидкости. Остальные составляющие обозначены в соответствии с расчетной схемой (рис. 14.2). Для некоторого упрощения выражений, определяющих коэффициенты в последующих уравнениях, условимся насос и гидромотор считать гидромашинами одинакового типа, например аксиально-поршневыми, отличающимися только тем, что у насоса регулируется угол наклона блока цилиндров (или шайбы), а у гидромотора угол наклона блока цилиндров (или шайбы) не регулируется. В этом случае можно принять [c.419]

Сравнение величин аксиальных Огг) и радиальных (Огг) эффективных коэффициентов диффузии твердой фазы псевдоожиженного слоя показывает, что псевдоожиженный сло11 характеризуется существенной анизотропией диффузионных процессов перемешивания, так как аксиальные коэффициенты диффузии почти на порядок превышают радиальные. Зависимости эффективных коэффициентов диффузии от скорости ожижающего агента для моноднснерсных слоев представлены на рис. 3.25. Как видно из рисунка, эти зависимости имеют немонотонный характер. Наличие пологих максимумов на кривых объясняется экстремальным характером зависимостей среднеквадратичных значений пульсационных составляющих скоростей твердой фазы от скорости ожижающего агента. Рис. 3.26 иллю- [c.170]

По данным измерений локальных мгновенных значений скоростей частиц и газа могут быть найдены значения эффективных коэффициентов перемешивания одной и другой фазы, если рассматривать [9] ПС в качестве аналога некоего объекта с турбулентным переносом массы, пропорциональным среднеквадратичному значению пульсационной компоненты скорости движения частиц и длине пути перемешивания, на котором пульсации затухают. Сравнение значений такого рода коэффициентов квазидиффузии в продольном (вертикальном) и поперечном направлениях показывает, что аксиальные коэффициенты на порядок превышают радиальные и те, и другие имеют экстремальную зависимость от скорости псевдоожижающего газа с увеличением диаметра частиц коэффициенты квазидиффузии уменьшаются. [c.526]

Неразгруженные и разгруженные уплотнения. Обозначим пло-1цадь аксиально подвижной втулки, на которую действует давление перекачиваемой жидкости, через / л/4 D- — d ), а площадь контакта рабочих втулок через F я/4 (Di — D ). Тогда отношение указанных нло1]1,адей даст так называемый коэффициент разгрузки k ----- f/F (рис. 58). [c.148]

Метод расчета третьего вириального коэффициента для любого потенциала, который может быть представлен в виде суммы обратных степеней, и потенциала жестких сферических центров был разработан Алдером и Поплом [151]. Этот метод может быть обобщен на случай включения зависящих от ориентации членов, квантовых эффектов, смесей молекул, однако подробные расчеты до настоящего времени не были выполнены. Мак-Квари и Левин [151а] выполнили расчеты второго и третьего вириальных коэффициентов применительно к системе неполярных аксиальных молекул. [c.235]

Принцип максимума гарантирует, что такое линейное уравнение будет иметь решение, причем не отрицательное, для всего временного интерва1а и любых аксиальных положений при условии, что коэффициенты действительны и конечны, х (Z, i) — непрерывна на интервале О s Z s L и [c.211]

П р н м е ч а I] и е, г —диаметр 7—коэффициент трения, определенный уравнением (1) —высота элеме1, тов шероховатости + =/ги, ,Ч —безразмерная высота элементов шероховатости / — длина пути перемешивания, определенная (9) — показатель степени в степенном законе распреде. ния скорости г— радиальная координата Д —радиус трубы Не = п Л —число Рейнольдса ы —аксиальная скорость u Q лR —средняя скорость Q — объемный расход — скорость на оси трубы иг —т—динамическая скорость у = Л— л — расстояние до стенки 1,4—постоянная Каркона V — кинематическая вязкость т, —касательное напряжение. [c.122]

Реально процесс полимеризации этилена в трубчатом реакторе при разлрршых типах инициирования описывается системой из более, чем 30 дифференциальных уравнений в частных производных. Непреодолимые трудности при составлении такого описания начинаются уже на стадии идентификации коэффициентов модели, при определении коэффициентов диффузии. Экспериментальное нахождение этих коэффициентов невозможно, а определить их в результате решения задачи идентификации нереально из-за сложности процесса даже в аксиальном направлении. [c.185]

XIII). Коэффициенты при АО аксиальных лигандов больше коэффициентов АО экваториальных лигандов, это обеспечивает накопление отрицательного заряда на аксиальных атомах, а большая разрыхленность аксиальных связей обусловливается наличием верхней занятой 2а/ МО, которая для аксиальных направлений является разрыхляющей, а для экваториальных — связывающей. Отметим, что вид МО по РМХ полностью идентичен виду МО, полученных из аЬ initio расчета для РН5. [c.307]

Поскольку аксиальные атомы ЯЬ в [ЯЬзССО) ] не дают вклад в многоцентровое остовное связывание, расстояние между аксиальными атомами ЯЬ—ЯН в [ЯЬ5(СО),5] должно быть боль-ще по сравнению с расстоянием между аксиальными атомами в тригональных бипирамидах, в которых аксиальные атомы предоставляют 3 внутренние орбитали. Другими словами, тригональные бипирамиды, в которых аксиальные атомы поставляют только 2 внутренние орбитали, должны быть более вытянутыми, чем тригональные бипирамиды, в которых аксиальные атомы предоставляют обычные 3 внутренние орбитали. Коэффициент удлинения Е го-моядерных тригональных бипирамид можно определить на основании длин связей, установленных с помощью рентгеноструктурного анализа, используя уравнение [c.136]

Для аксиальной камеры таким случаем является следующий режим работы открытие сопл вторичного воздуха 10 30 60% от общей высоты открытия скорость вторичного воздуха 140 м1сек доля первичного воздуха 18% форсировка циклона 9-10 ктл м -ч-, балансовый коэффициент избытка воздуха 0,98—1,02 топливо — дробленка донецкого газового угля (см. таблицу). [c.143]

Реакторы с трубками Фильда, как правило, должны иметь малый диаметр (400 мм), ибо трубка Фильда обеспечивает эффективный съем тепла со всей площади реактора лишь при малых габаритах аппарата. Трубка Фильда расположена аксиально в псевдоожиженном слое контактной массы и продольно секционирует слой по высоте аппарата. В трубке циркулирует вода, подаваемая из водопровода (использование речной воды недопустимо, так как это приводит к отложениям накипи в трубке и снижению коэффициента теплопередачи). [c.74]

Существующие поликристаллические материалы с аксиальной текстурой соответствуют модели идеальной ТИС лишь с той или иной степенью приближения. Четкая текстура, близкая к идеальной, обнаруживается только в образцах, исследуемых на разрыв, т.е. при напряжениях, близких к пределу прочности материала. В реальных конструкциях режимы нагружения деталей не столь экстремальны. Например, затяжка болтов производится при существенно меньших напряжениях, в идеале близких лишь к пределу текучести. Текстура, образующаяся при таких напряжениях, оказывается гораздо менее четкой и характеризуется достаточно большим углом рассеяния. Поэтому для корректного теоретического описания реальной тек-стурированной среды необходимо рассмотреть модель ТИС с текстурой, обладающей рассеянием, и проанализировать зависимость между значениями акустоупругих коэффициентов и углом рассеяния текстуры. Как показано выше, акустоупругие коэффициенты идеальной ТИС выражаются через ее упругие модули с помощью формул (2.306) - (2.308). Очевидно, чтобы получить аналогичные выражения для ТИС с рассеянием текстуры, необходимо вначале установить, как ее упругие модули соотносятся с углом рассеяния текстуры. [c.77]

Расчет статистических моментов дает возможность описать хро иато-графические кривые (проявительные и фронтальные) при помощи функций вероятностного распределения. Руководствоваться при подборе соответствующей функции можно прежде всего степенью асимметрии хроматографической кривой, которая связана со значением третьего статистического центрального момента кривой. Величина третьего момента становится отличной от нуля, как только проявляется действие хоть одного из кинетических факторов. Известно, что с уменьшением скорости газа-носителя понижается влияние скорости радиального транспорта частиц сорбата (из потока к месту адсорбции) на асимметрию хроматографической кривой, причем в области малых скоростей газа асимметрия кривой возрастает с дальнейшим падением скорости протекания газа, вследствие влияния аксиальной диффузии (по Фику) в газообразной части пространства между зернами. В реальной адсорбционной колонке, когда коэффициент продольной диффузии учитывает члены, зависящие от скорости газа (влияние величины зерна и стенок), третий центральный момент всегда отличается от нуля. В таком случае описание хроматографических кривых при помощи функции Гаусса является очень грубым приближением, и поэтому необходимо использовать асимметричные формы вероятностного распределения, как, например, распределение Грамма — Чарлиера для проявительной кривой в следующем виде [22] [c.450]