Термическое примесей

Примем для расчета коэффициента теплопередачи по данным табл. 7 приложения следующие термические сопротивления со стороны азота (дымовые газы) г, =6-10 (м -К)/Вт со стороны пара (конденсат) — = 0,4-10 (м -К)/Вт. [c.165]

Примем по табл. 7 приложения термические сопротивления загрязнений со стороны конденсата = 0,4-10 (м -К)/Вт и со стороны толуола = 2-10 (м -К)/Вт. Термическое сопротивление стенки трубы [c.169]

Примем термические сопротивления загрязнений от углеводорода — 31 = 4 -10 м - К/Вт от воздуха — г 2 = 3-10" м - К/Вт. Термическое сопротивление однослойной алюминиевой стенки толщиной бет = 3 мм с теплопроводностью = 203 Вт/(м-К) будет бе.Дст = 0,003/203 = 1,5-10 м -К/Вт. [c.192]

Предварительно примем из табл. 7 приложения термические сопротивления загрязнений = 10 (м -К)/Вт и Гг = 2 X X 10 (м -К)/Вт, теплопроводность материала трубы (нержавеющей стали) / ст = 17,5 Вт/(м-К) и коэффициент теплоотдачи от греющего пара к стенке трубы = 10 Вт/(м -К). Тогда Ки можно вычислить по уравнению (6.2) [c.201]

Предварительно примем толщину стенки аппарата S ,. = 12 мм коэффициент теплоотдачи со стороны греющего пара i = = 10 Вт/(м К) коэффициент теплоотдачи со стороны перемешиваемой пленки (см. табл. 7.4) 2 = 1,5-10 Вт/(м -К) термические сопротивления загрязнений со стороны греющего пара и продукта (см. табл. 7 приложения) ri = Гз = 10" м -К/Вт. [c.210]

Предварительно примем коэффициент теплоотдачи от пленки жидкости к стенке из табл. 7.4 а = 300 Вт/(м -К), коэффициент теплоотдачи от стенки аппарата к охлаждающей воде—из табл. 6.2 ах = 1000 Вт/(м -К) толщину стенки 6,, = 12 мм, Хст = = 17,5 Вт/(м-К) термические сопротивления = [c.217]

Примем термические сопротивления загрязнений со стороны перемешиваемой среды = 2-10 м -К/Вт и со стороны воды Гг = 2,3-10" м -К/Вт (см. табл. 7 приложения). Термическое сопротивление стенки реактора [c.259]

Примем в соответствии с рекомендациями табл. 7 приложения термические сопротивления загрязнений со стороны реакционной жидкости Гз = 2 -10 м -К/Вт со стороны воды (конденсата) л 2 = 0,4-10 м -К/Вт. [c.283]

Поскольку кубовый остаток — органическая жидкость, в соответствии с табл. 11.2 примем термические сопротивления загрязнений равными Гзх = / 33= 1/5800 м -К/Вт. Повышенная коррозионная активность кубовой жидкости диктует выбор в качестве материала труб нержавеющей стали. Теплопроводность нержавеющей стали ст = 17,5 Вт/(м-К). Сумма термических сопротивлений стенки и загрязнений равна [c.33]

Примем, что суммарное термическое сопротивление равно термическому сопротивлению стенки бст/ -ст и накипи Термическое сопротивление [c.90]

Следует, однако, иметь в виду, что эффективность ректификационной колонны существенно зависит от ее геометрических размеров и лабораторные данные не могут быть в полной мере использованы для разработки промышленной установки. Моделирование ректификационной аппаратуры является предметом специальных исследований. Необходимо также учитывать, что процесс разделения, проводимый в установках из металла, часто отличается от процесса, проте-каемого в стеклянной аппаратуре, особенно при разделении термически нестойких веществ. Вследствие этого необходимо одновременно проводить исследования термической стойкости компонентов исходной смеси в присутствии материала, из которого предполагается изготавливать промышленную установку. — Прим. ред. [c.238]

Это противоречит описанному выше (с. 365) принципу термической ре с-тификации. — Прим. ред. [c.366]

Без особой необходимости наматывать спираль непосредственно на корпус колонны не рекомендуется во избежание местных перегревов и возможных поломок вследствие термических напряжений. — Прим. ред. [c.403]

При термическом превращении пиперилена происходят реакции распада, изомеризации, дегидрирования, гидрирования, дегидроциклизации, полимеризации, которые тесно связаны друг с другом и приводят к образованию сложной смеси продуктов. При выводе кинетического уравнения примем во внимание основные продукты превращения пиперилена дивинил, циклопентадиен и метан. Суммарное содержание их в общем балансе продуктов крекинга достигает [c.241]

Для успешного осуществления процесса ректификационной очистки вещества необходимо, чтобы это вещество могло выдержать длительное кипячение без заметного разложения. Если термическая стойкость очищаемого вещества недостаточно высока, то ректификацию можно проводить под пониженным давлением, поскольку при этом температура кипения разделяемой смеси основное вещество — примесь будет ниже, как это следует из зависимости давления насыщенного пара от температуры, определяемой уравнением Клаузиуса—Клапейрона [c.99]

Направленная кристаллизация используется и в физико-химическом анализе для построения диаграмм состояния или уточнения их углов при работе с разбавленными растворами. Так, определив методом направленной кристаллизации равновесный коэффициент разделения заданной смеси основное вещество — примесь, нетрудно построить для интересующего нас концентрационного интервала линию солидуса при известной линии ликвидуса, полученной, например, методом дифференциального термического анализа. При решении вопроса о существовании области твердых растворов в бинарных системах с малым содержанием одного из компонентов она даже имеет преимущество в точности по сравнению с таким классическим методом, как метод дифференциального термического анализа. Направленную кристаллизацию применяют и для кристаллизационного концентрирования примеси при анализе веществ особой чистоты. [c.117]

Рассмотрим систему, состоящую из двух сосудов, находящихся соответственно при температурах Г и Гг и соединенных между собой трубкой (рис. 42). Пусть эта система заполнена смесью двух газов (основное вещество и примесь). Разность температур между сосудами вызывает термическую диффузию газов, скорость которой выражается следующим уравнением [c.160]

Обсуждаемые методы ионизации эффективны при исследовании термически неустойчивых соединений. — Прим. перев. [c.286]

Считая, что энергия связи кристалла равна сумме энергий (г) парных взаимодействий атомов с z ближайшими соседями, найдите энергию удаления одного атома с образованием вакансии, теплоту атомизации, теплоту образования одной вакансии и теплоту образования двух соседних вакансий. Примите, что энергия термического возбуждения кристалла равна нулю, а газовая фаза представляет собой одноатомный идеальный газ при любых температурах. [c.22]

Это противоречит описанному выше (стр. 391) принципу термической ректификации.— Прим. ред. [c.395]

Без особой необходимости таким образом поступать не рекомендуется во избежание местных перегревов и возможности поломок в результате термических напряжений.— Прим. ред. [c.437]

Примем, что суммарное термическое сопротивление равно термическому сопротивлению стенки и накипи Зя/Яц. Термическое сопротивление загрязнений со стороны пара не учитываем. В качестве материала стенки выбираем сталь марки Х17, = 25,1 Вт/м К [5.12]. Получим [c.158]

Для разработки более адекватной термической модели ДНП в качестве исходной математической функции примем выражение, аналогичное принятому в модели Антуана [8] [c.77]

В качестве определяющего периметра П примем периметр труб со стороны конденсирующейся парогазовой смеси. На рис. 2.12 выделены термические сопротивления передаче тепловой энергии от поверхности пленки конденсата к охлаждающему агенту. Учитывая, что внутренний и наружный периметры труб отличаются друг от друга, получим выражения для опре- [c.65]

На рис. 30 показана схема лабораторной установки, приме-нявщейся одной группой исследователей [59] для термического хлорирования низкомолекулярных, газообразных в нормальных условиях углеводородов. [c.159]

Ориентировочная разгонка топлива предпринимается ten редко она может, дать, напр., представление о том, являеТ( д Рь топливо натуральным продуктом или смесью остатков с некого , la фракциями. В виду термической неустойчивости некоторых ных остатков и нефтей перегонка по Энглеру может повести стичному крэкингу и тем,ввести в заблуждение. Поэтому, а-тонливо не содержит легких примесей, можно вести перегонку кууме, в противном случае с перегретым паром. Такой neperoj a,-сразу определяется, напр., примесь Соляровых масел, так Katt ofi натуральных, т. е. не смешанных остатков она не превосход , вестных пределов. [c.349]

Катализатор Адкинса хромит меди СиО—Сг Оз приготовляют путем термического разложения медноаммонийной соли хромовой кислоты. См., например, Долгов Б. Н., Катализ в органической химии, ГНТИ, 1959, стр. 342. — Прим. перев. [c.98]

Например, при окислении изобутена порядок реакции и по О2 и по углеводороду зависел от термической обработки катализатора при его приготовлении, а при окислении С2Н4 и СзНе порядок реакции оказался нечувствительным к термической обработке катализатора [53]. — Прим. перев. [c.155]

В позднее опубликованной монографии В. М. Олевского и В. Р. Ручии-ского Роторно-пленочные тепло-и массообменные аппараты (М., Химия, 1977 г.) описаны также лабораторные и пилотные установки для дистилляции и ректификации термически нестойких продуктов под вакуумом. —Прим. ред. [c.17]

Модификацией колонны этого типа является пленочная роторно-спиральная колонна, в которой на вертикальном валу установлены одно- или многоза-ходные рулоны отбортованных по краям лент. Пар проходит между витками рулона перпендикулярно отбортованным лентам (см. Авт. свидетельство СССР № 203621, 1967 г., патент США № 4038353, 1977 г. или патент ГДР № 126495, 1977 г.). В СССР колонны этого типа диаметрами от 240 до 2600 ни примеияются для вакуумной ректификации термически нестойких веществ. — Прим. ред. [c.361]

Первичные спирты Сю— g линейного строения, являющиеся сырьем для получения ПАВ типа алкилсульфатов, в растущем ко-личестне получают оксосинтезом из а-олефинов, производимых термическим крекингом парафина и алюминийорганическим синтезом. Из-за проблемы биоразлагаемости ПАВ эти спирты должны иметь линейную углеродную цепь, что успешно решается при катализе гидроформилирования модифицированным кобальтовым катализатором. Небольшая примесь изоспирта (с метильной группой в гголожении 2) мало сказывается на биоразлагаемости и вполне компенсируется высокой эффективностью оксосинтеза по сравнению с другими способами получения высших первичных спиртов (гидрирование жирных кислот, получаемых окислением парафина, и алюминийорганический синтез). По этой причине производство спиртсв Сю— i8 для получения ПАВ методом оксосинтеза развивается 130 многих промышленно развитых странах. [c.537]

К физическим взрывам следует отнести также явление так называемой физической (или термической) детонации. Это явление возникает при смешении горячей и холодной жидкостей, когда температура одной из них значительно превышает температуру кипения другой (например, при выливании расплавленного металла в воду). В образовавшейся парожидкостной смеси испарение может протекать взрывным образом вследствие развивающихся процессов тонкой фрагментации капель расплава, быстрого теплоотвода от них и перегрева холодной жидкости. Физическая детонация сопровождается возникновением ударной волны с избыточным давлением в жидкой фазе, достигающим в некоторых случаях тысяч атмосфер. Указанное явление может стать причиной крупных аварий в ядерных реакторах и на промышленных предприятиях металлургической, химической и бумажной промышленности ( ronenberg, 1980]. - Прим. ред. [c.244]

По мнению БашНИИНП, вариант проектной схемы с питанием печп тяжелого сырья из аккумулятора испарителя низкого давления К-4 целесообразен только на сравнительно легком сырье типа мазута. Работа на гудроне приводит к резкому утяжелению остатка, в то время как одной из основных задач термических крекннг-уставовок является получение в остатке стандартного котельного топлива. (Прим, ред.). [c.91]

Физико-химические основы процесса. Аммофос представляет двойное (К-ЬР) сложное комплексное удобрение, содержащее в качестве основного вещества моноаммонийфосфат КН4Н2Р04 и примесь (до 10%) диаммонийфосфата (МН2)2НР04, образующегося в процессе получения. Моно- и диаммонийфосфаты представляют собой твердые кристаллические вещества, малогигроскопичные, растворимые в воде. Из фосфатов аммония моноаммонийфосфат термически наиболее устойчив и при нагревании до 100—110°С практически не разлагается. Диаммонийфос-фат и, особенно, триаммонийфосфат при нагревании диссоциируют с выделением аммиака, например [c.297]

Недостатки термодиффузии большая длительность установления равновесия, малая производительность ограничивают приме-ним ость этого метода системами, трудно разделяющимися другими способами. Тем не менее, рекомендовано даже применение термодиффузии для производства смазочных масел специального назначения, характеризующихся низкой температурой застывания, высоким индексом вязкости и устойчивостью к окислению. Показана также возможность эффективной очистки церезина от примесей циклоалканов методом термической диффузии [94]. [c.66]

Рассмотрим сушку минерального продукта при режиме второго типа. Обычно в этом случае необходимая конечная влажность твердого продукта 1—3% и процесс сушки протекает в первом периоде [240, 294]. Скорость процесса лимитируется скоростью подвода теплоты. Во избежание конденсации в аппаратах сухой очистки отходящих газов от пыли и для облегчения эксплуатации примем температуру в слое 130 °С, а температуру газа на входе 500 °С. Термический к. п. д. в этом случае будет достаточно высоким Т1те м = (500 — 130)/500 = 0,74. [c.264]

С использованием методов рентгенофазового анализа (РФА), ИК и Раман-спектроскопии, установлено, что в результате MO VD процесса разложения п-Bu4Ge в стационарных условиях рост нитевидных кристаллов германия сопровождается образованием углеродсодержащих оболочек, состав которых претерпевает ряд последовательных превращений. А так как германий не образует устойчивых карбидов германия, то процесс термического разложения п-ВщСе протекает путем разделения германия и углерода, при этом примесь углерода мигрирует из твердой системы германий-углерод на поверхность и образует непрерывную оболочку из аморфного углерода в виде сплошной плёнки, плотно облегающей нитевидный кристалл германия. [c.158]

Приведенные выше соотношения, очевидно, должны быть справедливы и в том случае, когда примесь проникает из внешней среды через колонну или образуется в результате протекания в течение процесса ректификации той или иной химической реакции, например реакции термического разложения очищаемого вещества. При этом в соответствующие уравнения вместо v будет входить ско(рость проникновения примеси вследствие химической реакции, отнесенная к единице объема колонны. Это нетрудно показать на примере очистки термонестойких веществ, [c.79]

Увеличивать скорость реакции может ускорение передачи энергии при столкновениях вследствие увеличения их числа. Так, примесь водорода ускоряет процесс термического распада эфиров вследствие большей подвилсности молекул водорода и увеличению благодаря этому числа столкновений. Это также выходит за рамки катализа. Может показаться, что случаем газового к11тализа является получение серной кислоты нитроз-ным методом. Однако эта реакция течет в жидкой фазе с образованием питрозилсерной кислоты. [c.288]

Следует, однако, иметь в виду, что эффективность ректификационной аниаратуры существенно зависит от геометрических размеров и лабораторные данные не могут быть использованы безоговорочно в промышленном масштабе. Моделирование ректификационных колонн различного типа является предметом специальных исследований. Необходимо также учитывать, что часто осуществление процесса ректификации в металлической аппара туре отличается от такового в стеклянной установке, особенно в случае разделения термически нестойких веществ. Ввиду этого рекомендуется одновременно проводить исследования термической стойкости компонентов в присутствии материала, из которого предполагается соорудить промышленную установку.— Прим. ред. [c.265]

В последние годы активно прим< няются третичные методы повышения коэффициента нефтеотдачи. Основными из них являются термические (паро-пропитка, паровытеснение, вытеснение горячей водой, внутрипластовое горение, электромагнитный подофев) газовые (смешивающееся и несмеши- [c.27]

Угольные трубы для электрических печей сопротнвлениу (ТУА 4—53) применяются в качестве нагревателей в электриче ских печах для термической обработки материалов и изделий Трубы поставляются двук сортов. По ТУА 4—53 для труб сече нием 96/75 мм удельное электрическое сопротивление должн( быть в пределах 40—80 Ом-мм /м. Размеры и вес труб приве дены в табл. 4.53. Угольные трубы сечением 32/24 мм приме няются для хлорирования. Трубы сечением 72/60 мм предназна [c.104]

При неизотермическом массопереносе, т. е, если условия прогрева влгiЖнoгo материала вызывают появление в нем не только градиента влажности, но и градиента температуры, влага в материале будет перемещаться не только из-за градиента влажности (явление влагопроводности, или концентрационная диффузия), но и из-за градиента температуры (явление термо-влагопроводности, или термическая диффузия). Явление термовлагопроводно-сти в капиллярнопористых телах получило название эффекта Лыкова (1935 г.) и подобно явлению термодиффузии в газах и растворах (эффект Соре).— Прим. ред. [c.36]