Легирование слабое

Для обжига жаростойких эмалей требуется нагреть изделие до 1200 °С и выше. Повышение температуры на изделии ведет к серьезным осложнениям. Необходимо препятствовать чрезмерному окислению стали во время обжига. Для этого прибегают к отложению никелевого осадка на поверхности стали перед эмалированием или создают в печи менее окислительную атмосферу, а также вместо низкоуглеродистых сталей используют легированные, слабо- окисляющиеся стали. [c.66]

Повышение температуры обжига ведет к некоторым осложнениям. Для предупреждения чрезмерного окисления стали во время обжига прибегают к операции отложения никелевого осадка на поверхности стали перед эмалированием по известным технологическим схемам, или создают в печи менее окислительную и нейтральную атмосферу, или вместо низкоуглеродистых сталей применяют легированные, слабо окисляющиеся стали. [c.305]

Прочность металлов понижается также при глубоком охлаждении материал становится хрупким и слабее сопротивляется ударным нагрузкам. И в этом случае его прочность может быть увеличена легированием. [c.168]

Скорость коррозии сплавов тантала в кипящей фосфорной кислоте значительно меньше, чем в кипящей серной (рис. 77), но и в этом случае при легировании тантала коррозионная стойкость заметно ухудшается. Однако влияние легирующих элементов на коррозионную стойкость тантала, в кипящей фосфорной кислоте все же значительно слабее, чем в кипящей серной кислоте (рис. 78). При этом необходимо обратить внимание на различие масштабов по ординате на рис. 75 и 78. Существенной разницы во влиянии легирующих элементов на коррозионную стойкость сплавов тантала не обнаружено (расхождение кривых при испытании сплавов различных составов ненамного больше пределов естественного рассеяния результатов коррозионных испытаний). [c.79]

Сухие газы при невысокой температуре (до 100 °С) не вызывают коррозии даже обычных углеродистых и слабо легированных конструкционных марок сталей. При повышенной влажности возможно образование адсорбционных слоев воды, что уже обусловливает возможность коррозии. Образование капельного конденсата вызывает резкое возрастание коррозии. [c.39]

Сухой хлористый водород при комнатной температуре слабо корродирует углеродистую сталь и чугун. С новышением температуры скорость коррозии их усиливается, вследствие чего требуется применение легированных сталей. [c.15]

Диметилформамид — бесцветная легкоподвижная жидкость со слабым специфическим запахом. ДМФ применяют также в производстве синтетических волокон, лаков, пигментов, для приготовления универсальных клеев и т. д. Он смешивается с водой во всех отношениях при нагревании с водой гидролизуется с образованием муравьиной кислоты и диметиламина. Эта реакция обусловливает коррозионную активность ДМФ, образующего с муравьиной кислотой азеотропную смесь, содержащую 33% НСООН. Диметилформамид оказывает коррозионное действие на сталь, латунь и медь. При 75 °С износ углеродистой стали в 100%-ном растворителе составляет 0,0002 см за месяц. Устойчивы к действию ДМФ легированные стали и алюминий. В качестве уплотняющих прокладок для аппаратуры, работающей в среде диметилформамида, можно применять политетрафторэтилен (тефлон), полиэтилен, асбест. [c.455]

Результаты изучения кинетики окисления сплавов никель-хром-крем-ний показывают, что легирование двойного сплава кремнием уменьшает скорость окисления нихрома, однако его влияние слабее, чем влияние микродобавок кальция, циркония и лантана (табл. 17). [c.55]

Особенность окалинообразования тонкой проволоки из сплавов, легированных микродобавками, состоит, кроме того, в появлении после 2-3 суток на поверхности окалины блестящих кристалликов из окиси хрома, которые имеют форму тонких пластинок и выступают в виде столбиков перпендикулярно поверхности образца. Они слабо сцеплены с окалиной и при охлаждении большая их часть осыпается с нагревателей. [c.60]

В зависимости от характера рабочей среды в ректификационных колоннах (нейтральной, слабо или сильно коррозийной) детали тарелок изготовляются из углеродистой или легированной стали. [c.70]

Биметаллы. Двухслойный лист, состоящий из обычной углеродистой стали, плакированный легированной или нержавеющей сталью слоем 2...8 мм. Как показал опыт эксплуатации аппаратов, изготовленных из биметалла, слабым звеном в них являются сварные швы - при сварке возможна переплавка основного металла легирующим электродом, что приводит к ослаблению сварного шва. Так, при освоении Оренбургского месторождения сепаратор, работавший при давлении выше 75 кгс/см , разрушился. Началом трещины послужило внедрение легированного металла в основной. [c.72]

Для отбеливания изделий применяют слабые растворы кислот. Медь, входящую в легированное серебро, удаляют предварительным нагреванием изделия и окислением поверхностного слоя меди. [c.172]

Ванадий (IV) в виде VO использован для определения марганца в легированных сталях [508]. Ион VO является слабым восстановителем, пригодным для селективного кулонометрического определения сильных окислителей. Генерируют V0 + па платиновом катоде (площадь 7,2 сл1 , сила генераторного тока [c.61]

При легировании слабо пассивирующегося металла сильно пассивирующим компонентом, при условии образования метал-ли le KHx сплавов типа твердого раствора при некотором определенном содержании легко пассивирующегося компонента, можно получить сплав, который будет хорошо пассивироваться. На этом основано, например, получение так называемых нержавеющих сталей при легировании железа хромом. [c.176]

Сплав, Который будет хорошо пассивироваться, можно получить путем легирования слабо пассивирующегося металла сильно пассивирующимся компонентом, если при этом будег образовываться сплав типа твердого раствора с некоторым определенным содержанием легко пассивирующегося компонента. [c.292]

И Карпентер 20. Рекомендуются также [49] сталь 304, сталь 310. Из недорогих слабо легированных сталей предлагается [45] сталь — кортен, содержащая до 97% железа и небольшие добавки Мп, Сг, N1, Си. Эта сталь имеет хорошую сопротивляемость в диапазоне концентраций Н 2804 от 40 до 90%, т. е. в условиях, близких к реальным. Состав сталей приведен в табл. 4. 64. [c.273]

Опасения повышенной коррозии, которые обычно вызывает применение хлорного железа при гидрогенолизе, являются преувеличенными. Как указывает Тодт, коррозия в любом случае происходит только в растворах, действующих как окислители [58, т. И, с. 20, 48], а растворы моносахаридов являются восстанавливающими. Тодт также замечает [58, т. I, с. 93], что ионы трехвалентного железа, присутствующие в растворе, пассивируют легированные стали, и содержание кислорода в растворе при этом не столь важно действие пассивации основано на адсорбции. Впрочем, после смешения сырья с водородом в присутствии никелевого катализатора из раствора должны исчезнуть (прогидрироваться) содержащиеся в нем следы кислорода. Известно, что в обычных условиях слабые растворы хлорного железа вызывают сильную коррозию никеля [58, т. I, с. 390], однако никелевый катализатор успешно проводит гидрогенолиз в присутствии хлорного [c.123]

Аустенитные стали получили свое название по аустенитной фазе или 7-фазе, которая существует в чистом железе в виде стабильной структуры в температурном интервале от 910 до 1400 °С. Эта фаза имеет гранецентрированную кубическую решетку, немагнитна и легко деформируется. Она является основной или единственной фазой аустенитных нержавеющих сталей при комнатной температуре и в зависимости от состава имеет стабильную или метастабильную структуру. Присутствие никеля в значительной степени способствует сохранению аустенитной фазы при закалке промышленных сплавов Сг—Ре—N1 от высоких температур. Увеличение содержания никеля сопровождается повышением стабильности аустенита. Легирование марганцем, кобальтом, углеродом и азотом также способствует сохранению при закалке и стабилизации аустенита. Аустенитные нержавеющие стали могут упрочняться холодной обработкой, но не термообработкой. При холодной обработке аустенит в метастабиль-ных сплавах (например, 201, 202, 301, 302, 302В, 303, ЗЗОЗе, 304, 304Ь, 316, 316Ь, 321, 347, 348 см. табл. 18.2) частично переходит в феррит. По этой причине указанные стали и являются метастабильными. Они магнитны и имеют объемно-центрирован-ную кубическую решетку. Этим превращением объясняется значительная степень упрочнения при механической обработке. В то же время стали 305, 308, 309, 3098 при холодной обработке слабо упрочняются, и если и становятся магнитными, то в очень малой степени. Сплавы с повышенным содержанием хрома и никеля (например, 310, 3108, 314) имеют практически стабильную аустенитную структуру и при холодной обработке не превращаются в феррит и Не становятся магнитными. Аустенитные нержавеющие стали очень широко применяют в различных областях, включая строительство и автомобильное производство, а также в качестве конструкционного материала в пищевой и химической промышленности. [c.297]

Легирование железа хромом приводит к расширению пассивной области и снижению критического тока пассивации и тока в пассивном состоянии, что позволяет перевести сплав в слабо-окиолительных средах в пассивное состояние. В то же время в восстановительных и сильноокислительных средах скорость коррозии сплава возрастает, так как сплав переходит соответственно в активную область или область перепассивации, в которых растворение сплава идет интенсивнее, чем железа [28], [c.46]

ТакиА образом, по влиянию на структуру белого чугуна ванадий аналогичен титану. Он увеличивает растворимость углерода в аустените несколько слабее, чем титан, и сдвигает эвтектическую точку в сторону меньшего содержания углерода. Наибольший интерес представляет повышение твердости эвтектоида под влиянием ванадия. Это дает основание рекомендовать его применение при комплексном легировании. [c.66]

Слои окалины имеют поликристаллич. строение, поэтому скорость диффузии реагирующих в-в й, следовательно, кинетика Г. к. существенно различны при диффузии сквозь микрокристаллы (зерна) и по межзеренным границам. Диффузия сквозь микрокристаллы происходит в соответствии С законами Фика, и нарастание окалины характеризуется параболик, зависимостью от времени. В случае сильно легированных материалов на кинетику Г. к. влияет образование фаз сложных оксидов и др. соед., включающих легирующие элементы. Если эти фазы слабо пронищьемы для реагирующих в-в н образуют первичные слои окалины, Г. к. сильно замедляется. Это используют для создания жаростойких сплавов и защитных покрытий, причем в ходе коррозии тонкий поверхностный слой защищаемого мат ла оказывается сильно легированным. Сталь легируют Сг, N1, А1, 81 и др. Возможен другой крайний случай, когда в окалине образуется фаза сложного оксида с низкой т-рой плавления, к-рая в условиях Г. к. оказывается жидкой, что вызывает резкое ускорение процесса (т. наз. катастрофич. окисление). Так бывает, напр., при попадании на пов-сть лопаток турбин летучих или пылевидных продуктов сгорания топлива, содержащего примеси таких элементов, как или V. [c.466]

Аналогично атомы 1П гр. (В, А1, Са, 1п)-типичные акцепторы в Ое и 81. Дырка, к-рая остается в месте захваченного примесью валентного электрона Се или 81, очень слабо связана с примесным ионом и при не очень низких т-рах легко превращ. в своб. носитель заряда (носитель тока). Во мн. бинарных П. типа А В источниками дырок являются вакансии атомов А , а вакансии В источниками электронов проводимости. Электропроводность П., определяемая электронами примесных атомов, наз. примесной проводимостью, а введение определенных примесей для получения П. с разл. требуемыми св-вами-легированием П [c.56]

Геометрическую емкость Сд можно вычислить по формуле плоского конденсатора, в которую следует подставить толщину пленки ё, и диэлектрическую проницаемость алмаза е = 5,7. Для пленок микрометровой толщины геометрическая емкость очень мала порядка 10 Ф см соответствующий импеданс по порядку величины превышает сопротивление пленки (за исключением очень слабо легированных пленок), и им можно пренебречь. Тогда мы получаем более простую эквивалет-ную схему из трех элементов (рис. 12 6), которая известна, как схема Рэндлса—Эршлера [98]. Существенным моментом в таком рассмотрении является то, что все элементы в схемах на рис. 12 а, 6 считаются не зависящими от частоты. [c.28]

Выводы 1) и 2) иллюстрируются рис. 27, на котором представлена разность потенциалов анодного и катодного максимумов тока АЕ на циклических вольтамперофаммах для четырех окислительно-восстановительных систем, как функция их равновесного потенциала и удельного сопротивления алмазных тонкопленочных электродов. На рисунке слева представлены сильно легированные ( металлоподобные ) электроды, справа — слабо легированные (полупроводниковые). Эти качественные соображения были подтверждены в ряде работ на примере различных окислительно-восстановительных систем [153-161]. Количественную сторону вопроса мы обсудим ниже. [c.49]

При изучении кристаллов алмаза, полученных из шихты, содержащей Аз, установлено, что влияние этой примеси на полупроводниковые свойства образцов устойчиво проявляется только при одновременном присутствии в шихте и технологических добавок, обеспечивающих скорость роста кристаллов не более 1,7- 10 м/с. Очевидно, такие условия, при которых формируются практически безазотные кристаллы (см. гл. 18), и способствуют образованию в них электрически активных дефектов с участием атомов мышьяка. Легированный мышьяком в процессе роста алмаз обладает п-типом проводимости и удельным сопротивлением при ЗООК от 10 до 10 Ом м. На образцах с большим сопротивлением определить тип проводимости известными способами ие удается. На рис. 168 наблюдаются отчетливая корреляция между сопротивлением кристаллов и содержанием легирующей примеси в шихте, а также слабая анизотропия проводимости пирамид роста <111> и <100>. На температурных зависимостях сопротивления кристаллов п-типа проводимости имеются пологие участки, соответствующие энергии активации 0,008—0,03 эВ в низкотемпературной области и 0,25—0,58 эВ в высокотемпературной, что также можно объяснить наличием примесной зоны. [c.458]

Марганец, являясь аустенитообразующим элементом, успешно используется для частичной или полной замены никеля в коррозионностойких сталях (см. табл. 1.4). Вследствие его более слабого у-образующего действия (никелевый эквивалент 0,5) чисто аустенитная структура при температурах горячей деформации может быть получена в хромомарганцевых сталях при содержании хрома не более 14 %. Поэтому применяют совместное легирование хромомарганцевых сталей никелем и азотом, причем введение азота (особенно в присутствии нитридообразующих элементов типа Nb) приводит к существенному повышению прочностных свойств. [c.25]

По степени легирования кремнием, магнитным и электрическим свойствам листовая электротехническая сталь подразделяется на марки. Буквы и цифры в марках условно означают Э — электротехническая сталь первая цифра после буквы Э (1, 2, 3, 4) — степень легирования стали кремнием 1 — слаболегированная сталь, 2 — среднелегированная сталь, 3 — повышеннолегированная сталь, 4 — высоколегированная сталь вторая цифра (1, 2, 3, 4, 5,6, 7, 8)— гарантированные электрические и магнитные свойства стали 1, 2, 3 — удельные потери при перемагничивании стали с частотой 50 гц и магнитная индукция в сильных полях (1 — с нормальными удельными потерями, 2 — с пониженными, 3 — с низкими), буква А после цифры обозначает особо низкие удельные потери, 4 — удельные потери при перемагничивании стали с частотой 400 гц и магнитная индукция в средних полях, 5, 6 — магнитная проницаемость в слабых полях — от 0,002 до 0,008 а см (5 — с нормальной магнитной проницаемостью, 6 — с повышенной), 7,8 — магнитная проницаемость в средних полях от 0,03 до 10 а см (7 — с нормальной магнитной проницаемостью, 8 — с повышенной) [c.547]

Смотреть страницы где упоминается термин Легирование слабое: [c.102] [c.60] [c.362] [c.15] [c.360] [c.314] [c.76] [c.63] [c.122] [c.74] [c.605] [c.625] [c.416] [c.4] [c.66] [c.418] [c.456] [c.457] [c.458] [c.418] [c.456] [c.457] [c.627]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология