Каналы, допустимые скорости

В рабочем колесе насоса увеличиваются скорость движения жидкости и ее давление. При этом абсолютная скорость жидкости на выходе из каналов рабочего колеса составляет 20-80 м/с, что значительно выше допустимой скорости движения в трубопроводах по условиям гидравлических сопротивлений (3-5 м/с). Поэтому для уменьшения скорости потока, а также для преобразования его кинетической (динамической) энергии в потенциальную (статический напор) насос оборудуется отводящим устройством. Наиболее распространенным отводящим устройством является спиральная (сборная) камера (улитка), представляющая собой криволинейный канал, площадь поперечного сечения которого увеличивается по направлению движения жидкости, и диффузор, соединяющий улитку с нагнетательным патрубком. [c.20]

Выбор типа и конструкции глушителя для снижения щума, распространяющегося по воздуховодам, определяется частотным составом щума и требуемым снижением его уровня, размерами присоединительного воздуховода, допустимой скоростью воздущного потока и располагаемым местом для установки глушителя. При этом сам глушитель должен иметь незначительное сопротивление проходу воздуха. Применяются глушители следующих типов камерные со звукопоглощающим материалом (ЗПМ) по внутренним поверхностям (несоосные и соосные) камерные соосные без ЗПМ активного типа (трубчатые и пластинчатые) экранные. Простейший вид глушителя — канал, облицованный звукопоглощающим материалом. [c.305]

В коммутаторах часто желательна относительно небольшая скорость движения ртути Ук = 3- -10 см/с. Из рис. 3-8 следует, что газовый промежуток, перемещаясь в зоне насоса, разорвет часть ртутного проводника между электродами насоса. Поскольку длина насоса больше длины газового включения, ртуть, перемещаясь вслед за газом, быстро восстанавливает ту часть цепи, которая оказалась разорванной. При больших скоростях движения ртуть не успевает восстановить электрический контакт с электродами насоса. Это вызывает образование дуги. Чем больше отношение длины электродов насоса к длине газового промежутка 1 тем больше допустимая скорость. движения ртути. Время заполнения ртутного канала насоса после подхода к нему газового включения [c.88]

Скорость движения воды в конце сборного канала при размерах его поперечного сечения /кан = Я=0,8-0,95=0,76 м составит г кан— кан /кан=0,69 0,76 0,9 м/сек, т. е. больше минимально допустимой скорости при форсированном режиме работы фильтра ( С кан =0,8 м/сек). [c.171]

Допустимые скорости в каналах. При проектировании и гидравлических расчетах каналов всегда нужно учитывать предельно допустимые наибольшие и наименьшие скорости воды. При больших скоростях движения жидкости в открытых каналах возможны размыв дна и стенок русла и его постепенное разрушение. Чтобы не допустить размыва канала, величину скорости движения жидкости v приходится ограничивать следующими пределами, которые зависят от свойств грунта или материала одежды и способа крепления откосов и дна [c.114]

При устройстве водозаборных сооружений на водохранилищах необходимо учитывать возможность переработки их берегов, вызываемой изменениями и нарушениями в результате волн, подмывов, разрушений, занесений и др. Поэтому выбор места расположения головы канала и мероприятий по ее защите имеет важное значение. Оросительными насосными станциями второго и последующих подъемов вода забирается обычно из каналов. Иногда длину и заглубление подводящих каналов устанавливают из соображений выбора хорошего основания для насосной станции, особенно в условиях просадочных грунтов. В каналах без крепления русла определяющими являются максимально допустимые скорости из условия размыва грунтов, слагающих русло каналов, и транспортирующая способность потока в канале (заиление). Уклон канала должен обеспечивать средние скорости воды в пределах [c.56]

Необходимо также выбрать проходное сечение для воды и рассчитать перепад давления с водяной стороны, чтобы убедиться, что оп лежит в допустимых пределах. Подобные расчеты проводят непосредственно. Для этого необходимо определить расход воды из теплового баланса, скорость воды в трубах, исходя из величины проходного сечения для воды, а затем рассчитать перепад давления на основе полученных данных с использованием эквивалентного диаметра проходного сечення и длины канала. [c.221]

Авторы рекомендуют использовать двухканальное винтовое закручивающее устройство [4, 22] с указанным выше соотношением ширины и высоты канала и углом ввода более 65 при относительной площади вводных сопел от 0,05 до 0,4. Конкретные параметры выбираются в зависимости от допустимых потерь давления и других технологических условий работы термокаталитического реактора, обеспечивающих тангенциальную составляющую скорости более 25 м/с. [c.279]

Для того чтобы термодинамически допустимое превращение X -> V могло осуществиться, реагирующая система X (это может быть одно вещество или несколько компонент, словом, все участники процесса), как правило, должна преодолеть некоторый потенциальный барьер. Возникновение этого барьера обусловлено необходимостью для системы пройти переходное состояние, которое более богато энергией, чем исходные или конечные продукты. Энергией, достаточной для преодоления барьера, обладает за счет флуктуаций лишь небольшая часть сталкивающихся молекул, и лишь малая часть столкновений происходит при нужной для реакции взаимной ориентации молекул. Поэтому органические реакции протекают не мгновенно, а с измеримой скоростью, величина которой зависит от высоты барьера (энергии активации). Если барьер мал, то скорость реакции высока, а если очень велик, то скорость реакции почти нулевая. Наличие подходящего канала для реакции или, что тоже, существование подходящего механизма для данного [c.68]

Использование гидравлического (эквивалентного) диаметра в качестве характерного размера в формулах сопротивления (1.187) и (1.188) допустимо только в тех случаях, когда по всему или почти по всему периметру сечения толщина 5о пристеночного слоя (в пределах которого скорость изменяется от нуля до значения, близкого к максимуму) очень мала по сравнению с размером поперечного сечения канала 5о [471]. [c.79]

Общая ширина прозоров одной решетки составляет 0,54 м, что при наполнении канала 0,87 м дает площадь живого сечения решетки, равную 0,47 м . При расходе воды, равном 0,375 м /сек, скорость движения воды в каждой решетке будет 0,8 м/сек, что допустимо. [c.260]

Проще всего рассчитать реле, у которого не заданы время срабатывания и скорость движения поверхности жидкости в момент коммутации. Объем жидкости, который должен переместить насос, и ход жидкости определяют параметры управляемой цепи.. Этот объем для ртути можно принимать исходя из известного условия 1Л. 1-43] для коммутации 0,5 кВ-А мощности требуется примерно 1 см ртути. Определив таким образом объем жидкости в сосуде й, в котором находится размыкающий контакт, устанавливаем размеры этого сосуда и ход жидкости к. Затем выбираем высоту канала 2 Ь. Этот размер в значительной мере зависит от заданного тока проектируемого реле и допустимой плотности тока в канале насоса /к- Например, для ртути в длительном режиме можно рекомендовать 0,5 А/мм < /к < 1 А/мм . Граничные значения тока в канале и коммутируемой мощности приняты из условия, что нагрев ртути осуществляется токами в насосе и управляемой цепи. Вопрос о том, какая из этих составляющих больше влияет на температуру аппарата в целом, решается в каждом конкретном случае в зависимости от конструкции устройства и режима работы. Чаще тепловой режим определяется током в насосе. [c.32]

Ширина канала 2 а должна обеспечить перемещение заданного объема жидкости за время срабатывания реле. Это время не оговорено, однако желательно обеспечить нормальную работу контактов управляемой цепи. Скорость 1)(. перемещения поверхности жидкости в сосуде в момент коммутации должна быть достаточной, чтобы время горения дуги (например, между электрода- -ми 9 на рис. 1-5) не превышало допустимого значения. 32 [c.32]

Канал для перетекания воздуха представляет собой короб длиной а с горизонтальными и вертикальными перегородками, создающими квадратные ячейки размером 50 X 50 100 X 100 150 X 150 мм. Устройство ячеек дает возможность значительно снизить турбулентное перемешивание в канале. Длина канала а (в м) для перетекания воздуха, обеспечивающая поддержание в коридоре управления концентраций ниже предельно допустимых при наибольших возможных концентрациях в кабине и при минимальных скоростях воздуха в канале, определяется по формуле [c.182]

Из этого условия следует, что допустимая высота выступов, а следовательно, и необходимая чистота обработки совершенно не зависят от размеров канала, а определяются исключительно отношением кинематического коэффициента вязкости к скорости течения. [c.127]

Гидравлический расчет канала начинают с определения поперечного сечения канала, задаваясь коэффициентом заложения откоса (см. табл. 3.5), рекомендуемой относительной шириной канала по дну р для каналов трапецеидальной формы, допустимой неразмывающей скоростью (см. табл. 3.1...3.3 и с. 56, 57). [c.60]

Необходимо производить несколько замеров, разделив воображаемое сечение канала на несколько эквивалентных или концентрических зон в зависимости от того, идет ли речь о прямоугольном или о круглом канале при прямоугольном канале максимально допустимая площадь каждой эквивалентной зоны составляет около 2,25 дм1 Таким образом определяются средние показатели давления. Опре-J .1HB динамическое давление, можно рассчитать скорость движения воздуха в канале и его пропуск-н>то способность. [c.21]

Скорость движения воды в конце сборного канала при разме-X его поперечного сечения / кан —1,02-0,7=0,714 м и 0"пр =9кан ставИт икан =9 как /как =0,714 0,714 = 1 м/сек, т. е, больше ми-мально допустимой скорости при форсированном режиме V ан == 0,8 м/сек. [c.177]

Все рассуждения о влиянии на характер течения в канале элемента рабочего аппарата должны рассматриваться как качественное приближение, определяющее верхнее допустимое значение величины В действительности, вследствие искривления канала скорости в различных точках его сечений не будут одинаковы критические и большие значения могут быть достигнуты не во всем сечении, а в отдельных его точках. Поэтому влияние входного числа на течение в канале будет различно при неодинаковых условиях входа газа. Если ввести понятие о критическом значении числа Мда1, как о значении, при котором в том или ином сечении канала местные скорости достигают критической скорости (звука), то эта величина, которую обозначим М р1, изменяется в зависимости от угла набегания 1 потока. На рис. 214, б приведена эта зависимость, а также зависимость максимумам от 1. [c.479]

Допустимая скорость движения ртути существенно зависит от центробежной силы (рис. 3-13). Центробежные силы отжимают каплю к наружной стенке канала. Если эти силы в состоянии ее дeфopJVIиpoвaть, то между каплей и стенкой возникает зазор, нарушается контакт и возникает искрение. [c.88]

При ориентировочной проверке по числу М обычно принимается 30 внимание только относительная скорость на входе в рабочее колесо в наружном сечении. Но исследование решетки показывает, что при высоких меридиональных скоростях гораздо вероятнее ожидать больших чисел М в сечении у втулки, что является следствием сравнительно малого шага решетки у втулки и необходимости увеличения толщины лопаток в этом месте для прочности. Эго уменьшает сечение канала между двумя соседними лопатками и понижает допустимые скорости потока. Поэтому целесообразно искать такое профилирование, которое позволило бы применить рыгодную для повышения к. п. д. 50%-ную степень реактивности [c.297]

Если в подводящий канал из водоисточника поступает большое количество сора, то очистка сороудерживающих решеток (вертикальных или наклонных), расположенных в водоприемных камерах, затрудняется. В этих условиях целесообразно решетки из камер выносить в специальное сороудерживающее сооружение СУС, которое располагают в аванкамере так, чтобы глубина воды и ширина аванкамеры в месте расположения СУС обеспечивали допустимые скорости течения в решетках и требуемое качество очистки с помощью решеткоочистных машин. Решетки в СУС целесообразно устанавливать наклонно (под углом [c.72]

Поскольку, как было отмечено, ни абсолютные размеры, ни абсолютная скорость в отдельности практически не влияют иа ст[ уктуру потока для большего обобщения результатов измерений поля скоростей удобнее представлять в безразмерных параметрах, т. е. в виде зависимостей относительных скоростей ш ци/цу,( или от относительных координат (расстояний) у у Я или у -- Здесь Шц и ву,,,.,,. — соответственно средняя и максимальная скорости по сечению канала у — расстояние от оси потока — радиус сечения канала Ь,- — полуширина прямого канала, колена или камеры. Поля скоростей, представленные в безразмерном виде, могут быть отнесены к участкам трубопроводов и аппаратов любых абсолютных размеров с различными средами (с различными физическими свойствами) и скоростью (в пределах, при которых вполне допустимо пренебрежение влиянием сжимаемости), если только эти ноля получены в геометрически подобных моделях при одинаковых числах Ре или при Ке -= Ксапт- В дальнейшем эпюры скоростей будут выражены только в безразмерных параметрах. [c.15]

Для оценки влияния неравномерности распределения скоростей по сечению аппарата на его технологические характеристики, как было показано, необходимо знать коэффициент неравномерности, характеризуемый коэффициентом количества движения. Если в качестве такого коэффициента Мрк примем отношение количества движения по средней скорости Wp в сечении растекания струи Fp непосредственно за решеткой, т. е. pWpFp, к количеству движения по средней скорости в сечении аппарата (канала) pw F (а практически такое отношение допустимо принять), то с учетом уравнения неразрывности [c.111]

В этих уравнениях составляющие скорости не являются функциями от г, поскольку течение считается полностью установившимся. Если допустить, что течение в направлении поперек канала также полностью установившееся (допустимая аппроксимация для неглубоких каналов), то дvJдx, и дvJдx равны нулю. Из [c.323]

При нормальной работе ядерного реактора такой дисбаланс может возникнуть либо при снижении скорости теплосъема ниже допустимого значения (например, при закупорке канала случайным предметом), либо, наоборот, в результате возрастания энерговьщеления и выхода его за верхний предел диапазона работоспособности системы теплосъема (например, при переходных процессах управления реактором). Такие события возможны в ядерном реакторе, однако они, как правило, затрагивают лишь незначительную часть активной зоны. При этом из-за перегрева и разрушения некоторых твэлов может произойти (и действительно наблюдалось) существенное повышение содержания продуктов деления в первичном теплоносителе. Однако сохранность других защитных барьеров (и прежде всего целостность первого контура) препятствует дальнейшему распространению радионуклидов и выбросу их в окружающую среду. После извлечения поврежденных негерметичных твэлов воду первого контура очищают с помощью байпасных фильтров и доводят ее удельную активность до приемлемого уровня. Предотвращению таких аварий, их обнаруже- [c.316]

Вместо регенеративных воздухоподогревателей на ряде НПЗ за рубежом стали применять теплообменники с тепловыми трубами. В обычном варианте теплообменники с тепловыми трубами для системы газ — газ аналогичны воздушным конденсаторам с оребренными трубами, но в иих два изолированных канала для дымовых газов и для нагреваемого воздуха. В первом канале — зона испарения рабочей жидкости, находящейся внутри тепловых труб, во втором — зона конденсации. Уплотнительно-разделительная перегородка одновременно служит опорой для длинных труб. Обычно тепловые трубы устанавливают с регулируемым наклоном к горизонтали (зона испарения в каждой трубе ниже зоны конденсации), что позволяет изменять тепловую нагрузку. Число труб по ходу газов —от 4 до 10 и, как правило, определяется допустимым снижением давления газа по той же причине скорость газа не превышает 2—4 м/с. [c.71]

Фйльтр с горизонтальными плитами. Этот фильтр предназначенный для работы под давлением, состоит из герметичного цилиндрического корпуса и расположенных в нем одна над другой горизонтальных круглых дренажных плит с перфорированными опорными перегородками (рис. 11-108). Такой фильтр напоминает как бы вертикально установленный фильтрпресс, имеющий одну дренажную поверхность на каждой плите. В некоторых специальных конструкциях фильтрующими являются обе поверхности, но обычно используется только верхняя сторона. Комплект плит можно извлекать из корпуса как одно целое для очистки и стерилизации. Некоторые фильтры такого типа рассчитаны на давление до 20 ат. Фильтровальную среду (бумагу или ткань с предварительно нанесенным слоем диатомита или без него) размещают на каждой плите, как в лабораторной воронке Бюхнера. Суспензия под давлением подводится к плитам через центральный или кольцевой распределительный канал, и фильтрование продолжается до тех пор, пока не будет достигнута заданная толщина осадка или скорость процесса вследствие увеличения сопротивления осадка не достигнет допустимого предела. В некоторых конструкциях на лне фильтра. предусмотрена, плита, для разделения остатка суспензии (рис. П-108). В любом случае после прекращения фильтрования в фильтре задерживается небольшое количество суспензии, которое может быть направлено на фильтровальную перегородку промывной водой или сжатым воздухом. Промывка и продувка осуществляются так же, как в листовых фильтрах, работающих под давлением раз- [c.193]

Соотношение [28] может быть использовано и для решения вопроса о значении внутренней структуры катализаторов для протекания быстрых контактных процессов в условиях преобладающего влияния внешней диффузии (т)с 0.1). Согласно уравнению [28], в этом случае Л/ц ЮО. Изменение скорости в 10 раз будет происходить на глубине 0.023 средней длины капилляра. По сравнению с диаметром капилляра — это большая величина, и работающая внутренняя поверхность и в этом случае значительно превосходит внешнюю поверхность зерен катализатора. Так, например, при окислении аммиака на окиснокобальтовом катализаторе работающая внутренняя поверхность в 500 раз превосходит внешнюю поверхность зерен. Внутренняя структура зерен катализатора имеет, следовательно, существенное значение и для быстрых реакций. В условиях, когда проте кание этих реакций регулируется внешней диффузией, внутренняя структура не влияет на скорость, но определяет те граничные значения скоростей газового потока и температуры, при которых возможно протекание процесса во внешней диффузионной области. Этим объясняется увеличение допустимой нагрузки на платинородиевые сетки в процессе окисления аммиака после разрыхления внешней поверхности. [c.418]

Требуемые высокие значения эффективности теплопередачи говорят о том, что применяемая схема движения теплоносителя должна быть близкой к противоточной. По-видимому, этому условию удовлетворяет многоходовая пере-крестнопоточная схема (см. рис. 1.14). Анализ рис. 4.4 показывает, что при характерной для этого случая постоянной разности температур и величине подогрева, в четыре раза превышающей разность температур, отношение длины к диаметру непрерывного круглого канала для воздуха должно быть равно примерно 300. Большие значения коэффициента теплоотдачи при поперечном обтекании оребренных труб могут снизить эту величину примерно вполовину. Если принять Ид, = 150, то ориентировочное значение скорости воздуха люжет быть определено, исходя из допустимой величины перепада давления (фактор трения, отнесенный к эквивалентному диаметру проходного, сечения приблизительно. равен 0,13). Таким образом, [c.222]

При переработке низковязких материалов глубина канала выбирается меньшей, чем при переработке высоковязкпх полимеров. Часто в зоне дозирования предусматривается декомпрессия расплава. Верхняя граница скорости вращения червяка для каждого конкретного полимера ограничивается максимально допустимым диссипативным нагревом (для полиэтпле-нов и других термостойких полимеров — 50 м/мин, для непластифицированного ПВХ, ПММА, АБС-пластика и др. — 10—20 м/мин). Минимальная скорость вращения при данной мощности привода определяется прочностью червяка при кручении. [c.156]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология