Железо хромоникелевая

В колонне находились змеевик для охлаждения, нагревательный змеевик и распределитель воздуха, изготовленные из хромоникелевой стали марки У2А. Степень превращения гача составляла 30%. Кислоты и другие продукты окисления, летучие в условиях работы, поступали в промывные скрубберы высотой 11 м, сделанные из железа и футерованные иенским стеклом, чтобы избежать коррозии [67], [c.453]

Структура хромоникелевых сталей зависит от содержания легирующих элементов. Растворяясь в железе, они оказывают большое влияние на положение критических точек АЗ и А4 (рис. 9.1). [c.250]

Оптическими методами было установлено, что на нове[)Х1ю-сти железа, запассивированного в концентрированной азотной кислоте, образуется невидимая пленка, толщина которой составляет 2—3 н.м на углеродистой стали, запассивированной в этих же условиях, образуется более толстая пленка (9—11 нм), на хромоникелевой стали — более тонкая (0,9—1 нм) защитная пленка на алюминии в зависимости от условий имеет различную толщину — от 5 до 100 нм и т. д. [c.62]

Контактный аппарат с неподвижным слоем катализатора, работающий под давлением до 20 ат, представляет собой кожухотрубный аппарат, трубки которого заполнены зернами катализатора. Так как окислы железа ускоряют реакцию взаимодействия этилена с кислородом с образованием двуокиси углерода, трубки аппарата изготовляют из хромистых и хромоникелевых сталей. Медь и ее Сплавы даже с небольшим количеством ацетилена, содержащегося [c.174]

Катодная защита резервуаров с горячей водой, изготовленных из коррозионностойкой (нержавеющей) стали, в принципе тоже возможна. Она целесообразна в первую очередь в тех случаях, когда требования DIN 50930 [3] в отношении свойств материала и содержания ионов хлора в воде не выдерживаются. При использовании магниевых протекторов с изолированной проводкой можно отрегулировать ток промежуточным включением сопротивлений до требуемой малой величины защитного тока, обеспечивающей предотвращение язвенной коррозии. Поскольку защитный потенциал высоколегированных хромоникелевых сталей согласно разделу 2.4 составляет примерно 0н=0,0 В, в качестве протекторов могут быть применены также алюминий, цинк и железо, так как даже и при пассивации этих материалов движущее напряжение остается достаточно большим. [c.402]

Значения основных пассивационных характеристик железа, хрома, никеля и некоторых их сплавов приведены в табл. 1. Для большого числа других хромистых и хромоникелевых сталей эти характеристики приведены в работе [55]. [c.21]

Поведение хромоникелевых сталей в области потенциалов, соответствующей перепассивации хрома и никеля, зависит от их состава. Бинарные сплавы Ге—Сг не подвергаются перепассивации, если содержание в них хрома остается ниже 13% [51]. Сплавы с более высоким содержанием хрома равно как и сплавы, содержащие никель, подвержены перепассивации [122, 129], причем одновременно появляется и область вторичной пассивности [51,54]. При этом, судя по величинам предельных токов, хромистую сталь тем труднее перевести в область вторичной пассивности, чем выше в ней содержание хрома (рис. 13). Последнее несомненно является логическим следствием отмеченных выше различий в поведении железа и хрома в рассматриваемой области потенциалов, [c.28]

ЛОВ — чистое железо, ниобий, тантал, молибден. Низкоуглеродистые, хромовые и хромоникелевые нержавеющие стали, никель и никелевые сплавы и сплавы на основе кобальта могут применяться в системах, работающих при температурах, не превышающих 400—500°С. [c.90]

Аналогично железу, хрому и никелю пассивируются высоколегированные хромистые и хромоникелевые стали. На рис. 8 приведены типичные поляризационные кривые хромистой стали. Определяющим элементом является хром стали с содержанием хрома менее 10 % по своим свойствам ближе к железу, тогда как стали с содержанием 15 "/о и более ближе к хрому. [c.33]

Атомно-абсорбционное определение железа в хромоникелевом сплаве [c.225]

Капилляры чаще всего изготовляются [53] из нержавеющей стали, в первую очередь из аустенитовой хромоникелевой стали, содержащей кроме железа в зависимости от типа стали 16—20% Сг, 8—14% N1, до 2% Мп, 1% 51, 0,08% С, 0,045% Р и 0,030% 5. Медноникелевые сплавы, также применяемые в качестве материала для изготовления колонок, содержат кроме меди 29—32% N1, 0,4—0,7% Ре, до 1% 2п, 1% 5п, 1% Мп и 0,05% РЬ. Медные колонки использовались главным образом в начале развития капиллярной газовой хроматографии Т43, 47, 230], позднее выяснилось, что медные поверхности отличаются высокой активностью. Алюминиевые капилляры [117, 168], как и медные, можно вытягивать в лаборатории. Хорошие результаты получены при разделении на никелевых капиллярных колонках [17, 2301. [c.45]

Джеймс окислял хром в хромоникелевых и нержавеющих сталях 70%-ной хлорной кислотой. Образующийся при это.м бихромат восстанавливали избытком сульфата двухвалентного железа и определяли обратным титрованием раствором перманганата. Этот метод дает возможность определить никель в том же кислом растворе без предварительного отделения. [c.122]

Соединения тория и урана Хромоникелевые стали Сплавы на основе железа [c.20]

Г. Н. Л у к ь я н ч е н к о. Сравнительные методы определения металлического железа, никеля и хрома при совместном присутствии с окислами в восстановленных железо-хромоникелевых рудах. Журн. Домез, 1935, № 2 (68). [c.47]

В результате опытов, проведенных Гудковым (ВНИИкимаш) по изучению горения металлов в кислороде, было установлено, что проволоки, изготовленные из технических сплавов— углеродистой стали (0,13% С), оцинкованного железа, стали ЭЯ1Т и нихрома НХ20, при нагревании ИХ электрическим током в среде неподвижного кислорода горят с пиротехническим эффектом. Наибольший эффект наблюдали при горении сплава нихром и хромоникелевой аустенитной стали ЭЯ1Т. Горение проволоки из этих сплавов в воздухе идет спокойно. [c.83]

Присадка кремния в аустенитные стали типа 25—20 повышает их сопротивление окислению при высоких температурах до 1150°С и коррозии в атмосфере продуктов сгорания топлива с повышенным содержанием серы и сернистых соединений. В восстановительных средах пиролиза углеводородного сырья эта сталь более устойчива к науглероживанию по сравнению с обычными хромоникелевыми аустенитными сталями. Однако присадка кремния увеличивает склонность стали к образованию в структуре о-фазы. Чем выше содержание кремния в стали типа 25—20, тем быстрее и в большем количестве выделяется а-фаза, особенно при длительном нагреве в интервале умеренно высоких температур. Эта фаза — очень твердая, хрупкая и немагнитная. Она представляет собой интерметаллнческое соединение железа с хромом типа Ре—Сг и образуется из твердого раствора по схеме у——> а-фаза либо непосредственно у —йт-фаза. [c.30]

Для иредотвращения сульфидной и водородной коррозии аппаратуру установки, работающей при высокой температуре, изготовляют из хромоникелевой стали. Для борьбы с хлоридной коррозией и загрязнением хлоридами в низкотемпературные секции реактора подают аммиак, в поток сырья добавляют ингибиторы коррозии или применяют аппаратуру из сплавов с примесью никеля. Чтобы предотвратить загрязнение аппаратов осадками хлористого аммония, образовавшегося после подачи аммиака или из хлор- и азотсодержащих соединений, и растрескивание стали в теилообменниках и трубопроводах, аппараты во время ремонта и остановок промывают водой и разбавленными щелочными растворами. Кроме того, необходимо тщательно следить за аппаратурой и оборудованием установки, а также контролировать содержание железа в конденсационных водах, сбрасываемых с установки. В случае обнаружения железа в повышеиных количествах необходимо определить место коррозионного поражения. Для уменьшения коррозии образующийся в процессе сероводород абсорбируют 15%-ным раствором. моноэтаноламина и после десорбции удаляют из системы. [c.200]

ЭПХГ обладает высокой химической активностью, при его гидролизе идут побочные реакции. Например, ЭПХГ может легко полимеризоваться, чему способствуют повышение температуры и контакт с некоторыми металлами, особенно с железом. В зависимости от применяемого катализатора получаются подвижные жидкости, высоковязкие масла или смолообразные продукты. Поэтому аппаратуру и трубопроводы для ЭПХГ рекомендуют делать из хромоникелевых сталей [167, 168]. Описан ионный механизм полимеризации эпоксидной группы под действием кислотных или щелочных катализаторов с образованием соединений типа полимерных простых эфиров [169]. В случае присутствия кислотного катализатора реакция протекает следующим образом [c.41]

В разделе 1 уже отмечалось, что процесс крекинга требует большой затраты тепла даже для реакции разрьша цепи требуется приблизительно 18 ккал1моль расщепляемого углеводорода. Поскольку продолжительность пребывания углеводородов в зоне крекинга обычно мала (особенно при высокотемпературном процессе), возникает задача быстрой передачи тепла при высокой температуре от одного газа (топочные газы ) к другому (пары углеводородов). С такой проблемой часто сталкиваются при проектировании аппаратуры, применяющейся в промышленности химической переработки нефти. Большинство крекинг-печей состоит из секций узких трубок, через которые с большой скоростью проходят пары углеводородов эти трубки нагреваются за счет радиационного излучения топочных газов. Крекинг под давлением имеет два эксплуатационных преимущества сравнительно меньшие размеры крекинг-установки для данной производительности и лучшая теплопередача. Выход газа при применении высоких давлений сравнительно меньше. Второй задачей является выбор материала для изготовления реактора коекинг-печи. Этот материал должен обладать необходимой механической прочностью в условиях проведения крекинга он не должен влиять каталитически на процесс, в особенности не должен ускорять образование нефтяного кокса. При высокой температуре железо и никель вызывают отложение кокса на стенках реактора. В наиболее жестких условиях обычно применяют хромоникелевые стали (25% хрома и 18% никеля) в случае более умеренных режимов используют ряд легированных сталей, например аустенитные и молибденовые. С двумя новыми методами разрешения проблем, связанных с теплопередачей и выбором конструктивных материалов, читатель ознакомится позже, при описании дегидрирования этана. В этом случае для достижения высокой степени превращения процесс проводят при температуре около 900° (см. стр. 119). [c.113]

Хромоникелевые сплавы в наибольшей степени удовлетворяют всем требованиям, предъявляемым к материалам для нагревателей. Различают тройные нихромы, содержащие в качестве основных компонентов хром, никель и железо (сплав Х15Н60), и двойные (Х20Н80). Чем больше содержание никеля в сплаве, тем лучше его качество и выше рабочая температура [c.21]

Самой высокой коррозионной устойчивостью в расплавленном свинце обладают тантал и ниобий. Железо, углеродистая сталь, хромистые и хромоникелевые стали имеют хорошую устойчивость до 500—600°С. При более высоких температурах она понижается, так как наблюдается растворение преимущественно по границам зерен. Стали перлитного типа устойчивы к действию свинца при температурах до 600°С. Хромистые нержавеющие стали ферритного и мартенсигного типов (1X13, Х17) обладают высокой коррозионной устойчивостью до 540°С. [c.90]

Высоколегированные стали по их структуре можно отнести к трем основным группам — мартенситным, ферритным и аустенитным — с рядом переходных типов, а по составу — к хромистым, хромоникелевым и хромомарганцевым. Несмотря на то что хром, никель, марганец и другие элементы содержатся в нерл<авеющих сталях в значительных количествах, при рассмотрении влияния легирующих добавок исходят прежде всего из основного сплава железа с углеродом. [c.94]

У человека раздражает кожу, вызывает ксантопсию (виде ние предметов в желтом цвете) при длит, воздействии уг нетает 1цитовидную железу, поражает почки. Р-ры А. т. кор родируют Си, Fe и нек-рые хромоникелевые сплавы практически не действуют на А1. [c.154]

Сплавы на основе железа. Само железо стойко к коррозии лишь в р-рах щелочей. Повышения стойкости добиваются с помощью легирования разл. элементами (см. Же.1еза сп.ювы). К коррозионностойким сталям относят хромистые, хромоникелевые, хромомарганцевоникелевые и хромомарганцевые. Их стойкость в разл. средах определяется структурой, а также св-вами образующихся пассивирующих поверхностных слоев (см. Пассивность металлов). При Hap>TiieHHH пассивирующей пленки в нейтральных н кислых р-рах хлоридов возникает питтинговая, щелевая и язвенная коррозия, а при т-рах больше 80 °С - коррозионное растрескивание. Для предупреждения структурно-избира-тельных видов коррозии (межкристаллитная, ножевая) стали дополнительно легируют Ti или Nb, а также снижают содержание в них С до 0.02%. [c.478]

Для хромоникелевых сталей с содержание.м хрома до 20% достаточно 8-10% N1, для перевода структуры ста11и из ферритной (характерной для хромистых сталей) или аустенито-ферритной (содержащей N1 до 8%) в более гомогенное аустенитное состояние во всем диапазоне температур, вплоть до плавления. Это обеспечивает меньщую склонность к росту зерна, лучшие механические свойства, эффективно понижает порог хладноломкости, делает сталь более коррозионностойкой. Никель, так же, как и хром, образует с железо.м твердые растворы при всех пропорциях компонентов, поэтом сталь легко пассивируется на воздухе, обеспечивая высокую коррозионную стойкость в слабоокисляющих и неокисляющих растворах, В соответствии со структурой и содержанием основных легирующих элементов (-18% Сг и от 8 до 10% N1) такие отечественные стали принято соответственно называть аустенитные хромоникелевые коррозионностойкие (нержавеющие) стали типа 18-8, 18-9, 18-10 , а в сокращенном современном варианте - стали типа 18-10 , [c.82]

Разрушаются в среде расплавленного лития при 700° С такие окйс-но-керамические массы, как АЬОз, MgO и ВеО [12]. Растворимость никеля и кобальта (табл. 28) в литии исключает возможность использования аустенитных нержавеющих сталей на их основе [54]. При этом следует отметить, что коррозионная стойкость материалов в жидких щелочных металлах в большой степени зависит от наличия в последних примесей, в частности кислорода и азота. Так, присутствие в жидком литии 1,1% азота повышает растворимость железа при 800° С в 1,6 раза растворимость никеля при той же температуре в присутствии 1,9% кислорода возрастает в 2,9 раза [59]. Значительное разрушение в среде жидкого лития претерпевает углеродистая сталь вследствие образования карбида лития [63]. Хромоникелевые и хромистые (с 2% N1) нержавеющие стали также мало устойчивы в среде расплавленного лития. Скорость коррозии стали марки 1Х18Н9Т в интервале температур 1000—1200°С возрастает от 0,034 до 0,388 г/ м -ч) [64], при этом загрязнение лития азотом усиливает выщелачивание из стали хрома, а примесь кислорода способствует переходу в расплав никеля. [c.396]

Экспериментально устанорлено, что в аппаратах малого объема материал стенок аппарата заметно влияет как на скорость реакции, Так и на качества продуктов полимеризации. В аппаратах малого объема (до 100 л), изготовленных из железа, полимеризация протекает медленно, выходы масел небольшие и качества масел низкие. Замена железа хромовыми и хромоникелевыми сталями (напрнмер сталь У-2А с содержанием 18% хрома и 8% никеля или сталь N-6 с содержанием 6% хрома, 0,35% молибдена и 0,25% ванадия) резко повышает скорость реакции, увеличивает выходы и улучшает свойства получающихся масел. [c.88]

Было рекомендовано также [1019] определять кобальт б сталях, экстрагируя антипиринроданидный комплекс кобальта смесью (1 1) метилизобутилкетона и бензола. Получают окрашенный экстракт, характеризующийся максимумом светопоглощения при 625 ммк. Ббльшую часть железа удаляют экстракцией бутилацетатом, а оставшуюся часть железа и ионы меди связывают щавелевой кислотой. Этот метод более чувствителен, чем метод определения кобальта нитрозо-Н-солью илн роданидом. Другой метод состоит в измерении оптической плотности экстракта трибутиламмонийгексароданокобальтиата [1530] и пригоден для определения кобальта з различных сталях, а также в хромоникелевых и цинковых сплавах и других объектах. [c.188]

Хорошо известно, что при хранении формалина в емкостях иг углеродистых сталей он быстро темнеет, приобретая желтовато-бурую окраску. Одновременно в формалине резко возрастает содержание муравьиной кислоты. Содержание муравьиной кислоты в образцах, находившихся в соприкосновении со сварочным железом и углеродистой сталью, через 60 сут возросло в 7—8 раз по сравнению с контрольным образцом, хранившимся в стекле (табл. 12). Этот эффект в основном связан с катализирующим влиянием, которое низколегированные стали оказывают на ре- N акцию диспропорционирования формальдегида в муравьиную кислоту и метанол. Такие материалы, как хромоникелевые или хромоникельмарганцовистые стали, никель и алюминий, на стабильность формалина практически влияние не оказывают. Есть [c.29]

Для конверсии Н, применяется хромоникелевый катализатор, а также катализаторы в виде гидроокисей железа, хрома, марганца и др. Наиболее активным является хромоникелевый катализатор, однако он не допускает контакта с кислородом воздуха, в присутствии которого необратимо теряет свои свойства. Хромоникелевый катализатор целесообразен для непрерывно работающих длительное время установок. Для активации хромоникелевого катализатора его прогревают до 150° С и продувают через него водород. Для активации других катализаторов их прогревают до 100°С и продувают водородом или откачивают форва-куумным насосом в течение суток. Катализаторы имеют зернистую структуру (оптимальный размер зерен 0,8—1,2 мм). Необходимое количество катализатора Ук можно определить по уравнению [c.109]

В электрохимическом поведении и, в частности, в величинах K для пассивных железа и никеля, химически очень сходных между собой, наблюдаются существенные различия. Для никеля Феттер и Арнольд установили сильную зависимость от потенциала, как это показано на рис. 349, где представлены данные для различных значений pH. При этом в области потенциалов, близких к нотенциалу выделения кислорода, был обнаружен своеобразный максимум. Подобные явления были обнаружены М. Пражаком, В. Пражаком и Чигалом для различных хромоникелевых сталей. Окамото и сотрудники нашли, что при температурах 40 и 70 °С для пассивного никеля в узкой области потенциалов плотность коррозионного тока также не зависит ог потенциала, что, однако, не подтвердилось в исследованиях Феттера и Арнольда . Необходимо отметить, что Колотыркиным была найдена значительно большая величина плотности коррозионного тока K - [c.805]

Катализатор имеет следующий примерный состав 200 г/л серной кислоты, 0,4—0,5 г/л Нд и 40 г/л сульфата трехвалентного железа. Кислый водный раствор катализатО ра вызывает коррозию гидрататора и всей системы регенерации. Поэтому гидрататор изнутри гуммируют. Аппараты системы регенерации либо футеруют, либо изготовляют из специальных сталей (хромоникелевых или хромоникельмолнбденовых). [c.254]

Сахарный сироп поступает в стерилизатор 4, где смешивается с раствором питательных солей, предварительно приготовленных в эмалированных или нержавеющих бачках, и подвергается стерилизации кипячением. Стерилизатор представляет собой вертикальный аппарат, корпус которого изготовлен из хромоникелевой стали или алюминия, а пропеллерная мешалка — из хромоникелевой стали. Аппарат снабжен змеевиком и барботе-, ром для перемешивания, которые, так же как и примыкающая к аппарату коммуникация, выполнены из хромоникелевых или алюминиевых труб. Нижний патрубок аппарата соединен с трубопроводом, идущим в камеру брожения. Соединение осуществляется при помощи короткого резинового шланга, перекрываемого винтовым зажимом, что представляет для производственников значительные удобства при промывке и пропарке аппарата и трубопровода. В этом же аппарате изготовляется необходимый для выращивания пленки гриба питательный раствор, в котором, кроме сахара и хлористого аммония, содержатся небольшие количества (от 0,005 до 0,5 г л) сернокислого магния, цинка и железа, а также однозамещенного фосфорнокислого калия и соляной кислоты (pH среды 4,5—4,0). Питательный раствор засеивается спорами кислотообразующего гриба, который заливается в виде суспензии из инокулятора— бидона с нижним патрубком, изготовленного из алюминия или нержавеющей стали. [c.84]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология