Неравномерность температуры

Рис. 169. Зависим.о сть коэффициента эффективности излучения от оптической плотности среды я относительной неравномерности температуры

В промышленных экзотермических реакторах температурный режим обычно отличается от оптимального, вычисленного по кинетическим уравнениям, вследствие неравномерного распределения температуры в слое катализатора. Перепад температур, например, в контактных аппаратах сернокислотного производства иногда достигает 50—70° (рис. 1 и 2), а со временем возрастает до 100°. Притом каждый аппарат по температурному режиму имеет свои специфические особенности. Характер температурного поля сильно влияет на кинетические параметры и на конечные выходы. Для получения заданных выходов производственники прибегают к загрузке избытка катализатора по сравнению с вычисленным, что, однако, не приводит к заметному выравниванию температур. Неравномерность температур в слоях и специфичность режимов аппаратов крайне затрудняют оптимизацию и автоматизацию процессов, а главное, создание типовых схем оптимизации и автоматизации. [c.272]

На рис. 299 показаны различные способы подвода тепла. В некоторых случаях перегревается верх, в других — середина, в третьих — низ нагреваемого слитка. Разность температур н.ч концах слитка в 35 или даже 50° не имеет значения, так как современные блюминги настолько мощны, что, несмотря на некоторое различие температур вдоль оси слитка, они прокатывают блюмы до одинакового сечения. Неравномерность температуры слитка вдоль его окружности более вредна. Когда холодная сторона оказывается при прокатке снизу, блюм ударяет по рольгангу и вызывает повреждения. Когда же более холодная сторона оказывается сверху, то блюм имеет тенденцию обернуться вокруг верхнего валка стана. Квалифицированный прокатчик, разумеется, знает, как уменьшить вредные последствия неравномерного нагрева, но он не может предотвратить изгиб блюма, который после обжатия с трудом входит в калибр. После выяснения этих обстоятельств отказались от ранее принятой практики установки слитков в колодцах с наклоном к стенам. [c.367]

Неравномерность температуры насадки по сечению слоя ведет к неравномерности температуры газа, которая вызывает перераспределение скоростей при течении газа через слой. [c.324]

Исследованиями [46, 47] установлен характер неравномерности распределения температур в помещении и определены коэффициенты неравномерности температур = ///о в зависимости от высоты к и расстояния I (табл. 6.2). [c.128]

К числу недостатков реакторов с движущимся компактным слоем зернистого теплоносителя относится также ограниченная возможность увеличения удельной нагрузки реактора по перерабатываемому сырью при условии сохранения устойчивого режима движения теплоносителя. Наибольшая скорость потока паров сырья в свободном сечении реактора составляет около 1 м/с, следовательно, время контакта в этих аппаратах не может быть уменьшено до оптимальной величины, так как чрезмерное сокращение высоты слоя теплоносителя приводит к неравномерности температуры по всему сечению аппарата и недостатку тепла для реакции. [c.82]

В связи с большими размерами вулканизационного котла и плохой теплопроводностью воздуха возникают значительные трудности в обеспечении равномерной температуры в котле по его сечению и по длине. Неравномерная температура приводит к неравномерной вулканизации резиновой обуви. Обувь, расположенная у боковых стенок котла, подвергается усиленному нагреванию вследствие близости к паровым змеевикам, поэтому паровые змеевики целесообразно экранировать путем установки металлических щитов из листового металла. [c.614]

При нахождении оптимального значения А следует учитывать, что оно ограничено снизу, так как очень малым значениям А соответствует-редкое расположение теплоотводящих трубок, при котором поперечная неравномерность температуры значительна. [c.147]

Во втором случае имели место быстрое остывание газов, неравномерность температур по сечению, но из-за низкой температуры стенки гетерогенные процессы подавлялись и можно было говорить только о их замораживании при контакте газов со стенкой. [c.98]

Вопрос о преимуществах короткого или длинного факела является иногда спорным. Как правило, короткий факел предпочтительнее, так как он является результатом интенсивности процессов горения и полного сжигания топлива в ограниченном объеме топочной камеры. Однако слишком короткий факел может привести к разгару передних стенок и неравномерности температур в топке вследствие очень высокой местной температуры в топочной амбразуре и значительного падения температуры в остальном пространстве топочной камеры. Очевидно, й этом случае для лучшего заполнения камеры и выравнивания температур желательно несколько вытянуть факел. Практически для больших металлургических печей применяют обычно длиннопламенные форсунки, так как технологические условия нередко выдвигают требования удлинения факела и обеспечения постепенного сгорания топлива для выравнивания температур в рабочем пространстве печи. Для малых и средних печей применяют короткопламенные форсунки ввиду того, что длинный факел приводит к удару пламени о стенки камеры горения, а также частичному уносу из печи сажистого углерода и горючих газов, т. е. увеличению потерь, получающихся в результате химической неполноты горения. В ряде случаев даже для длинных печей имеет смысл замена мощных длиннопламенных форсунок группой короткопламенных, устанавливаемых вдоль печи. Таким путем можно создать любые температурные зоны нагрева по длине печи. Кроме того, турбулентные форсунки могут работать без форкамер, увеличивающих объем печи и расход топлива. [c.51]

Во всех приведенных на фиг. 68 примерах организации слоевых процессов с принудительно движущимися слоями возникают, как мы видели, пространственно распределенные по решеткам зоны, действующие одновременно, но качественно отличные по ходу процесса. Это создает известную степень неравномерности в работе слоя по его протяженности, следствием которой может явиться выдача топочных газов неравномерного состава и неравномерной температуры. [c.179]

Недостатки подовых горелок 1) в полностью экранированных топках для установки горелок требуется вырезать часть экранов или разводить экранные трубы 2) при расположении горелок вблизи экранных поверхностей может произойти перерезание труб факелом 3) значительная неравномерность температур в горизонтальном сечении топки и частый выход из строя футеровки. [c.85]

Платина и ее металлические сплавы являются активными катализаторами окисления углеводородов и кокса. Горение кокса на АПК и полиметаллических катализаторах протекает со скоростью на два порядка выше, чем на АСК и А12О3. Процесс идет в диффузионной области с большим тепловыделением, особенно при выгорании алкильных цепочек кокса. Во избежание местных перегревов и спекания пла-. тины процесс искусственно тормозят и проводят в три этапа, ограничивая температуру и подачу кислорода в смеси с азотом. На первом этапе выжиг ведется при температуре 250- 350 С и концентрации кислорода 0,5%, на втором этапе при 350-450 С и 1% и на третьем, заключительном этапе при 450- 510 С и 3- 5% соответственно. Благодаря ступенчатому выжигу кокса, по длине слоя и диаметру зерна катализатора наблюдается перемещение горячего пятна зоны горения. Вначале окисляются непредельные углеводороды, адсорбированные на металлических центрах,, а затем - углеводороды, оставшиеся в системе. Длительность этого "мокрого этапа зависит от тщательности подготовки системы и может колебаться от нескольких часов до нескольких дней. Второй этап обусловлен горением коксогенов и кокса, находящихся вблизи металлических центров за счет спилловера ароматизированного кислорода. В продуктах горения этих соединений образуется много воды и меньше СО2. На завершающейся сухой стадии регенерации выгорает высококарбонизированный кокс, так называемый остаточный, глубинный, бедный водородом, расположенный на наибольшем расстоянии от металлических центров и источника подачи кислорода. Уменьшить неравномерность температур в слое и одновременно интенсифицировать процесс горения кокса можно уменьшая концентрацию кислорода при одновременном повышении давления в системе и увеличивая кратность циркуляции газовой смеси. [c.166]

Конструкция экструзионной машины и система обогрева должны обеспечивать равномерный температурно-временной режим переработки полимера. Неравномерность температур и течения расплава вызывает частичную деструкцию полимера и изменение цвета. [c.194]

Одпако, вследствие сушки в неподвижном толстом слое, сушилки этого типа обладают низкой производительностью и продолжительность сушки в них велика. Кроме того, сушка в них неравномерна из-за неравномерности температур в камере, возникающей за счет частичного прохода воздуха в вышерасположенные зоны кратчайшим путем (через зазоры). Для создания более равномерной циркуляции воздуха в некоторых современных конструкциях камерных сушилок Г1аружный вентилятор заменяют внутренними реверсивными осевыми вентиляторами или применяют эжекторы. В эжекционных камерных сушилках рециркулирующий отработанный воздух подсасывается свежим, что позволяет уменьшить расход [c.616]

Проведенные опыты по замеру температуры и анализу газов по ширине швельшахты в различных точках показали неравномерность температуры и содержания кислорода в газе. [c.89]

Характер изменения температур в выходном сечении топки котла НРч при различных вариантах компоновки горелочных устройств указывает на то, что аэродинамические характеристики факелов и их взаимодействие в малых топках оказывают решающее влияние на распределение температур и локальных тепловых потоков. Этот вывод также подтверждается расположением изотерм в топке котла ДКВ-2-8 на уровне установки вертикальных щелевых горелок при их различной компоновке (см. рис. 23). Таким образом, температурное поле в топках котлов малой производительности при каждой компоновке горелок имеет вполне определенный характер. Однако, как было показано выше, это практически не оказывает влияния на общее количество тепла, переданное в топочной камере. Следовательно, для рассмотренных случаев, распределение температур влияет только на величину локальных (местных) тепловых нагрузок, что имеет большое значение для чугунных секционных котлов, у которых неравномерность температур и тепловых нагрузок, особенно по длине топки, приводит к появлению трещин и выходу из строя секций. [c.89]

При электрическом обогреве пола электронагревателями в бетонной плите, а также при обогреве жидкостями, протекающими по трубам, уложенным в слой бетона, или паром холодильного агента, конденсирующимся в трубах, за расчетную температуру принимают te = +1° С. Если применен шанцевый пол, то с учетом неравномерности температур в различных участках воздушных, каналов принимают среднюю температуру слоя с каналами te = 3°С. [c.87]

ТПП-110 Черепетской ГРЭС). Величина радиального биения фланцев ротора достигает 3 мм на РВВ-54М и 6 мм на РВВ-68М. На РВП первых выпусков с ротором, выполненным в виде многогранника, биение достигало значительно больших величин. Биение ротора объясняется тем, что в обечайке и перегородках ротора возникают значительные напряжения, вызываемые температурной неравномерностью (температура фланца и обечайки ротора на горячей стороне ниже температуры перегородки, в ряде случаев, на 100—150° С) и весом ротора, кроме того, имеют место остаточные напряжения после сварки отдельных частей ротора. [c.118]

В старых конструкциях каландров применяется система охлаждения и подогрева путем подачи воды или насыщенного пара во внутреннюю полость валков. Основные недостатки старой системы охлаждения 1) неравномерность температуры [c.164]

При неравномерной температуре в кристалле пузырек движется в сторону, направленную к потоку тепла, так как при повышенной температуре растворимость кристаллов выше. В результате одна стенка пузырька растворяется, а противоположная ей растет, так как происходит отложение того вещества, которое растворилось при повышенной температуре. Перепад температуры в области пузырька на расстоянии 0,01 мм ничтожен, но его достаточно для продвижения включения внутри кристалла. Скорость движения пузырька определяется величиной перепада температур и изменением растворимости вещества при различной температуре. При движении пузырьки способны разделяться на несколько изолированных полостей, имеющих разное наполнение жидкостью. Эти макродефекты так же подвижны в кристаллах, как вакансии и дислокации, но длина перемещения их ничтожна. При движении газожидких включений внутри кристалла видимого ясного следа не остается. [c.40]

Расчеты показывают, что неравномерные распределения скорости потока приводят к отклонению от режима идеального вытеснения. Так, например, при параболическом распределении скорости потока для необратимой реакции первого порядка максимальное снижение степени превращения за счет неоднородности поперечного потока скорости может составлять 11% [195]. В работе [196] предложена методика оценки влияния пространственных неоднородностей на процесс и показано, что некоторые неравнв-мерности на входе в слой катализатора можно компенсировать соответствующим запасом катализатора в слое. Так, при неравномерностях температур перед последним слоем реактора окисление ЗОз в 80з/32 от +7 до —5° требуется 20%-ное увеличение количества катализатора. Но при неравномерностях более +10° ни при каком запасе катализатора нельзя достичь заданной степени превращения. В таких случаях необходима установка перед слоем хорошего смесителя и распределителя потока. Кроме того, неоднородности влияют на устойчивость процесса [192, 196]. Опыт работы и обслуживания промышленных реакторов подтверждает, что результаты моделирования процессов могут быть не-реализованы на практике при возможных отклонениях от принятого технологического режима работы реактора. Эти отклонения обусловлены пространственными неоднородностями. Так, например, при обследовании работы пятислойных контактных аппаратов, окисления ЗОа в 80 з производительностью 360 т/сут установлено что максимальная неоднородность поля температур на входе в последние два слоя достигает 25—30°, в результате чего конверсия на 0,3—0,6% оказалась ниже расчетной [197]. [c.325]

Последние выражения удобны для оценки работы н КПД машин по данным испытаний. При этом следует обеспечить тщательность замера начальной и особенно конечной температур потока рабочего тела, особенно в турбодетандерах где возможна существенная неравномерность температур по сечению трубопровода. [c.72]

Температура капли измерялась термопарой из серебра и нейзильбера второй спай помещали в кипящую при том же давлении жидкость. Разности температур, равной 1 К, соответствовало 55 делений на шкале гальванометра. Опыты с каплями воды показали, что средняя температура сфероида на 3,0—3,5 К ниже температуры насыщения. Была установлена также (качественно) неравномерность температуры нижняя часть сфероида была нагрета сильнее верх([ей. Начальные уело-вия не оказывали существенного влияния на процесс установления средней температуры сфероида как горячие (насыщенные) капли, так и холодные через некоторое время выходили на указанный температурный уровень. Еще ранее [2.9] Бутиньи опускал в сфероид из жидкого диоксида серы (для ЗОг температура насыщения Ts=—10°С), находящегося на поверхности раскаленного тигля, капли воды, которые немедленно замерзали. [c.47]

В процессе исследования образец асфальтобетона размером 280X70X70 мм после охлаждения на каждые 5 С извлекался из холодильной камеры и для определения удлинения устанавливался на столик с вертикальной стойкой, сверху которой закреплен индикатор часового типа. По полученным Н. М. Распо-повым данным у песчаного асфальтобетона имеются 2 области постоянства КТР 2,6 10 °С при —15° С<Т< +20°С и 1,7 10 °С при —45° С < Т < —15°С. Для мелкозернистого асфальтобетона имеются 3 области постоянства КТР 3,8-10 °С при 0°С < Т < +20°С 3,2 Ю °С при —25° С < Т < 0°С и 2,5-10 5°С Лри —40°С < Т <—25°С (рис. 1,а). Допускается изменение температуры образца во время измерения длины на 2° С, а неравномерность температуры по длине образца до 1,5°С. По этим допущениям значения КТР, полученные для одного и того же асфальтобетона, могли отличаться от истинного КТР на [c.126]

Как видно из краткого описания, все исследования горения в ограниченном пространстве с холодными стенками проводились в условиях, далеких от тех, которые имеют место при факельном сжигании топлив в печах как в силу малого сечения опытных тоннелей, так и вследствие наличия холодных (во всех без исключения случаях) ограждающих стенок. Изучение условий выгорания топлив на подобных стендах, строго говоря, не отвечает ни процессам в открытом факеле, ни реальным условиям работы печей и имеет отношение только к экранированным котельным топкам неравномерность температуры пламени, наблюдаемая в подобных стендах, и трудность определения температурного поля затрудняют применение полученных результатов и для про верки теоретических методов расчета. Именно этим объясняются большие расхождения, полученные А. В. Каваде-ро вым и И. А. Захариковым [141], по сравнению с расчетными данными, основанными на допущении о существовании равномерного поля температур ио сечению опытного тоннеля. [c.221]

Произведенные А. В. Кавадеровым [204] расчеты излучения плоского слоя с неравномерной температурой (линейное распределение) при условии наличия адиабатной поверхности показали,, что при наличии такой поверхности уменьшается различие между излучением неограниченного слоя газов в стороны высоких и низких температур, причем существенное влияние оказывают оптические свойства среды и поверхности, температура которой определяется излучением того же слоя полупрозрачной среды. [c.310]

Н. А. 3 а X а р и к о в. Влияние неравномерной температуры газового потока яа лучистый теплообмен в печах, Сталь, 1956, № 10, Труды АН УССР, ОТН, Вып. 3, 1956. [c.569]

По методам, основанным на теории регулярного теплового режима (см. п. 2.4.2), обтекаемое тело сначала изолируют от потока жидкости и газа и перегревают (пли переохлаждают) по отношению к температуре жидкости. В момент времени, принимаемый за начало отсчета, тело приводят в контакт с потоком. Тепловой поток через поверхность теплообмена создается за счет аккумулированной в теле теплоты. Предполагается, что вся теплота передается исследуемой жидкости. Производят запись изменения во времени температуры тела по показаниям термопар. Определяют темп-охлаждения m=d[ln(i—t и)]/dr (для регулярного теплового режима характерно т = =сопз1, причем значения т одинаковы как для тела, так и для заложенного в него измерителя температуры, обладающего в общем случае другой тепловой инерцией). При значениях модифицированного числа Био В1 = ай/Я<0,04, в котором в качестве масштаба длины используется параметр 1 = = КР1У (где /С — коэффициент формы тела, для тел простейших форм значения К при-ведены в п. 2.4,3, методы экспериментального определения описаны в [62]) неравномерностью температуры в теле по сравнению [c.425]

Захари ов Н. А., Влияяие неравномерной температуры тазового потока 1на лучистый теплообмен в печах. В сборнике Вопросы производст.ва стали ,. Киев, язд. АН УССР, вып. 3, 1956. [c.677]

Неравномерность температуры по глубине ванны может достигать очень больших величин, особенно в начальный период плавки и при форсировке печи. При исследовании работы печей наблюдались периоды, когда температура на поверхности расплава достигала 800—850° С, а на дне ванны находились еш е нераспла-вившиеся слитки металла, т. е. температура была только 640— 660° С. Неравномерность температур по глубине обычно не зависит от расположения и числа горелок и может быть снижена лишь за счет изменения конструкции печи (уменьшения глубины ванны, обогрева подины), искусственного перемешивания расплава или путем снижения форсировки печи. [c.296]

При Якр =1 м и — гюкр == 0,1 1 м/с время полного смешения частиц по высоте будет составлять 2—40 с, что обычно пренебрежимо мало по сравнению со средним временем пребывания частиц в слое. Поэтому практически можно полагать, что в течение всего времени пребывания в слое частицы находятся в состоянии идеального перемешивания по высоте. Температуру частиц по высоте слоя также можно считать одинаковой, учитывая, в случае необходимости, неравномерность температур только в горизонтальном направлении. [c.96]

Не менее серьезным дефектом камер коксования, наряду с образованием трещин, является деформация фланцев нижней и верхней горловин, деформации в конусной части и самого аппарата в целом. Конусная часть камеры дефоршруется вследствие бокового расположения штуцера ввода, через который подается горячее сырье, водяной пар, а при охлаждении - вода. Дефордация фланцевых соединений люков камер также является следствием неравномерности температур нагрева их отдельных участков. [c.123]

Толщина осадков, получаемых из паров, может колебаться в широких пределах — от нескольких сотых микрона до нескольких миллиметров — и может быть получена за время от нескольких секунд до нескольких часов. Равномерность толщины и однородность покрытия зависят главным образом от равномерности температуры и скорости доставки свежих порций газа к нагретой поверхности. При неравномерности температуры более толстый осадок получается на более горячих местах. Одинаковое поступление свежей смеси газов труднее осуществить, чем равномерную температуру. Такая неравномерность может быть уменьшена или устранена путем вращения изделия во время осаждения. Другой прпчиной неоднородного покрытия является краевой эффект , т. е. более быстрое осаждение металла на острых углах, краях и выступающих гранях. [c.64]

ВыделениЬ тепла на электроде в ходе химических реакций также способствует неравномерности температуры в электролите. Перемешивание за счет естественной конвекции не всегда может удовлетворять требованиям скорости наращивания металла. Поэтому возникает необходимость в принудительном перемешивании электролита, при котором обеспечивается большая равномерность как температуры, так и состава электролита. [c.97]

Полагаем, что поле начальных напряжений перед отпуском известно. Следовательно, известно и поле начальных упругих деформаций. Здесь целесообразно рассматривать два возможных варианта ведения процесса отпуска первый — когда толщина элементов детали относительно невелика, например 300...400 мм и менее, при которой заметной неравномерности температуры по сечению в процессе нахрева обьршо не возникает, и второй — коща имеет место различная скорость нагрева в различньк точках детали из-за большой толщины или высокой скорости нагрева. Рассмотрим эти два случая. [c.124]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология