Адгезионная прочность определение

Рис. 1.1. Методы определения адгезионной прочности путём одновременного отрыва а, б -под действием внешней силы (нормальный отрыв) в - центрифугированием г-вибрацией 1

Все существующие методы оценки адгезионной прочности можно разделить на три группы. К первой группе относятся методы определения адгезии п)тём отрыва, который происходит в результате нарушения адгезионного взаимодействия между адгезивом и субстратом Вторая группа методов основана на определении фактической адгезии без нарушения адгезионного взаимодействия. Третья группа методов даёт возможность получить относительные характеристики адгезионного взаимодействия - так называемые косвенные методы оценки адгезии. [c.9]

Для определения адгезионной прочности адгезива, прилипшего к субстрату одной стороной, большое значение имеет метод, основанный на использовании одного цилиндра. Реализацию одностороннего нормального отрыва адгезива можно осуществить при помощи [c.9]

Одним из основных методов определения адгезионной прочности материалов является метод отрьша материала под действием внешней силы [5]. Если сила отрыва направлена перпендикулярно к площади контакта адгезив - субстрат, то такой метод назьшают методом одновременного отрыва, если сила направлена под углом, то метод называют методом последовательного отрыва. При одновременном отрьте происходит нарушение всей границы раздела между адгезивом и субстратом (рис. 1,1). В результате последовательного нарушения контакта происходит отслаивание адгезива. [c.9]

Определение адгезионной прочности при помощи центрифугирования является довольно трудоёмким процессом. Внешнее воздействие зависит от размеров отрываемого адгезива, которые могут колебаться в значительных приделах. Это обстоятельство затрудняет обработку экспериментальных данных и приводит к большим разбросам значений адгезионной прочности. Поэтому центрифугирование при определении адгезионной прочности применяют сравнительно редко и только в исследовательских целях. [c.10]

Адгезионная прочность покрытий. Все методы определения адгезионной прочности полимерных покрытий основаны на механическом разрушении взаимодействия полимер-подложка. Известно несколько десятков различных методов. Универсального метода определения адгезии полимеров и полимерных покрытий пока не существует. В зависимости от задачи и объектов исследования выбирают различные методы определения адгезии. Наиболее часто используют следующие методы определения адгезионной прочности нормального отрыва (метод грибков), штифтов, срезания покрытия резцом, отслаивания покрытия от подложки, отслаивания проволочки от полимера, метод газового или жидкостного пузыря. [c.139]

Методы одновременного отрыва пригодны для определения адгезионной прочности небольших по площади поверхностей. При использовании метода последовательного отрыва адгезив должен и.меть относительно большую площадь. [c.9]

Анализ экспериментальных данных показывает, что при воздействии воды и некоторых других сред на покрытия из термопластичных полимеров (фторопластов, поливинилхлорида) адгезионная прочность снижается до О или до определенного равновесного значения (рис. 33). [c.56]

Рассмотренные выше методы измерения адгезионной прочности имеют одно общее свойство — все они разрушающие. Однако во многих случаях желательно оценить адгезию бей нарушения адгезионной связи, и поэтому исследуется возможность создания неразрушающих методов измерения адгезии. Широко известны методы дефектоскопии, позволяющие отыскивать слабые, дефектные места в образцах [1, 119]. Но измерение адгезионной прочности — более сложная задача, чем простое отыскание дефектов. Тем не менее за последние годы в этой области достигнуты значительные успехи. Удалось обнаружить определенную корреляцию между адгезионной прочностью и некоторыми свойствами соединяемых материалов. Например, был предложен метод измерения адгезионной прочности, основанный на определении динамического модуля адгезива с помощью ультразвука. Первоначально устанавливают корреляцию между динамическим модулем адгезива и адгезионной прочностью по какому-либо разрушающему методу [120—122]. Затем в клеевом слое возбуждаются продольные или поперечные волны, соответствующие тем упругим напряжениям, которые возникают в изделии при работе, но значительно меньше их по значению. Так определяют модуль адгезива. Зная соотношение между модулем и адгезионной прочностью, определяют ее значение. [c.229]

Методы определения адгезионной прочности лакокрасочных покрытий оснонаиы на механическом разрушении соедииениА на границе покрытие — подложка. [c.132]

Определение адгезионной прочности покрытий методом срезания. Конструктивная схема прибора для срезания покрытия с подложки приведена на рис. 7.4. Пластинку-подложку 1 с покрытием 2 закрепляют в салазках 8, которые могут совершать возвратно-поступательное перемешение с помощью электромотора через редуктор по направляющим 4. Нож-резец 5 закрепляют в кронштейн 6, который может перемещаться в вертикальной плоскости. Усилие срезания покрытия фиксируют динамометром 7 с датчиком 8 и записывают самописцем 9. За меру адгезии принимают срезающее усилие Р (кг/см). [c.141]

Однако, методика определения адгезионной прочности сцепления [I] имеет существенный недостаток удельная сила адгезии определяется по общей площади контакта. Известно [2], [c.48]

Второе предельное состояние заключается в нарушении адгезионной прочности покрытия, которое может быть местным или по всей защищаемой поверхности. Адгезионная прочность в зависимости от типа покрытия и внешних условий может падать до нуля, при этом покрытие отслаивается. В других условиях адгезионная прочность падает до определенного предела и остается постоянной длительное время эксплуатации. Очень часто, особенно для жестких покрытий на основе реактопластов, нарушение адгезионной прочности и отслаивание покрытия вызывают нарушение его сплошности, т. е. возникает первое предельное состояние. Второе предельное состоя- [c.45]

В качестве основного критерия, характеризующего долговечность покрытия, взята величина сцепления его к стальной и стеклоэмалевой поверхностям, т.к. нарушение сцепления и отслоение ремонтных композиций являются главными причинами их недостаточного срока службы. Выполнены расчеты долговечности полимерных покрытий по интенсивности снижения адгезионной прочности к металлическому и стеклянному субстрату. Проведено определение адгезионной прочности исходных образцов (до экспозиции в средах) и образцов после экспозиции в рабочих средах в течение 30 сут. [c.14]

Бутадиеновый каучук (СКД) выпускают с определенной вязкостью по Муни 30—50, 40—50 и 51—60 уел. ед. Он придает шинам высокую износо- и морозостойкость, поэтому его используют для изготовления протекторных и других морозостойких шинных резин. Для резин на основе СКД характерна хорошая эластичность и прочность. К недостаткам СКД относятся слабая клейкость, низкая когезионная и адгезионная прочность, неравномерность смешения с ингредиентами. [c.50]

Данные таблицы 2.15 свидетельствуют, что наблюдается рост адгезионной прочности между собой отдельных деталей покрышки. Исключение составляют только слои каркаса. Однако уменьшение прочности связи между слоями каркаса составило всего 5%, что находится на уровне ошибки в определении данного показателя. [c.40]

Адгезионная прочность связи рассматриваемой системы определяется не только структурным составом металлической поверхности, существенное влияние оказывает также и рецептурные факторы. Для каждого конкретного химического состава латунного покрытия существует строго определенный оптимальный вариант резиновой смеси, обеспечивающий максимальную прочность связи, и эти параметры тесно взаимосвязаны. [c.227]

Вариант 2. Определение адгезионной прочности покрытия методом параллельных надрезов [c.134]

При образовании пленки на твердой подложке возникают напряжения, понижающие адгезию пленки к подложке [396, с. 157]. Нагревание способствует релаксации этих напряжений, поэтому адгезионная прочность в определенном интервале температур может увеличиваться при нагревании. Однако дальнейшее повышение температуры всегда приводит к уменьшению адгезионной прочности. Изучение зависимости адгезионной прочности [c.131]

По мере того как будет реализовываться способность полимера заполнять микродефекты, роль факторов, влияющих на адгезию в процессе формирования адгезионного шва, будет уменьшаться. Наступит момент, когда увеличение 7ц, Р я ве будет сопровождаться ростом (Тр. При развитии обратимой деформации такое насыщение логически вытекает из стремления высокоэластической деформации 63 , развиться до равновесного значения. При деформации только вязкого течения пределом упрочнения адгезионного шва является максимальное заполнение микродефектов. Таким образом, уравнение (П.27) справедливо только в определенном интервале 7, , Р, 4- В дальнейшем в результате заполнения микродефектов противодействие субстрата внешнему давлению приводит к уменьшению силы, вызывающей течение. Таким образом, на последней стадии давление Р становится убывающей функцией времени Р = / (4)> что и обусловливает стремление адгезионной прочности со временем к предельному значению. [c.134]

Определение адгезионной прочности методом отслаивания покрытия от подложки. Сущность метода заключается в следующем (рис. 7.5). Покрытие 1 отслаивают у края и отрывают от подложки 2 под углом 90 или 180 °. Для испытания адгезии по методу отслаива- [c.141]

Влияние продолжительности и температуры контакта эластомера с наполнителем на адгезию между компонентами и прочность наполненных систем. Положительное влияние увеличения температуры смешения и продолжительности контакта эластомера с поверхностью частиц наполнителя на физико-механические свойства наполненных резин широко известно [25, 26]. Однако в этих и других аналогичных работах наблюдаемое повышение эксплуатационных свойств резин не рассматривалось в прямой связи с повышением адгезии эластомера к частицам наполнителя. Кроме того, отсутствие методики непосредственной оценки адгезии эластомеров к порошкам исключало возможность прямого экспериментального определения характера зависимости физико-механических свойств наполненных резин от адгезионной прочности связи эластомера с поверхностью [c.340]

Учитывая значительный радиус действия поверхностных сил, молекулярная теория большое внимание уделяет эффекту дальнодействия, следствием которого является зависимость структуры и свойств слоев и пленок полимеров от характера твердой поверхности. По сути дела молекулярное взаимодействие адгезива с субстратом в рамках молекулярной теории следует рассматривать не только как чисто поверхностное явление, но и в определенной степени как объемное. Молекулярная теория адгезии включает и вопросы адгезионной прочности. При этом учитываются современные представления о механических свойствах твердых тел вообще и высокомолекулярных соединений — в частности. Особенно большое внимание уделяется специфике механического поведения полимеров, релаксационному характеру развития деформаций. [c.7]

Сопротивление, которое приходится преодолевать при равномерном отрыве или сдвиге, выражается в дин/см или гс/см . Сила, которую затрачивают при отслаивании или расслаивании (неравномерный отрыв), называется усилением отслаивания (расслаивания) и выражается в дин/см или гс/см. Часто при отслаивании (расслаивании) определяют работу, затраченную на отслаивание и отнесенную к единицу площади, которую называют удельной работой отслаивания или работой адгезии и выражают в эрг/см . Иногда адгезионную прочность характеризуют временем, необходимым для нарушения связи между субстратом и адгезивом под действием определенной нагрузки. [c.215]

Чаще всего для измерения адгезионной прочности пользуются образцами грибкового типа, между торцовыми поверхностями которых находится адгезив. Так измеряют, например, прочность связи резины с металлом [39—47]. Образцы грибкового типа или просто склеенные торцами цилиндры также используются для определения прочности склеивания металлов [1] клеевая прослойка имеет толщину в несколько сот микронов (рис. У.5). [c.220]

Вариант 3. Определение адгезионной прочности покрытия методом отсланвания [c.134]

Широкое распространение получили методы измерения адгезионной прочности путем выдергивания из блока полимера введенной туда заранее нити корда, металлической проволоки или стеклянной нити. Часто так определяют прочность связи кордной нити и металлокорда с резиной [40, 41, 87—94] однако наиболее распространен Н-метод (Аш-метод), названный так из-за формы образца, напоминающей букву Н (рис. .11). Подобный метод используют и для определения прочности связи стеклянного волокна со связующим [81—83, 124, 126—169] (рис. .12), а также для [c.223]

Предложен [160] метод измерения прочности связи электроизоляционных покрытий с металлическими подложками — медными проволоками он заключается в определении усилия вырыва подложки из чехла покрытия. Пленка покрытия для придания ей необходимой жесткости заключается в блок из полимера, причем материал блока должен обладать достаточно высокой адгезией к пленке покрытия, с тем чтобы разрушение происходило по границе пленка покрытия — подложка. Кроме того, материал блока должен иметь определенную жесткость и прочность, чтобы обеспечить возможность приложения достаточно больших нагрузок. Наконец, материал блока должен отверждаться в условиях, не приводяш их к изменению адгезионной прочности на границе пленка — подложка. [c.225]

Для сравнительного определения силы сцепления связующего со смолой в стеклопластиках образец обрабатывают водой при повышенной температуре и за показатель силы сцепления принимают продолжительность его пребывания в воде до отслаивания [170, 171]. Предложен [197] фотоколориметрический метод характеристики адгезионной связи в системе полимер — минеральное волокно. Иногда о качестве полимерного покрытия, в том числе и об адгезии, молшо судить по значению сопротивления истиранию, поскольку между адгезионной прочностью и этим показателем имеется пропорциональная зависимость [188, 189]. [c.229]

В качестве праймеров для улучшения термостойкости пленки ПВХ-СТИЛ берут битумно-полимерную грунтовку ГТ-754, ГТ-752. Адгезионная прочность покрытий на основе ПВХСТИЛ, определенная по критерию стойкости к катодному отслаиванию, находится на уровне одного из лучших зарубежных образцов Плайкофлекс-340-20. [c.139]

РАБОТА № 58. ОПРЕДЕЛЕНИЕ АДГЕЗИОННОЙ ПРОЧНОСТИ ЛАКОКРАСОЧНЫК ПОКРЫТИЙ [c.132]

Ход определения. Образцы покрытий помещают в холодильную камеру и вьщерживают при температуре —60°С в течение 2 ч, а затем при комнатной температуре (15—30 С) — 2 ч. Продолжительность испытания — 10 циклов (1 цикл — 4ч). После 1,3,5 и Юциклов определяют следующие показатели адгезионную прочность покрытия методом решетчатого надреза (см. вариант 1 работы К 58) прочность пленки при ударе на приборе У-1 или У-1А (см. работу N 55) и растрескивание (см. работу К 76) кроме того, оценивают состояние поверхиости покрытия— визуально, с использованиемлупы 4(Х). [c.196]

Ход определения. В фарфоровую емкость, заполненную 3 %-ньт раствором хлорида натрия, помещают образцы покрытий таким образом, чтобы слой раствора покрьшал образцы, а расстояние между образцами и от образца до стенки емкости составляло не менее 10 мм. Емкость с образцами выдерживают при 20 3 С в течение 16 ч, а затем переносят в холоднльную камеру и испытывают в течение 8 ч при температуре — 15 3 С. Проводят 7 циклов испытаний (1 цикл — 24 ч). После I, 3, 5 и 7 циклов осматривают внешний вид покрытия и определяют следующие показатели блеск (см. работу К 60) адгезионную прочность покрытия методом решетчатых надрезов (см. вариант 1 работы N 58) прочность покрытия при ударе (см. работу 55) нали-196 [c.196]

С увеличением содержания твердой дисперсной фазы адгезионная прочность изменяется экстремально, достигая максимума при определенной концентрации, которая, очевидно, зависит от дисперсности частиц и характера их взаимодействия с пленкообразующим. Наблюдаемое увеличение адгезии может быть связано с уменьшением внутренних напряжений. Так, показано, что при увеличении концентрации TiOg в данной композиции с 10 до 25% ствн снижается с 8,3 до 6,8 МПа. Причиной уменьшения адгезионной прочности при дальнейшем увеличении концентрации пигмента, вероятно, является уменьшение гибкости цепей в результате все большего взаимодействия с поверхностью частиц. [c.194]

Изучение поверхностной энергии полимеров оказывается задачей еще более сложной, чем изучение поверхностной энергии металлов и других неорганических материалов. Своеобразие и специфика свойств полимеров исключают применение многих рассмотренных выше методов для измерения их поверхностной энергии. Это относится прежде всего к механическим методам, методам, основанным на изучении кинетических явлений в кристаллических объектах, и к расчетным. Но количественная оценка поверхностной энергии полимерных субстратов представляет еще больший практический интерес, чем изучение этой характеристики применительно к неорганическим субстратам. Дело в том, что при сочетании полимерных адгезивов с полимерными субстратами соотношения поверхностных энергий оказываются подчас весьма близкими, и при формировании адгезионного контакта наряду с кинетическими факторами особую роль начинают играть термодинамические факторы. Практические вопросы адгезионной прочности могут быть решены только с учетом соотношений поверхностных энергий адгезива и субстрата. Поэтому ведутся интенсивные поиски методов количественной характеристики поверх-/ ностной энергии полимеров. Неоднократно предпринимались попытки определения у путем экстраполяции к комнатной температуре температурной зависимости поверхностной энергии расплава (рис. II.2). Правомерность экстраполяции даже для аморфных полимб ров может быть подвергнута сомнению [95—97]. Дело в том, что переход полимера из расплава в стеклообразное состояние связан с изменением энтропии, а проводя экстраполяцию температурной зависимости поверхностного натяжения расплава, исходят из предположения, что полимер в твердом состоянии [c.60]

И около 12 ООО для алмаза (грань 111). Посколько в качестве адгезивов мы рассматриваем прежде всего органические полимеры, анализировать соотношение у и имеет смысл только для полимерных субстратов. Для этих материалов оценивать величину Ут субстрата можно по значению критического поверхностного натяжения смачивания ук- Иногда удается обнаружить определенную корреляцию между значением адгезионной прочности и соотношением новерх ностных энергий адгезива и субстрата. Например, сопротивление нормальному отрыву субстратов, склеенных эпоксидной смолой (ук = 42 дин/см), растет с увеличением Y субстрата (рис. 11.10). Такая зависимость вполне объяснима, поскольку в изученных системах Усубстрата < Тадгезива. И ПО мере роста у субстрата возникают условия для выполнения неравенства (11.48). [c.79]

Показано [117], что зависимость сопротивления расслаиванию в системе фольга — адгезив — фольга от температуры дублирования описывается кривой с явным максимумом (рис. П1.28). В качестве адгезива был использован фторопласт-4. Пленку фторопласта-4 толщиной 0,1—0,2 мм помешали между двумя полосками стальной фольги и образец прогревали в прессе при 380—460 °С. Расплав полимера должен обладать определенной подвижностью, необходимой для того, чтобы заполнить многочисленные углубления на поверхности металла. Поэтому повышение температуры в момент формирования адгезионного контакта вызывает снижение вязкости расплава и благоприятствует достижению более высокой адгезионной прочности. Установлению возможно более полного контакта в системе полимер — металл препятствуют надмолеку- [c.122]