Давление углеводородов

Пар обеспечивает пиролиз необходимым теплом и должен уменьшить вторичные реакции путем снижения парциального давления углеводородов. Кроме того, добавка пара сильно сокращает выделение кокса. После окончания пиролиза газы попадают в котел-ути-лизатор для выработки пара высокого давления. Там они сразу охлаждаются до 200—260 С. Благодаря очень хорошему теплообмену процесс, потребляющий так много пара, технически приемлем. Из котла-утилизатора газы направляются в ректификационную колонну, где отделяется кубовый остаток, применяемый в качестве [c.32]

Из технологических параметров на выход низших олефинов наибольшее влияние оказывают температура, время контакта и парциальное давление углеводородов в реакционной зоне. [c.65]

Пусть первыми начнут конденсироваться пары углеводородов, а НоО останется в области перегретого пара. Суммарное давление углеводородов в паровой фазе можно будет определить по уравнению [c.91]

Таким образом, при расчете точки конца однократной перегонки сумма парциальных давлений углеводородов не зависит от температуры и определяется только по мольной доле Н2О в исходной системе. [c.91]

Суммарное же давление углеводородов в паровой фазе представится, согласно уравнению (11.103), выражением [c.424]

Пусть суммарное давление углеводородов в паровой фазе равно Рс- Тогда, очевидно, ре + Рг = р и на основании соотношения Дальтона (1.29) [c.111]

Имеющиеся данные позволяют в большей мере, чем простая спекуляция, судить о действительном механизме окисления при высоком давлепии. В условиях таких давлений углеводорода радикал перекиси метила вместо мономолекулярного разложения может отщепить водородный атом и тогда процесс будет характеризоваться следующей последовательностью реакций [c.326]

Давление, при котором протекает реакция, как было показано на примере индивидуальных углеводородов, влияет на характер продуктов окисления. Основными переменными являются парциальные давления углеводорода и кислорода, если вместо кислорода применяется воздух, в этом случае азот просто служит разбавителем. Высокие давления в большей мере способствуют образованию спиртов, чем карбонильных соединений, а также благоприятно влияют на углеродный скелет углеводородной молекулы. [c.343]

Скорость реакции изомеризации парафиновых углеводородов возрастает с увеличением парциального давления углеводорода и уменьшается с увеличением парциального давления водорода. Для каждого углеводорода и катализатора установлено оптимальное соотношение этих величин, обеспечивающее вместе с другими рекомендованными параметрами процесса достигнутую глубину изомеризации и стабильность катализатора во времени. [c.130]

Было установлено, что между скоростями указанных выше реакций и парциальным давлением углеводорода в смеси существует прямая зависимость до такой величины давления, при которой происходит сжижение олефина (при различных концентрациях 1 2804). [c.194]

Для перегонки термически нестабильных веществ применяют также испаряющий агент, в качестве которого обычно используют перегретый водяной пар. С введением в колонну водяного пара снижается парциальное давление углеводородов, а значит, и их температура кипения. Водяной пар подают в низ колонны. При испарении углеводородов здесь, снижается температура жидкой фазы, поэтому эффективность действия водяного пара ограничена. [c.34]

Процесс проводится при температуре 605 и давлении около 125 мм рт. ст. Применение водяного пара для снижения парциального давления углеводородов в данном процессе исключается, так как пар вызывает падение активности катализатора. Объемная скорость в зависимости от условий проведения процесса изменяется от 0,1 до 1,5 час . Скорость регулируется в зависимости от количества отлагающегося кокса. [c.67]

Расчет ОИ в присутствии перегретого водяного пара. Если однократное испарение смеси углеводородов происходит в присутствии перегретого водяного пара или другого инертного компонента, переходящего полностью в паровую фазу, то парциальное давление углеводородов меньше давления в системе и доля их отгона больше. [c.48]

Если в дистилляте, отводимом с верха ректификационной колонны, присутствуют водяной пар и другие летучие компоненты, практически отсутствующие в жидкой фазе, то для них можно принимать Крг = °°- В этом случае в расчетное уравнение для выражения состава дистиллята вводят также концентрации водяного пара и других компонентов. Влияние водяного пара на температуру верха колонны можно учитывать также, используя в расчетном уравнении парциальное давление углеводородов, т, е. [c.54]

При этом в состав дистиллята у о1 не входит концентрация водяного пара. Его присутствие учитывается при расчете парциального давления углеводородов [c.54]

Позднее аналогичные исследования были проведены на платиновом катализаторе при парциальном давлении водорода 20 кгс/см и парциальном давлении углеводородов 5 кгс/см и вы- [c.132]

Выход сажи возрастает с увеличением температуры пиролиза и парциального давления углеводорода. Различные углеводороды в разной степени склонны к образованию сажи. В общем с ростом [c.93]

Основным направлением использования процесса пиролиза является получение низших олефинов. Выход последних возрастает с увеличением температуры и соответствующим снижением времени реакции. Однако в различных реакционных устройствах, в частности в наиболее распространенных трубчатых печах, малое время реакции, требующее больших скоростей сырьевого потока, достигается при преодолении значительных гидравлических сопротивлений. В результате создается повышенное давление на входе в реакционный змеевик. Лучше всего устранить это явление, разбавляя углеводородное сырье инертным разбавителем, чем обеспечивается необходимое общее давление при низком парциальном давлении углеводородов. В качестве инертного разбавителя обычно применяют водяной пар, который лег- [c.96]

На рис. 2.4 приведена зависимость выхода пироуглерода от массового соотношения пар сырье при пиролизе пропановой фракции при 800 °С и времени реакции 1 с. Как видно из данных этого рисунка, введение до 20% масс, на сырье водяного пара влияет на выход пироуглерода в значительно большей степени, чем дальнейшее увеличение его подачи. При подаче водяного пара более 20% масс, выход пироуглерода снижается в той же степени, что и парциальное давление углеводородов. Это связано с тем, что реакция газификации углерода водяным паром при повышении его парциального давления изменяет порядок по НаО от первого к ну левому. Ясно, что с точки зрения подавления образования пироуглерода повышение концентрации водяного пара в смеси с углево дородами технологически оправдано до перехода реакции газификации в область нулевого порядка. Дальнейшее повышение концентрации водяного пара снижает образование пироуглерода в той же степени, в какой снижается производительность реакционного устройства по сырью. Данные табл. 2.4 характеризуют влияние парциального давления паров сырья (фракция 40—160°С) на состав газа пиролиза. [c.96]

Существенное увеличение выхода водорода при снижении парциального давления углеводородов связано с повышением вероят- [c.97]

Эти данные относятся к переработке легкого газойля. При применении в качестве сырья тяжелого газойля повышение давления увеличивает долю сырья и продуктов, находящихся в реакторе в жидкой фазе влияние давления на выход кокса в этом случае больше. В промышленной практике давление в реакторе обычно не превышает 0,2—0,25 МПа (2—2,5 кгс/ом ), а парциальное давление углеводородов вследствие ввода водяного пара меньше. [c.226]

Кинетика реакции раскрытия кольца метилциклопентана в условиях каталитического риформинга была изучена в цитированной выше работе (331. Скорость реакции увеличивается с повышением парциального давления углеводорода и тормозится водородом. Энергия активации реакции образования 2- и 3-метилпентана 210 кДж/моль, а н-гексана на 21—42 кДж/моль меньше. [c.27]

Полученные уравнения аналогичны ранее выведенным уравнениям для случая отсутствия водяного пара, если заменить давление системы л парциальным давлением углеводородов Раш- Такой же результат можно получить, снижая давление в системе иа величину [c.252]

При десорбции поглощенные компоненты газовой смеси должны быть вновь переведены в газообразное состояние. Для этого обычно снижают парциальное давление углеводородов при вводе водяного пара либо повышают температуру насыщенного абсорбента и подводят тепло в нижнюю часть десорбера (см. рис. ХУ-2). В последнем случае десорбер можно рассматривать как отгонную часть ректификационной колонны. [c.302]

Тяжелый бензин или газойль в присутствии водяного пара нагревается в трубчатой печи до 590—680°. При этом уже происходит частичное расщепление углеводородов. Продукты, выходящие из трубчатой печи, смешиваются с водяным паром, перегретым в отдельном пароперегревателе до 930°, и короткое время остаются в адиабатических условиях в изолированной трубе. Водяной пар отдает тепло на протекание эидотердгаческоп реакции пиролиза и, понижая парциальное давление углеводородов, препятствует возникновению вторичных реакции. Глубина пиролиза определяется отношением перегретого пара к парам углеводородов. Затем газы снова быстро охлаждаются, причем выделяющееся при охлаждении газов тепло ис- [c.55]

Для углубления отбора масляных фракций и получения утяжеленных остатков рекомендуют различные схемы перегонки с дав лением в зоне питания не выше 26—40 гПа. При одноколонной схеме целесообразно использовать рецикл тяжелой флегмы— 10% на исходный мазут с глухой тарелки над вводом сырья через печь в колонну [74]. При давлении в зоне питания не более 26 гПа необходимое качество остатка обеспечивается без применения водяного пара в качестве отпаривающего агента, так как в области низкого давления температуры кипения масляных фракций - снтгжаются настолько резко, что дальнейшее понижение парциального давления углеводородов уже не требуется. При низком давлении перегонки можно использовать также и глухо подогрев гудрона в теплообменниках для создания парового орошения в низу колонны [28]. Вывод тяжелой флегмы с глухой тарелки с рециркуляцией ее в сырье до печи утяжеляет фракционный состав гудрона, обеспечивает достаточную четкость разделения и высокий отбор от потенциала вакуумного газойля. Разделение с выводом флегмы с глухой тарелки без рециркуляции позволяет получать еще более утяжеленные остатки. [c.193]

Образование сажи происходит при температурах более 1200°С. Выход сажи возрастает с увеличением температуры термолиза и парциального давления углеводорода. Различные углеводороды в разной степени склонны к образованию сажи. Наиболее высокий выход с высокой дисперсностью обеспечивают высокоароматизи— рованные дистиллятные виды сырья с высокой плотностью и высоким индексом корреляции. [c.71]

Рассмотрим вывод уравнения равновесия для наиболее общего случая смеси 51глеводородов в присутствии насыщенного водяного пара. Пусть суммарное давление углеводородов в паровой фазе равно pg. Тогда, очевидно, Ц- Pz = Р и на основании соотношения, устанавливающего связь между парциальными давленп- [c.86]

Система, разделяющаяся в кипятильнике колонны на пары Gr и жпдкпй остаток R, состоит из трех компонентов а, w и Z, пз которых первые два присутствуют в обеих фазах, а третий только в паровой. Для реализации равновесного состояния в такой двухфазной трехкомпонентной системе необходимо зафиксировать три ее интенсивных свойства. Произвольная совокупность любых трех интенсивных свойств рассматриваемой системы характеризует какое-то одно, вполне определенное и единственное равновесное состояние. Интенсивными свойствами этой системы, которыми может задаваться проектировщик, рассчитывающий колонну, являются температура системы д, составы жидкой Xr и паровой Ur равновесных фаз, суммарное давление р, развиваемое компонентами системы, парциальное давление pz перегретого водяного пара или сумма р парциальных давлений углеводородов, относительное количество перегретого водяного пара ZIR п т. д. [c.232]

Возвращаясь к Рс1-содержащим катализаторам, следует отметить работу [235], в которой исследован гидрогенолиз циклопентана и гидрирование бензола на Рд/АЬОз и Р6/8Ю2 с различной степенью дисперсности палладия. Высокую степень дисперсности Рс1 (до 100%) получали после прокаливания образца при 400°С в кислороде и восстановления сухим водородом при 300 °С. Изменение температуры прокаливания и восстановления приводило к заметному спеканию металлической фазы. Бензол гидрировали при 140 °С при парциальных давлениях углеводорода и водорода, равных соответственно 74-102 936-102 Па порядок реакции по бензолу — нулевой. Гидрогенолиз проводили при 290 °С парциальные давления циклопентана и водорода составляли соответственно 133-10 и 877-10 Па порядок реакции по цик-лопентану оказался близким к нулевому, каталитическую активность выражали в числах оборота атома Рс1. Активность образцов Р(1/у-А120з в реакции гидрогенолиза циклопентана не зависела от дпсперсности таким образом, на указанном катализаторе эта реакция структур- [c.164]

Необходимость сохранить низкое парциальное давление углеводородов в сырье и ацетилена в продуктах пиролиза означает необходимость применения вакуума нли разбавления сырья. И то и другое приводит к неэффективному пспользованию реакционного пространства. Кроме того, работа в вакууме обуслов гивает необходимость в герметичной и прочной аппаратуре, а разбавленне сырья требует дополнительных неэффективных затрат тепла. [c.90]

Данные о растворимости олефинов С4 в растворе ацетата меди и ацетата аммония при О °С и 0,5 ат (парциальное давление углеводорода) приведены ниже (в моль1л) [c.74]

Наиболее широко в качестве испаряющего агента при перегонке нефти применяют водяной пар. В его присутствии в ректификационной колонне снижается парциальное давление углеводородов, а следовательно, их температура кипения. В результате наиболее низкокипящие углеводороды, находящиеся в ншдкой фазе после однократного испарения, переходят в парообразное состояние и вместе с водяным паром поднимаются вверх по колонне. Водяной пар проходит всю ректификационную колонну и уходит с верхним продуктом, понижая температуру в ней на 10—20 С. Рекомендуется применять перегретый водяной пар и вводить его в колонну с температурой, [c.203]

Установки. Продувочные газы таких циклических процессов, как синтез аммиака и переработка нефти, содержат жидкости в дисперсном состоянии, поэтому обычно В промышленных установках выделения водорода обязательно предусматривается стадия подготовки газа перед подачей в мембранные аппараты. Температуру процесса поддерживают такой, чтобы, с одной стороны, не допустить конденсацию паров воды на поверхности мембран, а с другой — увеличить скорость массопереноса водорода через мембрану. По мере обеднения исходной смеси водородом увеличивается парциальное давление углеводородов в газе, создаются условия для конденсации части углеводородов на поверхности мембран и, как следствие, увеличивается общее сопротивление процессу переноса. Во избежание этого процесс необходимо проводить при температуре на 10—11° С выше точки росы обедненного водородом газового потока. Однако, на самом деле, выгодно поддерживать более высокую температуру, так как это увеличивает производительность установки (повышением коэффициента скорости массопереноса через мембрану). Влияние температуры на скорость переноса водорода через полимерную мембрану (на примере асимметричной ацетатцеллю-лозной мембраны) представлено на рис. 8.1 [32]. [c.273]

В реактор загружают ЪО мл бифункционального катализатора. Водород ввсдят в реактор из баллона 6 через реометр 7, работающий под давлением. Углеводород подается из бюретки 3 при по-мощг мультипликатора 2 со скоростью 50 мл ч (объемная ско-рост1. 1,0 ч" ). [c.495]

Для переработки попутных газов широко используют абсорбционно-ректификационный метод. Принцип этого метода состоит в том, что газ промывают в абсорбере под давлением и при охлаждении абсорбентом — поглотительным маслом (при этом извлекаются в основном углеводороды Сз—С5), а затем отгоняют растворенные в абсорбенте газы, которые после конденсации подвергают дальнейшей ректификации. Регенерированный абсорбент охлаждают и возвращают в абсорбер. Благодаря применению абсорбента сильно снижается парциальное давление углеводородов Сз—Сб и для их отделения от низших гомологов не требуются столь высокое давление и низкая температура, как при конденса-и[1онпо-ректификационном способе. Это обусловливает более высокую экономичность абсорбционно-ректификациоиного метода. Когда процесс ведут с высокой степенью извлечения пропапа, при абсорбции неизбежно поглощается и значительное количество этана, с которым на стадии десорбции может быть увлечено много высших углеводородов. Во избежание их повторной абсорбции — десорбции поглощение высших углеводородов совмещают в одном аппарате с отпариванием легких углеводородов из насыщенного абсорбента. [c.26]

Результаты некоторых работ, выполненных на этоЯГ установке, опубликованы в [ЮЗ, 104]. Было показано, что в опытах со смесями углеводород - азот, поток концентрируемой мас ы углеводорода (количество сконденсированного вещества на единице поверхности) резко уменьшается по мере конденсации, поскольку при этом снижается парциальное давление углеводорода и увеличивается концентрация азота. [c.176]

Установлено, что при дегидрировании циклогексана и метилциклогексана на монометаллических платиновых катализаторах порядок реакции по углеводороду—нулевой (12—14]. Адсорбционные коэффициенты исходных нафтенов и образующихся ароматических углеводородов одинаковы [12]. Исследование кинетики дегидрирования метилциклогексана на алюмоплатиновом катализаторе (Р1/А120з) при 315—372 °С показало, что не только изменение парциального давления углеводорода, но и парциального давления водорода (от 0,11 до 0,41 МПа) не оказывает существенного влияния на скорость реакции (131. [c.10]

Эти соединения прочно удерживаются на поверхности, но нахо дятся в квазиравновеси.и с газофазным водородом. Предполагают, что такие углеродсодержащие соединения представляют собою полимерные образования. Скорость реакций замедляется, так как они могут протекать на непокрытых участках платины. При высоких темпе-турах (>477 °С) и атмосферном давлении углеводороды адсорбируются диссоциативно и необратимо. Происходит многослойное обра- [c.54]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология