Газообразование при крекинг-процессе

Влияние повышенного давления в различных процессах проявляется по-разному. Так, в весьма распространенном крекинг-процессе роль повышенного давления сводится главным образом к повышению производительности аппаратуры за счет поддержания основной массы реагирующих нефтепродуктов в жидкой фазе, что благоприятно отражается на увеличении времени контакта и улучшает условия теплопередачи. Применение давления в этом процессе уменьшает также скорость нежелательных реакций, приводящих к излишнему газообразованию, т. е. к потере ценного сырья. В настоящее время основная масса автомобильного бензина получается именно этим методом — крекингом тяжелых нефтепродуктов под давлением около 50 кгс/см . Основной компонент современного высокооктанового авиабензина — алкилат — также получается в результате процесса, в котором давление около 10 кгс/см используется как средство для поддержания-в жидкой фазе смеси реагирующих углеводородов изобутана и бутилена. [c.6]

Таким образом, недостаток водорода в сырье и газообразование при процессе служат причиной того, что выход бензина ири каталитическом крекинге, даже при применении рециркуляции, не поднимается выше 40—50%. [c.432]

Газообразование при крекинг-процессе [27] [c.433]

В этом разделе коротко рассматриваются важнейшие вопросы газообразования при крекинг-процессе и переработки газов крекинга. Предварительное ознакомление с главой Производство высокооктанового моторного топлива очень желательно. Количество и состав газов крекинга зависят от многих факторов от состава исходного продукта, температуры крекинга, давления, продолжительности процесса и, наконец, в значительной мере от того, ведут ли процесс чисто термическим или каталитическим методом. [c.14]

Так как при каталитическом крекинге нормальных парафинов газообразование при процессе выше выхода бензина, показатели переработки данного типа сырья нельзя рассматривать без учета полного использования одновременно получаемых газообразных олефинов, изобутана и избытка изопентана. В отдельных случаях газовые синтезы могут быть доминирующими, и сам каталитический крекинг начнет приобретать роль процесса подготовки качественного сырья для химических синтезов. [c.229]

С увеличением температуры процесса каталитического крекинга соляровых дестиллатов до 500° и выше значительно усиливается газообразование и ухудшается качество легкого каталитического газойля — компонента дизельного топлива. [c.81]

Температура. Под температурой процесса крекинга понимают г среднюю температу )у в рабочей зоне реактора В заводской прак- тике каталитический крекинг сырья проводят обычно в интервале температур 450—500°. При таких температурах процесс образова- ния бензиновых фракций протекает достаточно быстро, а нежелательный процесс пх расщепления медленно. При более высоких температурах (510—550°) крекинг сопровождается чрезмерным газообразованием и значительной ароматизацией каталитического газойля. [c.191]

Температура и продолжительность крекинга определяют собой так называемую степень жесткости процесса. Чем выше степень жесткости, тем глубже протекают процессы крекинга и тем больше выход бензина. Однако с повышением степени жесткости крекинга возрастает выход кокса и увеличивается газообразование за счет разложения части образовавшегося бензина. [c.231]

Предложен также вариант процесса коксования остаточного сырья при жестком режиме (около 600° С) с целью повышенного газообразования и ароматизации жидких продуктов. Продукты крекинга могут быть использованы как сырье для нефтехимических синтезов. [c.10]

Изомеризация над алюмосиликатными катализаторами осуществляется обычно при атмосферном давлении и 380—500 °С и сопровождается значительным коксо- и газообразованием, а также диспропорционированием компонентов исходного сырья. Этилбензол над такими катализаторами почти не изомеризуется, а подвергается реакциям диспропорционирования и крекинга, поэтому при повышенном его содержании в сырье он должен быть предварительно выделен. Возможна изомеризация сырья и с увеличенным содержанием этилбензола, но в этом случае процесс приходится проводить при более высокой температуре (до 550°С), что снижает продолжительность работы катализатора. [c.196]

При крекинге легких видов сырья продуктов уплотнения образуется немного, и на выход целевого продукта — бензина главным образом влияет газообразование. Выход газа при крекинге сначала пропорционален выходу бензина, по мере углубления процесса относительный выход газа увеличивается. При очень глубоком крекинге скорость образования газа из бензина начинает превышать скорость образования бензина. [c.184]

При каталитическом крекинге происходит диспропорциони-рование водорода между продуктами реакции. В идеальном процессе крекинга (когда весь водород сырья переходит в бензин) из нефти можно получить 75—80 % бензина. На самом деле в промышленных условиях за счет газообразования и реакций уплотнения выход бензина снижается до 40—50 %. [c.112]

Сопоставление табл. 37 и 38 показывает, что время, необходимое для образования 20% бензина при крекинге под давлением и 10% бензина при парофазном процессе, одно и то же. Газообразование в первом случае составляет только 1 % (табл. 47), в то время как во втором случае оно составляет около 10% (табл. 30). Таким образом, общий выход газа и бензина при крекинге под давлением (образуется 20% бензина) и при парофазном процессе (образуется 10% бензина) приблизительно один и тот же. [c.119]

Все приведенные выше выводы правильны для крекинга под давле- нием при относительно умеренных температурах и сравнительно небольшом газообразовании. Даже при рисайклинге выходы газа обычно не превышают 10% вес. В парофазном процессе при высоких темпе- [c.121]

Коксообразование значительно увеличивается при крекинге ароматического сырья под очень высокими давлениями, как это могло быть предсказано теоретически. Интересно, что газообразование тоже увеличивается с увеличением давления, или, другими словами, полимеризация газообразных олефинов перекрывается разложением и процессами конденсации, дающими водород и другие газы. [c.139]

Некоторые общие данные по процессу Удри даны в табл. 65—67. Как видно из табл. 67, коксообразование и газообразование при каталитическом процессе без остаточных продуктов более умеренное, чем при термическом крекинге до кокса. [c.154]

Поэтому при некаталитическом процессе деструктивной гидрогенизации нельзя получить очень высокие выходы бензина за одну операцию, Максимальный выход бензина, указанный выше, около 51%, сопровождается значительным газообразованием, достигающим 25% от перерабатываемого сырья. Выходы бензина за цикл без чрезмерного газообразования могут быть от 40 до 45% объемн. Как и в крекинге, [c.210]

Давление играет большую роль в крекинг-процессе. Во-первых, оно влияет на вторичные реакции нри крекинге (реакции полимеризации и конденсации протекают легче при повышенном давлении), во-вторых, в результате давления снижается газообразование. В йонечном счете увеличивается количество бензина ив составе его снижается количество непредельных углеводородов. Кроме того, при повышенном давлении уменьшается объем паров расщепляемого продукта, вследствие чего увеличивается пропускная способность установки или (нри сохранении той же пропускной способности) увеличивается время пребывания продукта в зоне крекинга, т. е. увеличивается глубина крекинга. [c.231]

В этом разделге коротко рассматриваются важнейшие вопросы газообразования при крекинг-процессе и переработки газов крекинга. Предварительное ознакомление с главой Производство 1 ысокоо1гтагп)вого моторного топлива очень желательно. [c.14]

Каталитическая изомеризация на катализаторе ИП-62 протекает при температуре 360-450°С (начало и конец цикла) и давлении 3,5 МПа в среде водорода, предназначенного для подавления побочных реакций крекинга и предотвращения образования продуктов уплотнения. В связи с этим газообразование в процессе изомеризации сведено к минимуму, а степекь превращения н-пентана в изопентан достигает 92% (с учетом механических потерь). [c.26]

В парофазном крекинг-процессе выход бензина ниже из-за значительного газообразования при более жесгких условиях крекинга. Температура парофазного процесса является основным фактором, предопределяющим выход бензина. Парофазные процессы, требующие сравнительно умеренных температур, около 575° С, дают высокие выходы бензина, близкие к получаемым при смешаннофазном крекинге. [c.168]

Процесс получения бензина по этому способу в промышленном масштабе заключается в следующем. Первичный бензин отгоняют от продуктов синтеза в виде фракции с температурой конца кипения до 140—160°. Высококипящий остаток, если его не перерабатывают на дизельное масло или гач, разделяют на две фракции. Одна из них с пределами кипения 160—220° подвергается риформингу, а остаток путем термического крекинга перерабатывают в крекинг-бензин с высоким содержанием олефинов. Товарный бензин с октановым числом около 60 получают смешиванием первичного бензина, риформинг-бензина и крекинг-бензина. При такой технологии свойства бензина изменяются лишь в результате крекинг-процесса. При нормальном ведении этого процесса образуется крекинг-бензип с октановым числом 55—65, богатый олефинами. Содержанием ароматических углеводородов очень незначительно (если не равно нулю) и должно поддерживаться на таком уровне, так как термическая ароматизация исходпого продукта, состоящего в основном из парафиновых углеводородов, обычно сопровождается большим газообразованием. Такие значительные потери сырья в виде газа недопустимы, когда речь идет о таком дорогостоящем синтетическом продукте. [c.716]

Важным фактором является также диспропорция между масштабами потребления бензина и других легких дистиллятов и содержанием их в нефтях прямая перегонка нефти дает их слишком мало, нужна деструкция тяжелых углеводородов до более легких. В прошлом эта причина вызвала к жизни сначала термический, а затем каталитический крекинг. Эти процессы и сейчас играют важную роль в переработке нефти, но их возможности ограничены из-за низкого содержания водорода. Хиндс подсчитал потенциальный выход бензина как функцию содержания водорода в сырье в случае так называемого идеального катализа, когда водород совсем не участвует в образовании нежелательных продуктов (рис. 1). Если учесть, что содержание водорода в тяжелом сырье обычно равно 12%, теоретический выход бензина составит не более 75—80%. Фактические выходы из-за газообразования существенно ниже. Следовательно, для повышения выходов ценных дистиллятных продуктов в переработке нефти неизбежно применение гидрогенизационных процессов. [c.10]

Изучена зависимость показателей процесса деструктивной гидрогенизации в гкидкой фазе (условия 1) от качества сырья чем больше оно ароматизировано, тем ниже объемная скорость и производительность и тем больше расход водорода на бесполезное образо-вашю газа до 95% в случае крекинг-остатков). Более целесообразно сочетание гидрогенизации на стационарных катализаторах с другими процессами нефтепереработки удалением асфальтенов термическими методами и гидрированием деасфальтизатов (условия II). Показано, что выходы жидких продуктов в таких вариантах составляют до 85—88% (от нефти), расход водорода на газообразование 24—37%. Производительность аппаратуры высокого давления увеличивается в несколько раз [c.58]

О влиянии кислородсодержащих соединений на активность алюмосиликатного катализатора известно мало [106, 168]. Объясняется это, видимо, небольшим их содержанием в сырье и незначительным влиянием большей их части на показатели процесса. Так, по данным работы [168], выход бензиновых фракций при крекинге чистого сырья и сырья, содержащего до 5% фенолов, остается постоянным. Присутствие фенолов практически не оказывает влияния на газообразование и содержание сульфируемых в бензиновой фракции, но отложение кокса на катализаторе и содержание непредельных углеводородов в бензине несколько возрастает. Не замечено также влияние кислородных соединений на регенерируе-мость катализатора. [c.125]

При значительном углублении крекинга углеводороды, составляющие фракции бензина, также могут подвергаться разложению с образованием газа. Таким образом, количество бензина, возрастающее но мзрз углубления процесса, послз достижения некоторого максимума начинает падать, а выход газа возрастает. Следовательно, глубина крекинга ограничивается, с одной стороны, коксообразованием, с другой — газообразованием. [c.230]

При температурах около 500—550" резко возрастает газообразование, однако содержапио углеводородов и С4 при этом не снижается. Отрицательно влияет на процесс крекинга образоваггие больших отложений кокса на катализаторе, который поэтому необходимо часто регенерировать. [c.29]

Путем весьма несложного процесса изомеризации двойной связи октановое число можно повысить для некоторых сортов бензина на 15 единиц и больше. Для структурной изомеризации требуются более жесткие условия, чем для изомеризации двойпой связи, и осуществление ее сопряжено со значительными материальными потерями в результате крекинга, газообразования, отложения кокса и т. д. При этом октановое число повышается настолько незначительно, что применение этого метода для бензинов с высоким содержанием олефинов нецелесообразно. Так, например, 2-метилгеп-теп-2 обладает октановым числом (по моторному методу) 71, в то время как для октена-4 опо равно 74,.3. [c.720]

Каталитический крекинг является одним из основных технологических процессов глубокой переработки нефти. Он позволяет перерабатывать атмосферные и вакуумные газойли (фракция 350—540°С), деасфальтированные или деметаллизированные мазу гы и другие остаточные жидкие продукты. Этот процесс при использовании современных цеолитсодержащих катализаторов обеспечивает выход на сырье до 50% мае. бензина и около 20% легко1 о газойля, который можно использовать как компонент дизельного топлива. Цеолитсодержащие катализаторы обладают повышенной активностью, позволяющей резко сократить время пребывания катализатора в реакционной зоне, уменьшить объем катализатора в системе, а также снизить продолжительность реакции, что приводит к уменьшению газообразования. [c.27]

Сказанное о процессе газообразования в значительной мере относится и к коксообразованию. За пределами определенно глубины крекинга при незначительном увеличении выхода бензина образование кокса быстро распет и дальнейшее углубление крекинга, целевым продукт0(М которого является бензин, нецелесообразно. График фиг. 49 наглядно подтверждает сказанное. [c.137]

Продуктами промышленных установок термического крекинга являются газ, бензин, крекинг-остаток. Иногда отбирают еще и керосиновую или керосиногазойлевую фракцию. Повышение температуры увеличивает скорость протекающих реакций, глубину процесса, а также приводит к преобладанию реакций расщепления по сравнению с реакциями уплотнения. Глубина процесса оценивается выходом бензина, газа и кокса и их соотношением. Ее выбирают в зависимости от склонности исходного сырья к коксообразованию или газообразованию. С увеличением глубины превращения выход бензина вначале растет, затем достигает некоторого максимума и начинает снижаться. Данное явление связано с тем, что скорость разложения бензина на газ начинает превышать скорость образования бензина. [c.180]

В условиях процесса Удри возможна значительная дегидрогенизация нафтенов, что подтверждается высоким содержанием водорода в газах крекинга и более высоким содержанием ароматики в бензинах по сравнению с обыкновенным процессом крекинга при умеренных, температурах (глава 5). В сравнении с термическим крекингом условия каталитического процесса Удрк сравнительно мягкие, это проявляется в малом газообразовании и в большом выходе жидких продуктов. Катализатор несомненно имеет очень сильное влияние на вторичные реакции, получающиеся бензины сравнительно стабильны и богаты парафинами с разветвленным строением. Каталитическая конденсация полициклических соединений дает кокс и газойли вместо крекинг-остатков, как это имеет место при термическом процессе крекинга. [c.159]

Вообще, при каталитической деструктивной гидрогенизации скорость разложения заметно выше, чем в случае некаталитического процесса, и зависит от катализатора. Образование бензина при каталитической гидрогенизации даже в начальных стадиях процесса выше, чем при крекинге. В результате допустимые выходы за цикл при каталитической гидрогенизации могут быть значительно выше. При умеренной продолжительности процесса и умеренных температурах в присзлгствии активных катализаторов можно легко получить такой высокий выход за цикл, как 60—65%, без повышенного газообразования. Поэтому степень рисайкла для каталитической гидрогенизации значительно ниже, чем при крекинге. [c.214]

Результаты умеренно- и высокотемпературной гидрогенизации определяются температурой процесса и катализаторами. При умеренных температурах реакция гидрогенизации протекает легче, получающиеся бензины более парафинисты и имеют сравнительно низкое октановое число. Нафтенистые бензины с более высокими октановыми числами могут быть получены из отдельных высоконафтенистых газойлей. Газообразование невысокое, так как условия для крекинга относительно мягкие. [c.227]

При умереннотемпературном процессе получаются очень высокие выходы бензинов, до 110% объемн. и выше. Газообразование соответственно небольшое, не превышающее 10—15% вес. Согласно Хаслам [11] выходы бензина не зависят от удельного веса газойлей. Например, легкий газойль гидрогенизации удельного веса 0,861 и коастальский крекинг-газойль уд. веса 0,925 дают очень близкие выходы бензинов, соответственно 113 и 110, 6% объемн. [c.228]

Выходы бензина и дрзтих продуктов крекинга в современных процессах были приведены выше. Следует подчеркнуть, что окончательные выходы бензина зависят, главным образом, от сырья, а не от типа процесса крекинга. Однако в парофазном процессе выходы бензина могут быть несколько ниже за счет большего газообразования, чем при крекинге под давлением. Производительность современных установок крекинга может достигать 5000 сутки на свежее сырье. Продолжительность рабочего периода в 3 месяца является общей Средний коэфициент полезного использования этого периода обычно от 90 до 95%. [c.268]

Распад органической массы начинается при 300°С и достигает максимума при 390 °С, при этом в продуктах ожижения наблюдается значительное снижение суммарного содержания гетероатомов, особенно О и 8, конденсационные процессы и газообразование протекают незначительно и заметно снижаются при повышении давления водорода. Выход ароматических компонентов, крекинг и деалкилировапие увеличиваются с ростом температуры выше 390 °С. [c.197]

Определение выходов производится приблимсенным методом, изложенным в п. 2 и 3, 7 главы 11. Температурные коэфициенты скоростей коксоотложения и газообразования были приведены ранее на фиг. 24. При вычислении термодинамических к. п. д. за эталон условно приняты показатели крекинга с /= oпst = 450° С. В этих условиях для у=0,7 выход бензина составляет 26,3% (вес.) от сырья, а скорость 0,901 объема сырья на объем катализатора в час. Селективность процесса при других режимах условно определяется по бензину как частное от деления выхода его (в рабочих условиях) на эталонный, т. е. 2б,3 /(,. Для оценки бензинообразования в единице полезного объема реактора дополнительно вычисляются результирующие к. п. д., представляющие произведение коэфициента селективности, термодинамического и концентрационного к. п. д. Результаты проведенных расчетов приведены на фиг. 137 и в табл. 33. Они показывают, что в зависимости от распределения температур в зоне реакции происходит значительное изменение соотношений выходов отдельных продуктов. При повышении среднеэффективных температур увеличивается выход конечных продуктов (газа), а промежуточных (бензина) соответственно уменьшается. Помимо численной величины зсс большое значение имеет характер распределения температур по пути следования реагирующих смесей (см., например, кривые и 4 на фиг. 137). Для увеличения выхода бензина при каталитическом крекинге нужно иметь падающий температурный режим, а при работе на газ, наоборот, возрастающий. [c.390]