Вычисление потерь на трение

Расчет с применением приведенного уравнения можно упростить, используя график для нахождения второго члена, представляющего собой потерю на трение, и к вычисленной потере давления прибавить потерю давления, обусловленную изменением удельного объема смеси. [c.105]

Вычисление потери энергии на преодоление сил вязкого трения в жидкой фазе прн сжатии пузырьков газовой ([)азы приводит к формуле [c.203]

Гидравлическое сопротивление при течении газа в канале с орошаемыми стенками. Волнообразование на поверхности стекающих жидкостных пленок приводит к возникновению нерегулярной шероховатости стенок канала [311. Если высота волн больше толщины ламинарного подслоя в газовом потоке, то орошаемые каналы становятся как бы гидравлически шероховатыми. Поэтому вычисление потерь давления на трение можно вести по уравнению [c.141]

В расчетной практике при вычислении потерь напора в местных сопротивлениях иногда вместо расчета с помощью коэффициентов о условно приравнивают эти сопротивления потерям напора на трение в некоторой гипотетической прямой трубе эквивалентной длины Такой прием [c.91]

Вязкость жидкости т) характеризует внутреннее трение в ламинарном потоке, скорость диссипации энергии. Наличие растворенных макромолекул искажает поле потока и вызывает увеличение вязкости по сравнению с чистым растворителем. Это увеличение выражает потери энергии, связанные с вращением макромолекул в потоке. Вычисление потерь энергии достаточно сложно. Однако если принять, что поле потока не возмущено, но энергия диссипирует при движении частицы относительно окружающей жидкости, то расчет можно упростить. Эйнштейн [54] получил выражение для вязкости раствора, содержащего любое число частиц, настолько удаленных друг от друга, что возмущения потока, вызываемые отдельными частицами, не взаимодействуют друг с другом. Имеем [c.148]

При раздельном течении газа и жидкости, когда практически отсутствует брызгоунос, вычисление потерь давления на трение можно вести по формуле Дарси — Вейсбаха (2.2.6.21) в виде [c.539]

Вычисление потерь на трение [c.205]

В расчетной практике при вычислении потерь напора в местных сопротивлениях иногда вместо расчета с помощью коэффициентов См. с условно приравнивают эти сопротивления потерям напора на трение в некоторой гипотетической прямой трубе эквивалентной длины 1 . Такой прием дает возможность использовать для расчета потери напора в местных сопротивлениях зависимость-того, же вида, что и уравнение (11,93). Длину трубы, эквивалентную данному местному сопротивлению, выражают обычно в виде произведения диаметра трубы на некоторый коэффициент п, определяемый опытным путем [c.91]

Для вычисления потерь напора следует составить размерный эскиз вентиляционной установки печи, вычислить для каждого из элементов ее скорости воздуха с учетом сечения элемента и количества воздуха, протекающего через него, а в элементах, в которых вычисляются потери на трение, — величины эквивалентных диаметров. Расчетные данные удобно сводить в таблицу (см. 19-7). [c.391]

Если бы можно было вычислить величину этой потери, то появилась бы возможность подсчета потребляемой мощности и к. п. д. при перекачивании вязких жидкостей. В этом случае для определения значений параметров насоса потребовался бы только один поправочный коэффициент — для напора. Однако точное вычисление потерь на дисковое трение и на трение в уплотнительных кольцах представляет значительные трудности, так как температура жидкости в зазорах колец и в полостях между дисками колеса и стенками корпуса может сильно отличаться от температуры перекачиваемой жидкости. Поэтому обычно производят оценку к. п. д. насоса, перекачивающего вязкую жидкость, на основании опытных данных, аналогичных приведенным на фиг. 14.17. [c.320]

Пленочно-кольцевой режим течения. При пленочно-кольцевом режиме течения жидкость движется вдоль стенок со скоростью, составляющей примерно 5% скорости газа, и скорость газа, естественно, является гораздо более важной в определении потерь давления. Одним из лучших путей обобщения экспериментальных данных является графическое представление кажущегося фактора трения в функции кажущегося числа Рейнольдса для течения газа, вычисленного в предположении, что жидкая фаза отсутствует. На рис. 5.15 показаны кривые такого рода для ряда чисел Рейнольдса, вычисленных в предположении, что по трубе течет только одна жидкость. Видно, что чем выше массовая скорость жидкости, тем больше кажущийся фактор трения. Этого и следовало ожидать, так как увеличение массовой скорости жидкости не только уменьшает площадь поперечного сечения, свободного для движения [c.102]

Поскольку нахождение коэффициента трения (К) и коэффициента местного сопротивления (С) связано с такими же принципиальными трудностями, как и определение критерия Эйлера, то при вычислении потерь напора с помощью формул (5-4) и (5-5) [c.46]

Таким образом, при вычислении внутреннего трения раствора в слабом потоке цепные макромолекулы в первом приближении могут рассматриваться как жесткие статистические клубки, форма которых соответствует наиболее вероятной ( замороженной ) конформации гибких молекулярных цепей. При движении такой цепи в среде растворителя составляющие ее элементы обтекаются окружающей вязкой жидкостью, что является источником потерь на трение. Суммирование этих потерь по всем элементам цепи дает рассеяние энергии на одну молекулу. [c.107]

Вычисление потери на трение как функции геометрических размеров трубопровода, скорости истечения и свойств вещества свя- -зано с рассмотрением механизма истечения, что является вопросом кинетики и не входит в область чистой термодинамики. Здесь это будет рассмотрено лишь очень кратко. [c.406]

В своей работе [49] Б. Эккерт, наряду с вычислением потерь напора по формулам для потерь на трение по длине, приводит и другие способы. [c.108]

Как видим, в отличие от потерь на внутреннее трение, потери на трение о стены пропорциональны не квадрату, а кубу высоты волн. Следовательно, строго говоря, надо было бы, кроме средней квадратичной высоты, вычислять еще среднюю кубическую высоту волн для подстановки в формулу (170) при вычислении потерь на трение о стены. Однако можно показать, что сама эта составляющая потерь весьма мала по сравнению с потерями на внутреннее трение в преобладающем большинстве случаев, исследованных в штормовом бассейне. Значит, не делая больших ошибок, можно и в формулу (170), также как и в формулу (160), подставлять значения средней квадратичной высоты волн, которые вычисляются описанным способом па основании непрерывной фоторегистрации. [c.291]

Соотношение (2.65) удобно использовать для вычисления потерь давления за счет сил трения в каналах сложной конфигурации, например в каналах с пластинчато-ребристыми и насадочными поверхностями. [c.62]

Для вычисления потери давления на трение в экономайзерной зоне Арак используется известная формула Дарси [c.134]

Наконец, поскольку результаты капиллярной вискозиметрии, особенно при малых зависят от высокоэластической составляющей деформации и дополнительных потерь вязкого трения, возникающих вследствие перестройки профиля скоростей на входе в капилляр, необходимо ввести поправку в величину Тц,. Способ вычисления поправки рассмотрен в разд. 13.2. [c.164]

Однако необходимо подчеркнуть, что результат вычисления будет характеризовать лишь такие процессы, в которых на всем пути , т. е. на любой стадии расширения, отношение между р и У в точности отвечает уравнению (1.4). Это означает, что все иремя поддерживается равновесие внутри газа и между газом и внешней средой, т. е. расширение совершается так, что давление газа лишь на бесконечно малую величину превышает внешнее давление. Подобные процессы, называющиеся обратимыми, по существу представляют собой сумму бесконечного числа очень близких между собой состояний равновесия, в которых отсутствуют перепады давления и температуры. Естественно, что такие воображаемые, идеальные процессы должны совершаться бесконечно медленно. Их особенность состоит в отсутствии потерь энергии на теплопроводность, трение и т. п. Поэтому они дают при данных условиях максимальную возможную работу. Как же зависит такая работа от условий проведения процесса [c.19]

Для радиально-осевых турбин разгонные числа оборотов, вычисленные на основе вышеуказанных данных, могут быть изменены вследствие увеличения вентиляционных потерь и потерь от механического трения во вращающихся частях при выходе агрегата в разгон. При непосредственном соединении вала турбины с валом генератора оно уменьшается на 5%, а при соединении посредством передачи увеличивается на 9—10%. [c.189]

Если величину, вычисленную по уравнению (85), вычесть из величины потерянной энергии, найденной с помощью измеренного значения перепада давлений, то получим энергию, затраченную на турбулентное трение струи в ограниченном пространстве, или, что все равно, потери при приведении в движение газов в циркуляционной зоне. [c.94]

На частотах, близких к резонансным, эквивалентная схема приводится к виду, показанному на рис. 6.2, где электрический импеданс преобразователя 2 представлен в виде собственной емкости преобразователя и сопротивления диэлектрических потерь Влиянием последнего обычно можно пренебречь. Как следует из рис. 6.2, емкость Со является емкостью преобразователя при V - О, т.е. е (костью заторможенного преобразователя, и определяется диэлектрической проницаемостью е . При V появляется реактивная составляющая тока, эквивалентная изменению эффективной емкости преобразователя. Эквивалентные индуктивность =т[А , емкость С, и сопротивление Е, =г/А отражают влияние на электрический импеданс преобразователя эффективной массы т, упругой податливости 5 и потерь из-за внутреннего трения г соответственно. В случае колебаний свободного преобразователя Р = 0. Формулы для вычисления параметров эквивалентных схем [c.125]

Для анализа работы роторных гидромашин все потери в них (в зазорах) можно разделить на три группы потери на утечки жидкости из полостей с высоким давлением, потери на жидкостное трение и потери на сухое трение. Получим формулы для вычисления каждого из отмеченных видов потерь энергии. [c.137]

Перепад давления. Перепад давления в циклоне, так же как потерю на трение, удобно выражать в значениях скоростного напора, вычисленного непосредственно по площади входа в циклон. Скоростной напор на входе в циклон й связан со средней скоростью газа на входе соотношением [c.303]

Учитывая небольшие значения Артр по сравнению с дру гимн сопротивлениями, для приближенного вычисления этой величины коэффициент трения Я, = 0,04 с некоторым запасом для турбулентного режима течения в области вполне шероховатого трения [2]. Потери напора (Па) в конфузорном носике [c.155]

Потери на трение на участке от входа до гребня сифона входят в вычисленные выше местные потери. Суммарные потери [c.166]

Ковка детали произведена за 10 ударов на молоте с массой падающих частей 1000 кг при высоте падения 1,5 м. Масса неподвижных частей молота равна 15 т. Найдите энергию, которая израсходована на совершение полезной работы в процессе ковки. При вычислениях принять коэффициент восстановления й = 0,4 и учесть потери энергии на трение движущихся частей молота, составляющие 5% от располагаемой энергии. [c.237]

Мощность мотора назначается на 10—30% больше вычисленной мощности насоса по формуле (100). Общий напор Н, создаваемый насосом, должен быть достаточным для подъема жидкости с низшего уровня на высший и преодоления потерь на трение по длине всасывающего и напорного трубопроводов и р фасонных частях. [c.314]

В области турбулентного потока величина не может быть, выражена как простая функция фактор трения /, соответствующий любым заданным условиям потока, можно найти по одному из стандартных графиков зависимости / от 7 . Для расчета полного энергетического баланса в уравнение Бернулли подставляется вычисленная этим методом величина Р. Однако, чтобы вычислив А, необходимо принять в расчет потери на трение в машине Г. Величина Р или эффективность (кпд) очень часто является хорошо известной рабочей характеристикой данного типа машины, и поэтому уравнение [c.312]

В ламинарном потоке такая гибкая свернутая цепь совер-щает не только поступательное и вращательное движения, но также претерпевает изменения конформации под действием гидродинамических сил потока (см. гл. VII). Эти деформации при больших напряжениях сдвига могут оказывать заметное влияние на вязкостные свойства раствора и должны быть учтены. Однако в слабом потоке (который только и рассматривается в этом параграфе) деформации молекулярного клубка незначительны, не вносят существенных изменений в потери на трение и потому при вычислении вязкости раствора в первом приближении могут не приниматься во внимание (хотя в других явлениях, как, например, в двойном лучепреломлении в потоке — гл. VII — деформации молекул даже в условиях g - O могут иметь определяющее значение). [c.107]

Энергия активации процесса трения, вычисленная по зависимости 1п V (1/Т) равна —10 ккал моль. Так как гистерезисные потери при U = О равны нулю, то автор делает вывод, что и коэффициент трения (X = О при и = 0. [c.110]

Предложенный метод статического расчета отличается от общепринятого тем, что позволяет с меньшими затратам времени определить оптимальные с точки зрения объемных потерь и жесткости регулирования конструктивные параметры гидропяты. Принятые упрощающие предположения — линейный закон распределения давления в торцовой щели и постоянство коэффициентов сопротивления трения и Яа— можно считать допустимыми, так как обусловленная ими погрешность не превышает погрешности вычисления осевой силы, действующей на колеса. [c.368]

При малых значениях скорости учет движения слоя осадка существенно не повлияет на величину АР1 . При скоростях 11 1, сравнимых с ь движение осадка следует учитывать и при расчете потерь на трение, и при вычислении средних скоростей Ыа и е. Заметим, что в уравнение баланса массы (7.152) входит средняя объемная скорость [c.195]

В работе [40] приведена также методика вычисления потерь давления вследствие ускорения потока. Однако эта величина обычно не превышает 6—8 % потерь на трение. Поэтому при расчете удобнее ввести коэффициент для учета средних потерь на ускорение 8уск = 1,05. [c.157]

Уравнение для трений. Так как термодинамика не в состоянии трактовать необратимые явления, которые так или иначе зависят от кинетических факторов, то для вычисления потерь на трение (Р), обусловленных необратимыми явлениями в потоке, необходимо прибегнуть к различным эмпирическим соотношениям. С помощью анализа размерностей можно показать [см. Уокер, Льюис, Мак-Адамс, Джиллиланд, стр. 75], что для установившегося потока в круглой трубе , уп,, г [c.312]

Проведенное выше обсуждение метода, используемого для вычис ления потерь на трение, справедливо только для прямых труб кр)гг-лого сечения. Существует Значительное количество обобщенных экспериментальных данных для вычисления потерь на трение в кла-, панах, коленах и в других видах арматуры некруглого сечения. Эти расчеты подробно рассматриваются в обычных учебниках для тшенеров-химиков. [c.313]

Определение долевых потерь и является важной задачей, без решения которой нельзя воспользоваться напором по Эйлеру. Обратимся к вычислению потерь на протечки и трение дисков. Протечки через уплотнения покрываюш,его диска могут быть подсчитаны по формуле Стодолы. При диаметре уплотнении D , радиальном [c.26]

Формула (160) позволила определить потери энергии волн на турбулентную вязкость, отделив их от сравнительно незначительных потерь на трение о стены штормового бассейна. Для большей надежности мы произвели еще вычисление потерь вторым — независимым — способом, воспользовавшись очень интересной работой С. В. Доброклонского [25]. Этот автор исходил из представлений Прандтля и Кармана о механизме обмена количеством движения между слоями турбулизированной жидкости, движущимися с различными скоростями. [c.304]

Для вязкой жидкости Ф выражает мощность работы формоизменения в расчете на единицу объема. Детальное рассмотрение связи этой величины с касательными напряжениями, и, далее, с вязкостью и дефбрмацией приводится в более специальных курсах. Она связана с потерянной энергией, рассмотренной в гл. 4, выражая величину анергии, теряемой из-за трения в единицу времени в единице объема жидкости. Величину Ф называют также вязко-диссипативным членом. Потерянная энергия h оказывается существенной в уравнении баланса механической энергии при вычислении потерь давления. Однако на температуру жидкости величина Ф оказывает пренебрежимо малое влияние и может быть в уравнении энергии опущена, за исключением случая весьма i вязких жидкостей или движений со скоростями, близкими к скорости звука. [c.93]

К результату следует прибавить потерю динадшческого напора, обусловленную увеличением удельного объема, данную первым членом уравнения (93). Если пренебречь удельным объемом жидкости и предположить, что средний уде.пьный объем смеси в зоне испарения будет равен половине удельного объема на выходе из печи, то к потере давления на трение нужно прибавить половину потери динамического напора, вычисленную для услови11 на выходе из нечп. [c.106]

Данные о потере катализатора, полученные этим методом и вычисленные по изменению уровней в аппаратах в начале и конце суток с учетом фактически догруженного на установку катализатора, хорошо сходились. Частицы катализатора, уходящего с установки, имеют два преимущественных размера 0,10 и 0,35 мм (рис. 36). Это свидетельствует о разрушении катализатора в промышленных условиях, протекающем по двум механизмам. По одному из них в результате истирания катализатора о стенки аппаратов, катализаторапроводов и при взаимном трении частиц друг о друга образуется тонкая пыль. При этом сферическая форма шари- [c.83]

В большинстве случаев показатель политропы неизвестен, поэтому часто офаничиваются вычислением работы только для изотермного и адиабатного процессов, а работу для других полифонных процессов сжатия определяют с помощью КПД, который учитывает внутренние потери на трение и теплообмен. Для охлаждаемых компрессоров изотермный КПД [c.145]

О — боксит (экспериментальные данные) — окись алюминия (опубликованные данные) х — точки, вычисленные из диаграммы для коэффициента трения А — силикагель фирмы Девисон , сорт 03, остаток на сите 8 меш [3] Б — силикагель фирмы Девисон , сорт 40, размер эерна 6 —12 меш [3]. Потеря напора в слое бусовидного адсорбента мобилбед совпадаете кривой для размера зерна 4—8 меш. [c.291]

В межтрубном пространстве современных кожухотрубчатых тепло-обменны5 аппаратов для интенсификации процессов теплоотдачи устанавливаются поперечные трубам перегородки с сегментными вырезами для прохода теплоносителя (см. рис. 3.42, а). При этом поток теплоносителя II перемещается по межтрубному пространству не параллельно осям труб, как это было в отсутствие перегородок, а обтекает наружную поверхность труб под некоторым углом (р (см. рис. 1.30). В этом случае вместо п. 3 в предыдущей последовательности расчета потерь на трение в межтрубном пространстве вычисления проводятся как для суммы местных сопротивлений в каждом пространстве между соседними секциями. [c.102]

В качестве ударной поверхности для сепарации уноса тиироко применяется проволочная сетка. Для горизонтально установленной сетки при движении- газа снизу н вст №чу стекающемз -потоку жидкости, постоянная К в уравнении (1-126) равна 0,107- -0,122 пр>и атмосферном давлении При работе под вакуумом она уменьшается, а при высоких давлениях увеличивается. В грубой приближении гидравлические потери на сухой проволочной насадке толщиной 100 мм равны одному скоростному напору газа, дополнительное сопротивление за счет смачивания составляет 0,8 скоростного напора при нормальных рабо их условиях. Более точная зависимость сопротивления сухой проволочной насадки как функция числа Рейнольдса на рис. 1-139 сравнивается с зависимостью Кармана для насадки из твердого гранулированного материала. Приведенные данные перекрывают обычный рабочий диапазон Ке =400- 60(Ю, причем в области малых значений, Ке, коэффициент трения, пр-видимрму, совпадает с вычисленным йо уравнению Кармана. [c.102]

Обычно принимают, что в зазоре между диском и неподвижной стенкой жидкость вращается с угловой скоростью, равной половине угловой скорости диска. Это подтверждается как теоретическими соображениями, так и упомянутыми выше опытами Шульц-Грунова [7]. Потери дискового трения в насосе на 5—10% больше вычисленных с помощью фиг. 10. 7. Это объясняется тем, что фактическая площадь дисков рабочего колеса больше, чем площадь плоского диска такого же диаметра, использованного в экспериментах. [c.194]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология