Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Псевдоожиженный слой начальная

    Визуальное наблюдение за стадиями фильтрации воздуха через слой порошка подтвердило предположение исследователей [233, 238] о нарушении плотности в нижней части слоя при определенных скоростях фильтрации. При фильтрации воздуха в слое более крупных частиц э=0,706 мм (Аг> >Ы0 >) и определенной скорости газа вблизи газораспределительной решетки наблюдается расслоение материала. Ниже границы расслоения плотность слоя меньше плотности вышележащих слоев. По мере увеличения расхода воздуха в этой зоне образуется свод, ниже которого наблюдается замкнутый в неподвижном объеме псевдоожиженный слой. Начальная высота этого слоя не превышает 10—15% первоначальной высоты засыпанного слоя. Образованию замкнутого псевдоожиженного слоя соответствует первый пик перепада давлений (рис. 5-48), после которого наблюдается резкое его уменьшение. [c.202]


    Газификацию жидких углеводородов осуществляют в восходящем потоке перегретого пара и в псевдоожиженном слое тонкоизмельченного катализа тора. Сырье вводят в поток водяного пара, содержащего водород. С этой целью часть получаемого газа возвращают в начальную стадию процесса на смешение с горячим паром. Катализатор отделяют от газового потока, подвергают регенерации (выжиг кокса) и возвращают обратно в процесс. В случае применения тяжелого сырья последний предварительно испаряют на поверхности инертных твердых частиц, на которых [c.179]

    Стабильностью катализатора характеризуется неизменяемость его свойств (главным образом каталитической активности) в процессе работы в течение длительного времени стабильность имеет такое же важное значение, как и каталитическая активность. Стабильность определяется временем, в течение которого катализатор сохраняет свои качества чем больше это время, тем стабильнее катализатор. Катализаторы, приготовленные из природных материалов, обычно имеют более низкую начальную активность при удовлетворительной стабильности, что позволяет выгодно использовать их в процессе крекинга с псевдоожиженным слоем катализатора. [c.15]

    При повышенном содержании SO2 на входе в реактор (например, 11% SO2 и 10% О2) температура в первой секции составляет 550 °С, степень преврашения — 75%. В этом случае газ, входящий в первую секцию псевдоожиженного слоя, должен иметь температуру 325 °С, а при более высоком содержании SO2 — еще меньшую температуру. С другой стороны, температура газа, содержащего 7% SO2 и 11% О2 на входе в реактор с неподвижным слоем, должна составлять 440°С при большей концентрации SO2 и меньшей О2 температура должна повышаться. Отвод тепла из реакторов с псевдоожиженным слоем может осуществляться с помощью теплообменников, погруженных в слой и обладающих малой поверхностью ввиду высоких коэффициентов теплообмена. При охлаждении водой значения коэффициента теплообмена между водой и слоем могут достигать 100—200 ккал град), в то время как для неподвижного слоя эта величина составляет 5—9 ккал (м -ч-град). В реакторе с псевдоожиженным слоем можно использовать более мелкозернистый катализатор из зерен диаметром 0,75—1,5 мм он обладает намного большей поверхностью по сравнению с крупнозернистым катализатором в неподвижном слое, используемым на начальных и серединных ступенях всего на 30—50%. Помимо этого, в псевдоожиженном слое отсутствует спекание катализатора, которое в течение одного года увеличивает гидравлическое сопротивление в 2 раза. Необходимое количество катализатора уменьшается вследствие лучшего использования поверхности зерна и возможности поддержания температурного режима, близкого к оптимальному. [c.356]


    Выходящей из псевдоожиженного слоя газ захватывает частицы сыпучего материала и выносит их в пространство над псевдоожиженным слоем. С увеличением скорости газа масса выносимого из слоя материала возрастает. Часть крупных частиц, вынесенных из кипящего слоя, может возвратиться обратно, осев под действием силы тяжести. Как более мелкие, так и крупные частицы, получившие большой начальный импульс, будут перемещаться [c.366]

    Нанесение покрытия на изделие в псевдоожиженном слое. На прямоугольное металлическое изделие размером 0,5 х 50 х Ю см необходимо нанести равномерное покрытие из порошка ПВХ толщиной 0,01 см в псевдоожиженном слое. Температура псевдоожиженного слоя 20 С, начальная температура металла 150 °С. [c.301]

    На рис. УП-44 показаны односекционные теплообменники / и 2 с псевдоожиженным слоем. Их недостатком является большая разница температур начальной горячего теплоносителя (дымовых азов) и конечной холодного теплоносителя (технологических газов). Это объясняется тем, что в каждом одно- [c.612]

    Интенсивность окисления кокса дополнительно возрастает при горизонтальном (последовательном) секционировании регенератора, обеспечивающем противоток воздуха и закоксованного катализатора с возможно меньшим перемешиванием твердой фазы между зонами. Исследованиями [136], проведенными на лабораторной установке, показано, что при одной и той же глубине регенерации применение шестисекционного ступенчато-противоточного аппарата позволяет сократить фиктивное время пребывания аморфного катализатора в регенераторе примерно в 9—10 раз в сравнении с работой в односекционном псевдоожиженном слое (рис. 4.50,а и б). Опыты проводили при температуре около 600°С на аморфном катализаторе со средним диаметром частиц 0,3 мм и начальным содержанием кокса 0,96—1,72% (масс.). Степень интенсификации регенерации повышается с ростом ее глубины. Так, если для степени регенерации, равной 50% (отн.), ступенчатый противоток сокращает время пребывания в 6,5 раза, то для степени регенерации 95% (отн.) это сокращение времени достигает [c.156]

    Все более широкое распространение получают конструкции регенерационных аппаратов, в которых наряду с регенерацией катализаторов в псевдоожиженном слое с помощью специальных устройств проводят начальную стадию выжига кокса в прямоточных аппаратах и транспортных линиях (рис. 5.2, ж, и) с дожигом оксида углерода в слое или над слоем (см. рис. 5.2, г), Устройст- [c.166]

    Порозность слоя (или относительный свободный объем). При скорости газового потока, превышающей скорость начала псевдоожижения, слой расширяется и его порозность б, физический смысл которой рассмотрен в работе [16], возрастает по сравнению с начальной величиной при постоянстве общего веса слоя на единицу площади. В общем случае расширение слоя может быть записано в виде функции критерия Ре от двух определяющих  [c.170]

    Рассмотрим одновременно процессы в реакторе с перемешиванием при наличии жидкой фазы (см. рис. 11-9) и в псевдоожиженном слое мелкозернистого материала, например катализатора (см. рис. П-10). Примем, что процессы протекают по реакциям и-го порядка при взаимодействии основного реагирующего вещества А, по которому ведется математическое описание, с веществом В, взятом в избытке, причем образуется один целевой продукт В. При начальных исследованиях будем считать также, что глубина превращения вещества А сравнительно невелика. [c.191]

    Из отверстия в боковой стенке аппарата с псевдоожиженным слоем через введенный в него трубопровод твердые частицы вытекают , образуя струю, начальная скорость к-рой У = 7 , где й-ускорение своб. падения. [c.134]

    Часто в адсорбционной технике расход, начальная и конечная концентрация для газовой фазы бывают заданы расход твердой фазы выбирается в зависимости от желаемой средней степени отработки сорбента на выходе из аппарата к. Если далее из независимых гидравлических соображении (отсутствие проскока газовых пузырей, застойных зон и т. д.) определить оптимальную высоту псевдоожиженных слоев, то концентрация целевого компонента в газе-носителе под первым слоем может быть получена из совместного решения уравнения материального баланса и соотношения (4.151) [c.220]

    В настоящее время предложено несколько методов изучения кинетики сушки дисперсных материалов в псевдоожиженном слое. Так, кинетические данные можно получить, используя метод меченых частиц. Для этого в непрерывнодействующий аппарат с псевдоожиженным слоем единовременно вводится небольшая порция подкрашенных частиц, начальная влажность которых одинакова с основной массой поступающего в аппарат материала. Они [c.265]


    Таким образом, постановка задачи расчета сушильного аппарата псевдоожиженного слоя по заданным значениям ио, й, V я физическим характеристикам веществ приводит к системе взаимосвязанных уравнений (5.68) — (5.77), решение которой должно определить размеры слоя и расход сушильного агента с заданной по технологическим соображениям начальной температурой. Анализ показывает [18], что сформулированная модель процесса имеет две степени свободы. Следовательно, процесс сушки в заданных пределах по влагосодержанию материала можно осуществить при различных комбинациях параметров. [c.275]

    Пример 5.2. В качестве иллюстрации приведем результат численного расчета сушильного аппарата с тремя параллельными (по ходу сушильного агента) псевдоожиженными слоями по упрощенным формулам (5,94) и (5.95), в которых принято, что начальная температура материала равна температуре мокрого термометра. [c.285]

    Сопоставление выходных кривых для неподвижного и псевдоожиженного слоев при одинаковом зернении сорбента и равных массах загруженного в колонку угля, скоростях потока и начальных концентрациях вещества, проведенное на рис. У-И показывает, что время работы неподвижного слоя до проскока адсорбируемого вещества в фильтрат всегда больше, чем время работы псевдоожиженного слоя периодического действия. [c.140]

    Псевдоожиженный слой мелкодисперсного материала (общая его масса G ) нагревается от начальной температуры 0н с помощью постоянного потока О ожижающего агента — газа (рис.7.29). Температура газа на входе в слой f в ходе процесса не изменяется. Слой имеет достаточную высоту Н > так что теплообмен происходит в условиях балансовой задачи в любой момент времени температура уходящего из слоя газа t" равна текущей температуре слоя 0 разумеется, температуры = 0 изменяются во времени. Пусть требуется найти связь температуры 0 со временем нафева х. [c.602]

    Псевдоожижение зернистых материалов газами сопровождается, как сказано выше, появлением в слое газовых пузырей. Это явление, играющее большую роль в технике псевдоожижения, пытаются объяснить с позиций так называемой двухфазной теории [44, 307, 313, 599, 654, 721], сущность которой состоит в следующем. При скорости газа, превышающей скорость начала псевдоожижения, слой состоит из двух фаз — непрерывной (твердая фаза с равномерно распределенным в ней ожижающим агентом) и дискретной (газовые пузыри). При этом постулируют, что непрерывная фаза находится в состоянии начального ( минимального ) [c.27]

    Пусть в псевдоожиженный слой постоянного поперечного сечения /с поступает ожижающий агент с начальной температурой /вх, который при прохождении через слой частиц, имеющих постоянную температуру 6, охлаждается до температуры /вых- Для расчета условий, обеспечивающих такое охлаждение ожижающего агента, воспользуемся уравнением [c.256]

    Остановимся более подробно на особенностях структуры активной зоны. Псевдоожиженный слой по высоте делится, как известно, на три зоны зону влияния газораспределительной решетки среднюю зону и зону выбросов [482]. Исследование структуры и степени неоднородности псевдоожиженного слоя проводили [404] в колоннах диаметром 190, 300 и 435 мм. В качестве твердой фазы использовали песок ( ср. = 200 мк) и катализатор ( ср. = 40 мк). Газораспределительными устройствами являлись фетр толшиной 6 ЛИ и перфорированные решетки (ф = 0,67—12%) с отверстиями диаметром от 1 до б мм. расположенными в шахматном порядке. Установлено, что соотношения между зонами и характеристики последних зависят от начальной высоты и диаметра слоя, скорости газового потока и от типа газораспределительного устройства. [c.614]

    Электрофильтры применяюттакже для очистки газов от пыли в производстве серной кислоты — для очистки печных газов от огарковой пыли, для очистки газов из известково-обжи. овых печей, в производстве минеральных удобрений — для очистки отходящих газов из сущильных барабанов. При очистке газа от огарковой пыли, содержащейся в нем в количестве 4—9 г/м , содержание пыли за фильтром снижается до 0,02—0,3 г/м . При очистке газов, отходящих из печей для обжига колчедана в псевдоожиженном слое, начальное содержание огарковой пыли составляет примерно 50 г/м , а после электрофильтров оно снижается до 0,1—0,2 г/м . [c.29]

    В книге изложены математические и физико-химические основы моделей химических реакторов. Рассмотрены модели идеального смешения и идеального вытеснения, диффузионная и ячеистая модели, комбинированные модели, двухфазная модель реактора с псевдоожиженным слоем катализатора, статистические модели. Знач>1тельное внимание уделено физической интерпретации процессов в реакторах, составлению основных уравнений, выбору граничных и начальных условий, качественному и количественному анализу типов моделей. [c.4]

    Высота псевдоожиженного слоя, вообще говоря, является функцией времени, т. е. к=к ( ). В начальный момент времени (при =0) должны быть известны также все макропараметры физической системы. Это означает, что для решения системы (3.85) нужно [c.171]

    В промышленных условиях окислительную регенерацйл катализаторов в псевдоожиженном слое осуществляют на установках каталитического крекинга и дегидрирования бутана [4, 192, 196]. Эксплуатируют следующие системы каталитического крекинга с разновысотным расположением реактора и регенератора и с напорными транспортными стояками большой высоты (типа 1-А/1-М) с соосным расположением реактора и регенератора, секционированных провальными тарелками, и с вертикальными транспортными линиями (типа ГК-3) с равновысотным расположением реактора и регенератора и транспортом катализатора по дугообразным линиям потоком высокой концентрации (типа 43-103) [192, 197]. На рис. 5.11 представлена схема реакторного блока установки 1 -А с псевдоожиженным слоем катализатора в начальном варианте. Регенерация закоксованного катализатора на данной установке осуществлялась следующим образом. [c.114]

    Это уравнение, в котором учитывается влияние такцх факторов, как качество сырья, парциальное давление углеводородов, истинная каталитическая активность катализатора, начальная активность регенерированного катализатора при различном содер"-жании остаточного кокса, хорошо описывает выход кокса при крекинге разнообразных нефтяных фракций на цеолитсодержащих катализаторах в лифт-реакторе и в псевдоожиженном слое. [c.148]

    Регенерация микросферического цеолитсодержащего катализатора в псевдоожиженном слое происходит при температурах до 650 С в начальный период, при температурах 650-670°С в переходных порах (второй период) и при температурах выше 670°С во вну-тридиффузионной области катализатора (выжиг глубинных отложений кокса). [c.47]

    Каскад однотемпературных реакторов идеального смешения. Схема и необходимые обозначения показаны на рис. 2.74. Такая схема характерна для последовательности жидкофазных реакторов или в многослойном реакторе с псевдоожиженными слоями катализатора. Необходимо так подобрать реакторы, чтобы их суммарный объем был минимальным S Vp, = min. Заданы нафузка Vq, начальная Со и ко-i [c.154]

    При идеальном распределении газа по сечеш-ио пористой перегородки скорость газа может быть достаточно близка к скорости начала псевдоожижения. Этого добиваются использованием пористых материалов с равномерным распределением коэффициента проницаемости и повышением сопротивления фши,трации пористой перегородки до такой величины, при которой колебания высоты псевдоожиженного слоя не будут особенно сказываться на газораспределении. На практике, однако, не всегда удается получить идеальное газораспределение. Поэтому скорость газа для псевдоожижения увеличивают. Например, по данным [19-20] действительная скорость псевдоожижения в 2,5-6 раз превьшхает начальную скорость псевдоожижения. [c.495]

    С позиций представлений о механизме начальных стлдий коксования легко объясняется, почему хороший полупродук для получения игольчатого кокса образуется при замедлен -ном коксовании с определенной программой подъема температуры, Коксование в псевдоожиженном слое не может дать анизотропную мезофазу, и этот процесс не годится для получения игольчатого кокса. Однако коксование во взвешенном слое предпочтительнее, если целью переработки нефтяных остатков является получение максимального количества жидких продуктов. [c.69]

    Уравнения (6.531), (6.543), (6.549), (6.566), (6.570), (6.581) с соот-ветствуюшлми начальными и граничными условиями составляют математическую модель процесса сушки в аппарате с псевдоожиженным слоем. Уравнения математической модели представляют собой нелинейную интегро-дифференциальную систему уравнений. Поэтому для ее решения необходимо ис юльзовать численные итерационные методы. Для упрощения этой системы и сведения ее к системе обыкновенных дифференциальных уравнений введем три новые промежуточные переменные и Г . Положим [c.342]

    Пусть в непрерывно действующем аппарате с псевдоожиженным слоем, содержащим постоянное количество твердого материала Ст (рис. У1-1б, а), в начальный момент времени т = 0 концентрация меченого твердого материала составляет Сот. Допустим далее, что ко времени т от частиц меченого материала остается лишь некоторая доля х концентрация его к этому времени составляет Со х. За бесконечно малый промежуток времени с1х количество твердого меченого материала уменьшится, очевидно, на (СтСот- с). [c.192]

    Представляет интерес распределение температур твердых частиц п ожижаюш,его агента по высоте псевдоожиженного слоя при непрерывном вводе и выводе твердого материала с учетом его перемешивания [27]. Обозначим начальные температуры твердого материала и газа (жидкости) соответственно через 0пх. и , х- Допустим, что потоки их равномерно распределены по сечению, причем газ подается со скоростью w, а расход твердого материала равен Оц (весовая скорость где /с — сечеиие аппарата). Тогда [c.227]

    Пусть в пневможелоб поступает сыпучий материал в количестве Оц (кГ/ч) с температурой 0вх.- Материал псевдоожижается газом (О, кГ/ч) теплоемкостью с [ккал/ кг град)] с начальной температурой вх. и образует на пористой перегородке перемещающийся в горизонтальном направлении псевдоожиженный слой высотой Н. На элементарном участке с11 (см. рис. УИ-9), находящемся на расстоянии / от входа материала в желоб, газ получает от [c.260]

    Влияние газораспределительных устройств на структуру слоя и условия каналообразования. В псевдоожиженном слое, несмотря на тенденцию к сохранению среднего расстояния между частицами, всегда возможно возникновение отдельных областей повышенной порозности. Это может явиться следствием беспорядочной начальной укладки частиц или влияния электростатических сил н сил трения ири псевдоожижении. Области повышенной порозности непрерывно возникают над газораспределительной решеткой также по той причине, что твердая фаза периодически перекрывает сечение для прохода газа. Возиикаюигне при этом колебания газовых струй из отдельных отверстий не совпадают по фазе, поэтому оби1ая пульсация газового потока выражена гораздо слабее. Образуюищеся полости имеют тенденцию расширяться и [c.591]

Смотреть страницы где упоминается термин Псевдоожиженный слой начальная: [c.371]    [c.566]    [c.77]    [c.31]    [c.173]    [c.221]    [c.143]    [c.135]    [c.256]    [c.586]    [c.259]    [c.76]    [c.257]    [c.18]   
Основы техники псевдоожижения (1967) -- [ c.56 ]



ПОИСК







© 2025 chem21.info Реклама на сайте