Коэффициент эмульсий

Рассчитайте полную поверхностную энергию 5 г эмульсии бензола в воде с концентрацией 75 % (масс.) и дисперсностью 0 = 2 мкм при температуре 313 К. Плотность бензола при зтой темперагурс р = 0,858 г/см , поверхностное натя + ение а = 32,0 мДж/м2, температурный коэффициент поверхностного натяжения бензола аД/7 = —0,13 мДж/(м -К). [c.32]

В зависимости от целевого назначения процесса перемешивания его эффективность определяется по разному. Так, если перемешивание используют для проведения химической реакции, то оценивают влияние перемешивания на выход и избирательность проводимого процесса. При приготовлении эмульсий имеет значение достигаемая однородность и стабильность эмульсии. В теплообменных процессах имеет значение повышение коэффициента теплопередачи и т. п. [c.342]

Рис. 7.11. Зависимости коэффициентов усиления отстойников с разными передаточными функциями от безразмерных переменных X и при логнормальном распределении капель эмульсии по объемам.

В уравнениях (Х-4) и (Х-5) приняты следующие обозначения I — длина лопасти мешалки т — частота вращения мешалки р, V, а — плотность, кинематический коэффициент вязкости и поверхностное натяжение суспензий или эмульсии. [c.447]

Для учета явления флокуляции И. Ю. Клугман [26] рассмотрел модель эмульсии, состоящей из двух сортов частиц — отдельных капель и образованных из них за счет флокуляции агрегатов. В отличие от рассмотренных ранее однопараметрических моделей для ДП новая модель двухпараметрическая. Вторым параметром в нее входит доля сфлокулированнойчасти эмульсии, или ее отношение к общему содержанию воды, называемое коэффициентом флокуляции. Таким образом, эта модель имеет дополнительную степень свободы по сравнению с предыдущими, что и обеспечивает ее большую общность. [c.168]

Для экстракции, которая проводится ступенчато, в 24 приведены зависимости, связывающие к. п. д. [уравнение (2-386)], время экстракции, число ступеней и величины, определяющие кинетику процесса (коэффициент массопередачи). и зависимости выведены при упрощающем предположении, что обе фазы в аппарате идеально перемешаны и разделение эмульсии после размешивания— полное. Следовательно, к. п. д. Для процессов перемешивания и отстаивания принимается равным единице, и, таким образом, определение к. п. д. экстракции сводится к определению к. п. д. массопередачи. [c.257]

Инфракрасный спектрофотометрический метод измерения влажности. Основан на зависимости между содержанием воды в эмульсии и ее спектральными свойствами [144]. Характерные спектрограммы коэффициентов пропускания для воды и нефти приведены на рис. 9.4 (кривые 3 а 4). Метод измерения состоит в следующем. Измеряемую пробу нефти заливают в прозрачную кювету и через нее пропускают световой луч, получаемый при помощи узкополосного оптического фильтра. Спектральные характеристики двух таких фильтров даны на рис. 9.4 (кривые I и 2). Интенсивность светового сигнала, прошедшего через кювету, измеряют фотоэлементом. Если обозначить через /о и 1 интенсивности светового потока до и после прохождения через нефть, а через и к2 — коэффициенты поглощения воды и нефти в измеряемом спектральном диапазоне с учетом толщины слоя нефти в кювете, то можно записать следующее равенство [c.169]

Присутствие в нефти механических примесей затрудняет ее транспортирование по трубопроводам и переработку, вызывает эрозию внутренних поверхностей труб нефтепроводов и образование отложений в теплообменниках, печах и холодильниках, что приводит к снижению коэффициента теплопередачи, повышает зольность остатков от перегонки нефти (мазутов и гудронов), содействует образованию стойких эмульсий. [c.176]

Водорастворимые деэмульгаторы применяют в виде 1—2%-х водных растворов. Нерастворимые в воде деэмульгаторы применяют в товарном виде и подают в нефть без разбавления. В табл. 1.3 приведены характеристики и расход применяемых на НПЗ деэмульгаторов. Поскольку при промывке нефти реагент частично переходит в воду, его концентрация в нефти уменьшается от первой к последующим ступеням. Степень вымывания реагента зависит от его природы, состава нефти, минерализации и содержания воды, режима обессоливания, но мало зависит от расхода деэмульгатора и можно принять, что коэффициент распределения реагента в эмульсии постоянен, независимо от его концентрации. Если расход деэмульгатора перед первой ступенью будет составлять Сд прн коэффициенте пропорциональности к (к — число меньше единицы), характеризующем степень сохранения деэмульгатора в нефти после каждой ступени, то содержание деэмульгатора в нефти после I ступени, а следовательно, и в нефти, поступающей на II ступень, будет равно йОд. Аналогично расход деэмульгатора в нефти [c.18]

А —коэффициент пропорциональности (зависит от концентрации эмульсии) для одиночной капли Л = 380, а при концентрации эмульсии 5, 10 и 20% величина А соответственно равна 382, 391 и 403). [c.24]

Так как на тарелке выше прорезей колпачка находится газожидкостная эмульсия, то сопротивление орошаемой тарелки будет в действительности ниже, чем рассчитанное по уравнению (IV, 240). Поэтому в уравнение (IV, 240) вводится коэффициент аэрации жидкости <р, тогда сопротивление слоя газо-жидкостной эмульсии выразится следующим образом [c.329]

На рис. 3.2 и 3.3 показаны зависимости диффузионных потоков от параметра ] при различных размерах диаметров капель и частиц Ох, 02, 1/, р — постоянны), а также от соотношений коэффициентов молекулярной диффузии в частице и водной фазе и от размеров капель и частиц. При расчете радиусов капель и частиц полагалось, что в 1 см эмульсии находится капель и [c.151]

Сравним по коэффициенту усиления отстойник с ПФ (V) и (У). Если исходная эмульсия обладает распределением (У), то разницу в остаточной воде в нефти на выходе этих отстойников можно записать в виде [c.125]

Чтобы учесть это уменьшение, необходимо выполнить интегрирование уравнения Гамакера с включением коэффициента Р в уравнение (11.1). Некоторые примеры таких вычислений даны Овербеком (1952) в графической форме. Лондоновская энергия притяжения капель эмульсии (диаметром 1 мпм), которые находятся на расстоянии 0,1 мкм, вычисленная с учетом коэффициента Р, уменьшается на —0,1 от величины энергии, полученной но уравнению (11.2). Чтобы облегчить вычисление Шенкель и Китченер (1960) вывели приблизительна , но достаточно точную для практических целей формулу [c.95]

Сравнительно устойчивые данные для эмульсий Б/М не были получены. Однако, используя значение ГЛБ как показатель стабильности, можно заключить, что устойчивость эмульсий В/М зависит от величины коэффициента растекания. Так как каждый эмульгатор имеет определенное значение ГЛБ, то можно обеспечить оптимальную стабильность приготовленных из них эмульсий М/В или В/М (табл. III.4). [c.137]

Здесь Шоб — безразмерный коэффициент, показывающий степень обезвоживания исходной эмульсии — содержание воды в [c.143]

При прохождении луча света через слой эмульсии, в которой коэффициенты отражения двух жидких фаз различны, часть света может поглощаться, а часть рассеиваться на новерхности шариков. На оба явления расходуется энергия луча, уменьшая проходящий свет. О размере частиц можно судить из данных о пропускании и рассеивании света. Теория одна и та же в любом случае. [c.146]

Радиальные нефтеловушки представляют собой железобетонные заглубленные открытые резервуары цилиндрической формы с коническим днищем. В конструкции, представленной на рис, ХП-5, а, применена новая система распределения сточной воды, коаксиально-козырьковый водораспределитель 1, позволяющий в значительной степени повысить коэффициент использования объема сооружения. Эмульсия движется в радиальном направлении от центра к периферии с постоянно уменьшающейся скоростью. Для удаления с поверхности воды всплывших нефти и нефтепродуктов и образовавшегося на дне осадка нефтеловушка оборудована вращающейся фермой 5, установленной радиально, с нефтесборными 9 и донными [c.369]

Под эффективностью перемешивания понимают технологический эффект процесса перемешивания, характеризующий качество проведения процесса. В зависимости от назначения перемешивания эту характеристику выражают различным образом. Так, при получении суспензии или эмульсии эффективность характеризуется равномерностью распределения дисперсной фазы, при протекании химических процессов — степенью превращения или расходом реагента, а при интенсификации тепловых или массообменных процессов — отношением коэффициентов тепло- и массоотдачи при перемешивании и без него. [c.443]

Все приведенные выше выводы сделаны в предположении, что частицы шарообразны. Практически последнее имеет место только в эмульсиях и туманах, где капельки взвешенной жидкости действительно пмеют форму шариков. Твердые частицы, имеющие угловатую, сплюснутую и вообще неправильную форму, испытывают большее сопротивление при своем движении и получают меньшую скорость осаждения. Учитывая, что шар имеет наименьшую поверхность среди всех геометрических тел равного объема и веса, можно ввести коэффициент формы [c.324]

Задача VII. 15. Определить поверхность теплообмена, необходимую для выпаривания 1,5 кг сек воды при атмосферном давлении и при разрежении 0,8 ат. Коэффициент теплопередачи в обоих случаях принять равным 800 вт (м -град). Выпаривание происходит за счет теплоотдачи от насыщенного водяного пара под давлением 2 ат. Для определения средней температуры кипения воды принять плотность паро-жидкостной эмульсии в трубах равной 0,5 плотности воды при той же температуре. [c.253]

Кафаров и Бабанов [17] для эмульсий органическая жидкость — вода в системах с турбинными и пропеллерными мешалками, снабженных перегородками при Фд = 0,05—0,35 нашли, что межфазная поверхность пропорциональна скорости мешалки и диаметру мешалки с коэффициентами пропорциональности соответственно 1,1 и 0,6. - [c.173]

Если шарики имеют потенциал поверхности ijj, то коэффициент отталкивания пропорционален г , а скорость коалесценции масляных шариков в эмульсиях М/В выражается уравнением [c.138]

Эффективность перемешивания является характеристикой каче-стЕ.а процесса, которое оценивают в зависимости от технологического назначения перемешивания. При перемешивании для интенсифика-ци>[ химических реакций, тепловых и диффузионных процессов эффективность оценивают отношением коэффициентов скорости процессов, проводимых с перемешиванием и без перемешивания. Эффективность процессов получения суспензий и эмульсий характеризуется достигаемой степенью однородности единицы перемешиваемого объема жидкости и в каждом конкретном случае определяется целесообразной интенсивностью, требующей минимальных расходов энергии и времени на проведение процесса. Из двух аппаратов с мешалками более эффективно работает тот, в котором определенный технологический процесс достигается при более низкой затрате энергии. [c.266]

Кунии и Левеншниль разделили процесс переноса на две стадии от пузыря к облаку циркуляции и от облака к эмульсии (непрерывной фазе). Авторы утверждают, что уравнение (VII,65) выражает объемную скорость обмена только между пузырем и облаком. Скорость переноса для второй стадии они вычислили исходя из пенетрационной теории Хигби , согласно которой за отрезок времени, необходимый пузырю для неремеш ения на высоту, равн5 ю его диаметру, происходит нестационарная диффузия. Далее был приближенно рассчитан средний за этот отрезок времени коэффициент массонереноса от облака к непрерывной фазе [c.290]

Наиболее э ффективное средство ускорения расслоения эмульсии, т. е. интенсификации (3-й стадии разрущения) — это повышение температуры. Нагревание системы приводит к резкому уменьшению вязкости и определенному (10—20 %) увеличению разности плотностей воды и нефти, что объясняется различием в коэффициентах объемного расширения этих жидкостей. [c.39]

Граничные условия (3.65)—(3.68) определяют концентрацию радикалов с в- в водной фазе, концентрацию радикалов в центре частицы с в-, концентрации мономера в центре частицы и на границе раздела фаз капля мономера—водная фаза. Условия сопряжения (3.67) на границе раздела фаз водная фаза—частица дают связь концентраций радикалов в водной фазе и в частице через коэффициент распределения и для концентрации мономера через коэффициент распределения р. Уравнения (3.68) являются условиями равенства диффузионных потоков на границе раздела фаз водная фаза—полимер-мономерная частица. Приведем обозначения задачи (3.47)—(3.68), которые не указывались выше С/ — концентрация инициатора тпр- — число растущих макрорадикалов в 1 см эмульсии Шр — число нерастущих макрорадикалов в 1 см эмульсии — вес капли с — концентрация мицелл М — молекулярный вес мономера р — плотность мономера р — плотность полимера Рз — площадь поверхности, занимаемая одним киломолем эмульгатора на поверхности адсорбированных слоев — степень агрегации мицелл — константа скорости распада инициатора k — константа скорости инициирования /Ср — константа скорости роста цепи k — константа скорости обрыва цепи / — эффективность инициирования — среднее значение концентрации мономера внутри частиц. [c.156]

Особенно интересно явление движения капли прямой эмульсии после выключения электрического поля или при перемене его полярности, которое до сих пор не было описано в литературе. Общеизвестно, что движение заряженных частиц дисперсной фазы в дисперсионной среде возникает только при деформации двойного ионного слоя. Время восстановления равновесия после устранения источника возмущающих полей (электрического или гравитационного поля, поля сил давления) обычно измеряется долями секунд, поэтому стадии восстановления ионной сферы и ее влияние на движение частиц сравнительно мало. Если время релакса1№и г составляет минуты, а для некоторых систем часы, например для дисперсий в слабополярных и вязких средах, то избыток противоионов с одной стороны частицы и недостаток - с другой будут сохранять действие диффузионных сил на частицу в течение некоторого времени. Поэтому в дисперсных системах с больщими частицами и высокой вязкостью дисперсионной среды движение частиц может продолжаться знатательное время. Например, в касторовом масле с коэффициентом диффузии ионов О = 10 см /с капли ПМС-5 диаметром 2а = 1 мм после снятия поля напряженностью 2 кВ/см двигались в течение 3—5 мин. Время релаксации подобной капли составляет несколько десятков часов и знащпельно превыщает время ее движения. [c.23]

Качественная характеристика процесса перемешивания (эффективность перемешивания) выражается по-разному, в зависимо- сти от назначения процесса. Например, сравнивают коэффициенты теплопередачи или скорости реакции химического превращения при перемешивании и без него. Если процесс предназначен для получения суспензий или эмульсий, то эффективность перемеши-аания обычно характеризуют равномерностью распределения фаз в суспензии или эмульсии. Для эмульсий эффективность процесса определяется также размером частиц дисперсной фазы, образующейся в процессе перемешивания. [c.238]

Блок обработки данАых выполняет следующие функции прием входного частотного сигнала от первичного преобразователя, преобразование частотного сигнала в единицы влажности, накопление объема жидкости V брутто (если подключен счетчик нефти), вычисление и накопление объема чистой нефти нетто. Блок обработки данных работает в двух режимах градуировки и измерения. Градуировка заключается в подстройке блока на конкретный сорт измеряемой нефти перед монтажом влагомера. Частота выходного сигнала первичного преобразователя зависит от влажности эмульсии и от конкретного экземпляра первичного преобразователя. Поэтому перед монтажом необходимо определить зависимость частоты первичного преобразователя от влажности измеряемой эмульсии. Для определения этой зависимости следует измерить выходную частоту первичного преобразователя при пропускании через него водонефтяной эмульсии, взятой с места предполагаемого монтажа влагомера, с заранее известной влажностью. Эта операция выполняется на специальных градуировочных установках типа УПВН-2 или аналогичных. Частота и влажность связаны соотношением РГ=//К, где IV влажность,/- частота. К - коэффициент пропорциональности. В связи с тем, что соотношение =//К имеет нелинейный характер, необходимо определять значения частоты / и коэффициента К для разных значений влажности в диапазоне 0,1-100,0 %. Рекомендуемое количество значений влажности от 10 до 15. Известные значения/и К заносятся в память блока обработки данных в виде таблицы градуировки. [c.66]

Градуировка может быть ручной и полуавтоматической. При ручной градуировке значения/и К, найденные с помощью градуировочной установки, заносятся в память блока обработки данных в специальные ячейки, отведенные под конкретные значения влажности. При полуавтоматической градуировке на градуировочную установку ставится первичный преобразователь с подключеннь[м блоком обработки данных. Через градуировочную установку пропускается водонефтяная эмульсия с известной влажностью. По команде оператора блок автоматически вычисляет значение коэффициента К по формуле К =// W, где - введенное в блок значение влажности,/- частота, поступающая на вход блока. После этого значения К и/запоминаются в памяти блока в соответствующих ячей- [c.66]

Наиболее распространенными аппаратами для первичного охлаждения газа являются холодильники с горизонтальными трубками. Важным преимуществом их перед пока еше сохранившимися на ряде старых предприятий холодильниками с вертикальными трубками является высокая скорость воды в трубном пространстве (более 1 м/с), что увеличивает коэффициенты теплопередачи и уменьшает опасность отложения накипи, а также возможность орошения трубок водосмоляной эмульсией с целью очистки их от нафталина и сокращения пропарок аппаратов от отложений нафталина. [c.218]

Вермелин, Вильямс и Ланглауз [16] для эмульсии органическая жидкость — вода в системе, оборудованной лопастными мешалками с четырьмя прямыми лопастями и перегородками, при Фд = 0,2—0,4 нашли, что межфазная поверхность пропорциональна скорости мешалки при коэффициенте пропорцирналь-ности 1,2 и диаметру мешалки при коэффициенте пропорциональности 0,8. [c.173]

Отслаивание фазы, коэффициент растекания и значение ГЛБ сравнивались для различных масел и смесей двух эмульгаторов (снен-80 и твин-80) в разных соотношениях и для эмульсий, приготовленных из них. Коэффициенты растекания, полученные из данных межфазного натяжения, являются характеристикой способности масла растекаться по 1% водному раствору смеси эмульгаторов. В области значений ГЛБ 4—15 коэффициент растекания линейно увеличивается с повышением ГЛБ (рис. III.4). Выше значения ГЛБ, равного 8, зависимость линейна и отклонение от нее в нижней части графика объясняется неполной растворимостью эмульгатора в воде. [c.136]