Коксуемость вакуумных

Поскольку асфальтены являются нелетучими соединениями и в них концентрируются порфири-ны из нефти, качество широкой масляной фракции ухудшается в основном за счет жидкости, уносимой после однократного испарения сырья в питательной секции колонны. Поэтому при топливном варианте перегонки мазута более важно уменьшить унос тяжелой флегмы в концентрационной части колонны, нежели обеспечить четкое разделение мазута на масляные фракции и гудрон. Вследствие этого вакуумные колонны по топливному варианту имеют небольшое число тарелок или невысокий слой насадки и развитую питательную секцию (рис. П1-22). В верху колонны обычно два циркуляционных орошения для лучших условий регенерации тепла. В секции питания устанавливается отбойник из сетки и промывные тарелки. Часть остатка мо жет охлаждаться и закачиваться вновь в колонну для снижения температуры низа [47]. Качество вакуумного газойля контролируется по его коксуемости, цвету и фракционному составу. Для автоматического регулирования процесса целесообразно определить экспериментально зависимость содержания металлов в вакуумном газойле и его цвет от коксуемости. Исследование радиоактивными изотопами содержания асфальтенов и металлов (N 0 и УгОз) в вакуумном газойле показало, что между ними сущест- 12 вует линейная зависимость (рис. П1-23) [48]. [c.176]

Гидроочищенный вакуумный термогазойль имеет низкую коксуемость 0.09%, содержание серы — 0.83%, повышается содержание парафино-нафтеновых углеводородов до 39.3%, снижается концентрация смол (с 15.1 до 6.2%). При каталитическом крекинге выход бензина и кокса составляет 29.0 и 8.0%, соответственно. Светлые продукты имеют повышенное содержание общей серы (бензин и дизельное топливо — 0.09 и 0.71%, соответственно) и йодное число (для бензина 48.2). Сумма светлых составляет 56.68%. По полученным результатам видно, что хотя исходный и гидроочищенный вакуумные термогазойли являются менее благоприятным сырьем каталитического крекинга по сравнению с традиционным, вовлечение их в состав прямогонного вакуумного газойля позволит существенно расширить сырьевую базу производства бензинов. [c.109]

Как уже было отмечено, качество масляных фракций существенно зависит от надежной работы отбойного устройства, установленного над вводом сырья в питательной секции колонны. Характерным в этом отношении являются данные, полученные при обследовании трех промышленных вакуумных колонн с сетчатыми отбойниками из вязанных рукавов с общим пакетом высотой 100—150 мм [49]. На рис. П1-24 представлена эффективность сепарации жидкости т) (%) на отбойнике в зависимости от скорости паров ш (м/с) в свободном сечении колонны. Эффективность оценивалась по уносу капель жидкости, определяемому коксуемостью паров (отбираемых до и после отбойника). Как видно из рисунка, наибольшая эффективность сепарации соответствовала изменению скорости паров в пределах 0,9—1,8 м/с. В этих условиях унос жидкости составлял порядка 0,4 кг на 1 кг пара. Дальнейшее увеличение скорости паров резко снижало эффективность сепарации капель жидкости до 16%, коксуемость паров до и после отбойника составляла при этом 5,86 и 5% соответственно. В связи с этим следует отметить, что особое значение для эффективной сепарации имеет правильно выполнен-ный- расчет зоны питания колонны и выбор основных размеров отбойного устройства. [c.178]

Следует отметить, что при добавлении нефтяных остатков коксуемость вакуумных газойлей повышается, но незначительно. Так, например, пятипроцентное содержание ДКО повысило коксуемость с 0,23 до 1,88% у фр.350...500°С, с 0,43 до 2,07%, у фр.350...540°С, с 1,25 до 2,85%, у фр.350...580°С, при таком же количестве КО - до1,0, 1,19 и 1,97% соответственно. [c.72]

Сопоставляя качество вакуумных дистиллятов опытов 1 и 2, следует отметить, что с увеличением конца кипения газойля с 450 до 500 °С выход его возрастает с 15,9 до 23,3% на нефть, т. е. почти на 45%. При этом коксуемость вакуумного дистиллята увеличивается с 0,2 до 0,45% (в 2,25 раза), а содержание общего азота - с 0,095 до 0,011% (только в 1,16 раза). Содержание тяжелых металлов в сравниваемых образцах практически одинаково. [c.71]

Быстрое нарастание коксуемости вакуумного газойля по мере увеличения его отбора объясняется изменением углеводородного состава в сторону увеличения содержания ароматических углеводородов смол во фракции 450 — 500 °С (450 — 525 °С) по сравнению с фракцией 350— 450°С. [c.75]

Высокую четкость разделения без заноса в вакуум-дистилляты асфальто-смолистых веществ из нижней части вакуумной колонны, обеспечивающую низкую коксуемость вакуумного дистиллята и малое содержание металлов в нем. [c.59]

Кроме того, в проведенных нами исследованиях замечено, что используемый при перегонке для понижения парциального давления водяной пар при глубоком отборе вакуумного газойля способствует повышению содержания в нем тяжелых металлов и росту коксуемости. Видимо, водяной пар оказывает влияние на повышение летучести некоторых высококипящих смолистых соединений, содержащих тяжелые металлы. На аналогичное действие водяного пара в части увеличения коксуемости вакуумных дистиллятов имеется также указание в литературе [5]. [c.100]

Рис. 19. Зависимость степени удаления азотистых и сернистых соединений и изменения коксуемости вакуумного газойля арланской нефти от расхода кислоты крепостью-94,5%

В настоящее время с целью расширения сырьевой базы каталитическому крекингу подвергаются утяжеленные вакуумные газойли (до 540-580 С), мазуты [4.5-4.7] и даже гуд-роны в чистом виде и в смеси. При выборе остаточного нефтепродукта необходимо учитывать показатели качества и наличие резервных ресурсов. При изучении влияния добавок гудрона ставропольско-дагестанской нефти [4.8], характеризующегося малым содержанием ванадия и никеля (8 и 21 ppm) и коксуемостью 7.7%, на показатели каталитического крекинга было установлено, что вовлечение в вакуумный дистиллят 20-25% гудрона идет без заметного коксообразования. Существенных изменений в выходах и качестве получаемых продуктов, по сравнению с крекингом чистого вакуумного дистиллята, нет. Вместе с тем вовлечение в пере- [c.102]

Повышение доли отгона мазута способствует не только увеличению глубины отбора масляных фракций, но и повышению качества фракций по цвету и коксуемости из-за увеличения флегмового числа в верхней секции колонны. Так, при флегмовом числе в секции легкого вакуумного газойля / = 2,38 и в нижней секции тяжелого вакуумного газойля fi = 3,25 коксуемость их снизилась в несколько раз и составила 0,1 (масс.) при одновременном улучшении цвета [49]. [c.177]

Для предотвращения попадания металлорганических соединений в тяжелый вакуумный газойль, кроме установки отбойных устройств, на некоторых зарубежных установках в сырье вводят антипенную присадку силоксан [52]. Благодаря этому тяжелый газойль с к.к. 572 °С имел прозрачный цвет, низкую коксуемость (0,2%) и содержал следы металлорганических соединений. [c.179]

Улучшив четкость ректификации в вакуумной колонне АВТ, отбор широкого вакуумного отгона из арланской нефти (фракции 325—460 °С), пригодного в качестве сырья каталитического крекинга, можно увеличить до 16—19% на нефть. В результате вакуумной перегонки мазута на промышленной АВТ при остаточном давлении 14—30 мм рт. ст. и определенном температурном режиме можно получить отдельные вакуумные дистилляты (фракции 350— 500, 350—525 °С) в количестве 24—29% на нефть. По мере увеличения отбора верхнего продукта вакуумной колонны (вакуумного газойля из арланской нефти) его коксуемость и содержание в нем азота значительно возрастают, а содержание тяжелых металлов и серы не изменяется. Необходимо лишь выбрать технологический режим, обеспечивающий четкое погоноразделение. Следует также учесть возможность коррозии и уделить внимание выбору материалов для изготовления аппаратуры, оборудования, арматуры и др. [c.125]

Следует иметь в виду, что по мере углубления отбора солярового дестиллата при вакуумной перегонке мазута коксуемость дестиллата увеличивается кроме того, в нем повьппается концентрация соединений, понижающих активность катализатора (соединения железа, никеля, ванадия и меди, содержащиеся- в незначительных количествах в нефтях и в выделяемых из них соляровых дестиллатах). Загрязняя катализатор, эти металлы оказывают неблагоприятное влияние на его свойства. С увеличением загрязнения катализатора примесями уменьшается выход бензина и повышаются выход кокса и количество водорода в газах крекинга. [c.28]

Предполагаемые (проектные) выходы продуктов при коксовании на описываемой установке вакуумного гудрона (удельный вес 1,0165, показатель коксуемости по Конрадсону 21%) в смесп с тяжелыми рециркулирующими фракциями следующие (в % вес.). [c.67]

При гидрокрекинге остатка вакуумной перегонки нефти [плотностью 979,2 кг/м , содержание серы 2,08% (масс.), коксуемость по Конрадсону 13,0 % (масс.), содержание фракций н. к. —524 С — 25 % (об.) и >524 °С —75 % (об.)] было получено [c.50]

Повышение температуры конца кипения вакуумного газойля, выделяемого из данного мазута, сопровождается возрастанием вязкости (иногда до 12 мм /с при 100 °С), а также показателя его коксуемости [например, с 0,2 до 0,9 % (масс.) по Конрадсону, реже до 1,2 % (масс.)], увеличением содержания в нем серы и азота, смол, тяжелых ароматических углеводородов и металлов, в частности ванадия, никеля и железа. [c.53]

Благодаря перечисленным мероприятиям и применению глубокого вакуума получаемый основной продукт — тяжелый вакуумный газойль (с концом кипения 550° С) прозрачен, имеет низкую коксуемость и ничтожное содержание металлоорганических соединений ванадия, никеля и железа. [c.245]

Примерный выход продуктов следующий (%масс.) сухой газ — 5,0, жирный газ—1,5, бензин—19,5, термический газойль— 26,5, крекинг-остаток — 46,5, потери — 1,0. Качество термического газойля плотность 1000 кг/м показатель преломления при 20°С 1,590, коксуемость по Конрадсону 0,7% (масс.), индекс корреляции 98, вязкость при 50 °С—15,2 мм /с, содержание серы 2,88% (масс.), пределы выкипания 238—500°С. Недостаточно высокий выход термического газойля объясняется отсутствием вакуумной колонны, вследствие чего получаемый крекинг-остаток плотностью 1080 кг/м имеет температуру начала кипения 320°С и содержит около 35% (масс.) газойлевой фракции. Коксуемость крекинг-остатка составляет 14% (масс.) и содержание серы 2,0% (масс.). [c.165]

Характерным сырьем установок термического крекинга для получения термического газойля является смесь вакуумного и вторичного газойлей с добавками ароматических экстрактов и побочных дистиллятов масляного блока. Примерные показатели качества сырья плотность 910—965 кг/м , коксуемость по Конрадсону 1,0% (масс.), показатель преломления при 20°С 1,525—1,545 температура начала кипения 240 °С, до 400 °С выкипает 50% (масс.), температура конца кипения 500°С. [c.166]

По таким важным показателям, как массовая доля серы, вязкость, коксуемость, содержание механических примесей, вакуумные газойли имеют большой запас качества. [c.69]

Из рис.2.7 видно, что с утяжелением фракционного состава в вакуумных газойлях увеличивается содержание серы с 1,62% до 1,70%, вязкость с 4,55 до 8,9°ВУ, коксуемость с 0,23% до 1,05%. Следует отметить, что с увеличением глубины отбора резкое повышение содержания серы и коксуемости наблюдается в интервале температур [c.69]

Дистиллятный крекинг-остаток, полученный при термическом крекировании дистиллятного высокоароматизированного сырья (смесь экстрактов и тяжелого газойля каталитического крекинга), характеризуется наибольшей плотностью, вязкостью, коксуемостью и более высоким содержанием серы, чем остаток после вакуумной перегонки мазута (гудрон) и остаточный крекинг-остаток из гудрона. [c.74]

Результаты исследования показывают,что щ>ш1внвнжв "щюныв-иого" слоя насадки в качестве отбойника в зоне ввода мазута вакуумной колонны цриводит к значительному улучшению качества вакуумного газойля. В первой серии опытов коксуемость вакуумного газойля, выкипапцего до 500°С, составляет 0,27% (мае.) (табл.4, опыт Ш,т.е, снижается на 53 , щрн подаче 15,5 (мае.) на мазут тяжёлой флешы на орошение "промывного" слоя насадки по сравнению с работой колонны К-2 без подачи орошения на насадку в опыте I. [c.11]

Увеличение подачи орошения на насадку до 48-60 (мае.) на мазут (опыты У-УШ) практически не сказывается на изменении качества вакуумного газойля. При близком фракционном составе коксуемость вакуумных газойлей в опытах УП,УШ составляет 0,65 (мае.) (табл.5,7). Тжёлая флегма опыта У1 имеет более высокую коксуемость (6,14 против 5,13 ) и более тяжелый фракционный состав, чем флепяа опыта У. [c.14]

Для облагораживания сырья каталитического крекинга служат следующие процессы деасфальтизация нефтяных осгатков пропаном, гидроочистка н обработка избирательными растворителями (обычно фурфуролом или фенолом). Процесс деасфальтизации пропаном с целью получения сырья каталитического крекинга близок к широко распросграценному процессу получения деасфальтизацией остаточных масел. В результате деасфальтизации из сырья удаляется значительное количество смол, и коксуемость получаемого деасфальтизата становится значительрю ниже, чем исходного остатка. В остаток — битум деасфальтизации — попадает также значительная доля тяжелых металлов. Однако недостатком деасфальтизатов является их повышенная коксуемость, которая достигает в среднем 2—3% , т. е. примерно в 10—20 раз превышает коксуемость вакуумных газойлей. Деасфальтизация может сопровождаться последующей неглубокой фенольной очисткой для дополнительного снижения коксуемости, уменьшения содержания тяжелых металлов, серы и полициклических ароматических углеводородов. [c.164]

Перегонку в опытах 4—G осуществляли при остаточном давлении в испарительной зоне второй колонны в пределах 27—31 мм рт. ст. (см. табл. 3). Температура вверху второй колонны, определяющая выход и качество вакуумного дистиллята, в этих опытах изменялась от 280 до 3 5°С. Отбор вакуумного дистиллята в расчете tia нефть в опыте 4 составил 16,3%, в опыте 5—19,2% и в опыте 6—24,4%. Вакуумные дистилляты опытов 4 и 5 содержат 15 объемн. % фракци , выкипающих до 350 С (рис. 4). В вакуумном дистилляте опыта 6 эти фракции практически отсутствуют. Вакуумный дистиллят опыта 4 имеет конец кипения 442°С (95 объемн. % выкипает до 428 °С) и опыта 5—460°С (95 -объеми. % выкипает до 440 "С). В вакуумном дистилляте опыта 6 до 500°С выкипает 92 объемн. %. Коксуемость вакуумного дистиллята опыта 4— 0,15%, опыта 5—0,23% иопыта 6—0,637о Содержание общего азота соответственно 0,08, 0,1 и 0,126% ванадия 0,016-Ю , 0,04-10 и [c.72]

Обследование работы вакуумных колонн с внутренними отпарными секциями показаЛо [69], что температура выкипания 5% (по Богданову) масляных фракций повышается на 15—33°С и температура выкипания 95% — на 2—10°С. Сужение фракционного состава масляных фракций повышает их коксуемость, показатель преломления, вязкость и температуру вспышки. При расходе водяного пара в отпарные секции в пределах 1.5—4.4% (масс.) на остаток температура вспышки повысилась от 6 до 34 °С, вязкость при 50 °С — на 1,4—4,3 мм7с, коксуемость в [c.190]

О четкости разделения мазута обычрю судят по фракционному составу и цвету вакуумного газойля. Последний показатель косвенно >арактеризует содержание смолисто—асфальтеновых веществ, то сть коксуемость и содержание металлов. Металлы, особенно никель у< ванадий, оказывают отрицательное влияние на активность, селективность и срок службы катализаторов процессов гидрооблаго — раживания и каталитической переработки газойлей. Поэтому при эксплуатации промышленных установок ВТ исключительно важно уменьшить унос жидкости (гудрона) в концентрационную секцию вакуумной колонны в виде брызг, пены, тумана и т.д, В этой связи вакуумные колонны по топливному варианту имеют при небольшом числе тарелок (или невысоком слое насадки) развитую питательную секцию отбойники из сеток и промывные тарелки, где организуется рециркуляция затемненного продукта. Для предотвращения попадания металлоорганических соединений в вакуумный газойль иногда г водят в сырье в небольших количествах антипенную присадку типа силоксан. [c.186]

Обычно на установках каталитического крекинга преимущественно перерабатывают типовое сырье (вакуумный газойль 350 — 500 °С) с коксуемостью не более 0,3 —0,5 % масс. Если регенератор имеет запас мощности по массе сжигаемого кокса, то может быть использовано сырье с коксуемостью до 2 — 3 % масс. На специ<1льных установках, предназначенных для крекинга остаточного сырья и имеющих системы отвода тепла из регенератора, допускается коксуемость сырья до 5 % масс. [c.105]

Гвдрообессеривание нефтяных остатков — процесс сложный и дорогой. Однако он является радикальным методо] снижения содержания серы, металлов, асфальтенов. Наряду с этим значительно уменьшается коксуемость, вязкость, шютность. Облегчается фракционный состав. Непосредственно из гидрогенизата, после соответствующей стабилизащш, получается малосернистое котельное топливо. При разгонке гидрогенизата может быть получен определенный ассортимент продуктов. Компоненты бензина и дизельного топлива после дополнительного облагораживания вовлекаются в товарные продукты. Остаток выше 350 °С или вакуумный отгон от него может быть, использован в качестве сырья для каталитического крекинга или гидрокрекингу в ряде схем утяжеленный остаток используется как сырье для замедленного коксования в основном с целью получения высококачественного нефтяного кокса. [c.177]

На одной из заводских установок с тремя последовательно соединенными реакторами при гидроочистке сравнительно легкого вакуумного газойля (до 463 °С выкипает 98% масс.), выделенного из арланской нефти, за полтора года работы (второй цикл) температура в реакторах была повышена с 350 до 385— 390 °С в течение этого же периода суммарный перепад давления возрос с 0,18 до 0,45 МПа, в том числе в первом реакторе с 0,08 до 0,23 МПа при общем избыточном давлении в реакторном блоке около 3,3 МПа. Остальные условия работы реакторов данной установки следующие объемная скорость подачи сырья 0,9— 1,2 ч 1 отношение циркуляционный газ сырье 400—600 м м концентрация водорода в циркуляционном газе 75—85 % (об.), а содержание в нем сероводорода после моноэтаноловой очистки 0,05—0,10 % (сб.) катализатор — алюмокобальтмолибденовый, регенерированный после первого цикла работы. Содержание серы в газойле — сырье для каталитического крекинга — уменьшилось с 2,5—3,5 до 0,4—0,6 % (масс.), а коксуемость с 0,17 до 0,04 % (масс.) [16]. [c.54]

В качестве сырья исно.чьзуются атмосферные и вакуумные остатки различных нефтей, ха])актеризую1циеся высокой коксуемостью [3,4, 3.10, З.П]. Контакт сырья и катализатора 0суп1сствлястся нри температурах, близких к процессу каталитического крекинга или выше (450-700 С) в зависимости от требуемой глубины превращения сырья, степени восстановления и закоксованности катализатора и других факторов. В реактор может подаваться флюидизирующий агент (водяной пар, азот, углеводородные газы) для созда- [c.60]

При глубокой очистке мазутов от серы (0.1%) и металлов (0.3-2 мг/кг) скорость догрузки свежего катализатора для поддержания заданной активности составляет 0.5 кг/м , что характерно для крекинга прямогонных вакуумных газойлей. С увеличением в сырье крекинга содержания металлов, коксуемости, т. е. в случае переработки исходных остатков и остатков с более низкой степенью гидрооблагора-живания, расход свежего катализатора резко возрастает до 2.86 кг/м что отрицательно сказывается на экономике процесса каталитического крекинга такого сырья. [c.103]

Данные по выходу и плотности остатка перегонки могут быть взяты из опыта атмосферной или вакуумной перегонки. Попытки разработать более точные приемы расчета выхода битума с учетам вляния формы кривой разгонки нефти или применения других коэффициентов в уравнениях, связывающих вЫход битума и коксуемость нефти [137], к заметным успехам не привели [135, 137]. Предложена [138] зависимость выхода битума с пенетрацией 100-0,1 мм от плотности, выраженной в условных градусах API. Кривая, представленная на рис. 60, соответствует усредненным данным количественная оценка адэкватности предложенной зависимости не проводилась. Пересчет условной плотности в относительную проводится по формуле [c.94]

В табл. 22 представлены некоторые свойства продуктов, полученных нз мазуга котур-тепинской нефти. Как видно из таблицы, с новышение.м степени предварительного окисления возрастает коксуемость продукта, получаемого последующей вакуумной перегонкой окисленного материала, а дуктильность при этом проходит через максимум. Экстремальный характер зависимости дуктильности от степени предварительного окисления объясняется тем, что при окислении увеличивается доля асфальтенов (см. табл. 21 и 23), а это отрицательно сказывается на дуктильности [120]. При определенной степени окисления влияние возрастающего содержания асфальтенов сказывается сильнее, чем упомянутое выше влияние ароматических углеводородов. Оптимальной глубиной предварительного окисления нужно считать окисление до получения полупродукта с температурой размягчения по КиШ примерно 40 °С. В ходе последующей ва- [c.118]

Остаточное сырье широкого фракционного состава содержит низкомолекулярные компоненты, которые в области температур, близких к критической, более растворимы в пропане, чем высокомолекулярные фракции. Растворяясь в пропане, низкомолеку-ляряые фракции действуют как промежуточный растворитель, повышая благодаря наличию в молекулах длинных парафиновых цепей дисперсионные силы молекул пропана, а следовательно, и его растворяющую способность по отношению к высокомолекулярным углеводородам и смолам. Это приводит к снижению глубины деасфальтизации, ухудшению селективности процесса и, как следствие, к повышению коксуемости и снижению вязкости деасфальтизата при одновременном увеличении его выхода. С углублением отбора дистиллятов при вакуумной перегонке мазута эффективность извлечения смолисто-асфальтеновых веществ из гудрона возрастает. Деасфальтизаты, полученные при переработке [c.70]