Абсорберы с насадкой, уравнения

Скорость поглощения окислов азота в абсорберах с насадкой водными растворами щелочи [4] рассчитывают по уравнению [c.291]

Диаметр абсорбера D определяют по общему уравнению (Х,75). Фиктивную скорость газа Wq принимают с учетом рассчитанной но уравнению (Xi,25) предельной скорости w . Полученное значение D необходимо скорректировать с учетом того, что насадка должна по воз- [c.462]

Для абсорберов с листовой насадкой при противотоке Малю-сов. Жаворонков и др. [31 предложили уравнение [c.348]

Подробные методы расчета эффективности массообмена в аппаратах с упорядоченной насадкой приведены в монографиях [17, 85] рекомендуемые уравнения можно считать достаточно надежными, если обеспечено тщательное распределение газа и жидкости по поперечному сечению абсорбера. Как отмечалось выше, хемосорбция в аппаратах пленочного типа протекает в условиях резко выраженного эффекта поверхностной конвекции в жидкой фазе. При этом возрастает интенсивность массопередачи и в ряде случаев коэффициенты массоотдачи Рж при пленочном режиме и при барботаже становятся соизмеримыми. [c.78]

Высоту насадочного слоя в нижней зоне определяют путем совместного решения уравнений (1У,29)—(IV 35). Поскольку но высоте абсорбера значения параметров изменяются м,ало, для расчета используют их среднеарифметические величины. В случае применения затопленной насадки расчет г ведут, как указано на стр. 79. Эмпирическая Зависимость коэффициента массоотдачи Рж А от скорости газа в условиях барботажа приведена иа рис. И-И. [c.156]

Высота абсорберов. Следует отметить, что обычно поверхность контакта в колонных аппаратах трудноопределима. При непрерывном контакте фаз (пленочные и насадочные абсорберы) высоту Н абсорбера находят с помощью уравнения массопередачи, выраженного через объемный или поверхностный коэффициенты массопередачи. С учетом величины поверхности смоченной насадки (см. разд. 16.5.2), которую приравнивают к поверхности массопередачи, [c.83]

По уравнению (16.33), зная удельную поверхность насадки а, определяют ее удельную смоченную поверхность Если при данном значении С/ величина близка к единице, то на этом расчет диаметра абсорбера можно считать законченным. Если же / заметно меньше единицы, то смачиваемость насадки следует признать неудовлетворительной, и тогда необходимо либо повысить II с по- [c.88]

Высота абсорбера. Высоту слоя насадки можно определить, например, по уравнению (16.25) или (16.25а). При этом коэффициенты массоотдачи в газовой и жидкой р фазах для расчета коэффициентов массопередачи и находят по частным критериальным уравнениям. Например, для насадок, загруженных внавал, коэффициент массоотдачи р можно определить по уравнению [c.89]

При выборе рабочей скорости газа заметно ниже скорости захлебывания, во-первых, увеличится поперечное сечение аппарата согласно уравнению (11.2) и, во-вторых, снизится эффективность массопередачи за счет уменьшения коэффициента массоотдачи в газовой фазе, зависящего от скорости движения газового потока относительно жидкостных пленок на элементах насадки. Поэтому рабочую скорость газа в насадочных абсорберах рекомендуется принимать достаточно близкой к скорости захлебывания [c.931]

Для использования коэффициентов абсорбции в расчете промышленных абсорберов необходимо рассмотреть изменения состава газа и жидкости по высоте колонны. Для этого количество передаваемого вещества, вычисленное на основании изменения состава газа и жидкости в процессе абсорбции, приравнивают количеству этого вещества, рассчитанному по коэффициентам абсорбции и движущим силам, а затем интегрируют полученное уравнение по всей высоте колонны. В случае частных коэффициентов абсорбции для газовой и жидкостной пленок рабочую высоту колонны, т. е. высоту слоя насадки, можно выразить следующей формулой [7] [c.10]

Модель массопередачи в аппарате строится следующим образом. При >0,5 абсорбер с непрерывным контактом фаз рассчитывают по уравнению (6.17), причем на основании литературных данных для аппаратов с нерегулярной насадкой [1, 3, 6, 27, 182] рекомендуется использовать модель идеального вытеснения потоков газа и жидкости. Насадочный слой разбивают на ряд изотермических ячеек полного перемешивания по жидкости (А 0,03). В результате суммирования расчетных высот каждой из ячеек определяется общая высота насадочного слоя, необходимая для обеспечения изменения от 0,5 до ь Для процессов, проводимых при давлении, близком к атмосферному, необходимость в расчете зоны абсорбера 1>а>0,5 отпадает. [c.184]

Чтобы определить высоту насадки, необходимой для абсорбции НС1, нужно знать температуру жидкости в колонне — это позволит правильно построить кривую равновесия. Температура жидкости в колонне зависит от скорости абсорбции НС1, скорости испарения НгО и скорости теплопередачи. Хотя эти скорости могут быть подсчитаны, для абсорбера пленочного типа с охлаждаемыми стенками может применяться также приближенное эмпирическое уравнение [c.419]

Сопоставляя уравнения (616) и (617), выразим высоту насадки абсорбера через поверхность контакта фаз как [c.551]

Подставляя в последнее уравнение значение Р из уравнения (615), получим высоту насадки абсорбера равную [c.551]

Сопоставляя уравнения (202) и (203), выразим высоту насадки абсорбера через поверхность контакта фаз [c.593]

Насадочные абсорберы. При расчете насадочных абсорберов необходимо определить две основные конструктивные величины — диаметр аппарата и высоту насадки, которые характеризуют поверхность контакта фаз. Диаметр аппарата находится из уравнения расхода (ХП—24) по оптимальной скорости газа. Эта скорость определяется из уравнений (ХП—25) и (ХП—26) для режима эмульгирования, при котором на насадке удерживается максимальное количество жидкости и поверхность контакта фаз наибольшая. При скорости большей, чем оптимальная, происходит подвисание жидкости. [c.240]

Насадочные абсорберы. Для определения высоты насадочных абсорберов могут быть применены два существенно различных метода. Первый основан на вычислении числа теоретических тарелок с последующим переходом к высоте насадки. Второй метод предусматривает непосредственное определение высоты насадки, исходя из вычисленной на основе уравнений массопередачи поверхности массообмена. В расчетной практике используются оба метода. [c.401]

Технологическая схема осушки хлора в операторном виде представлена на рис. 1У-10. Основными аппаратами технологического процесса являются две абсорбционные башни с насадкой, орошаемой серной кислотой. При этом из хлора, который подают в низ башни, поглощается влага. Процесс поглощения влаги сопровождается выделением значительного количества тепла, поэтому одновременно с процессами массопередачи протекают процессы теплопередачи между газом и жидкостью, что не учитывается известными математическими моделями абсорбционных процессов [4, 132, 133]. В общем случае процесс массообмена в абсорберах описывается системой нелинейных дифференциальных уравнений в частных производных [4, 132, 133]. Аналитическое решение такой системы связано с большими трудностями. В реальных условиях производства процесс осушки протекает в условиях, близких к стационарным входные параметры процесса либо не меняются, либо меняются весьма медленно. Для стационарного процесса, который рассматривается ниже, исходная система уравнений в частных производных превращается в систему обыкновенных дифференциальных уравнений [140]. Для получения такой системы уравнений рассмотрим балансовые зависимости для элементарно- [c.147]

Раствор поглотителя, стекая вниз по насадке, насыщается углекислым газом. Непоглощенная часть дымовых газов удаляется непосредственно в атмосферу через выходное отверстие в верхней части корпуса абсорбера. Реакция хемосорбции идет в две ступени с образованием карбоната и бикарбоната моно-этаноламина по следующим уравнениям [c.391]

Для определения скоростей газа и жидкости и необходимо найти доли поперечного сечения абсорбера, занимаемые каждым потоком в отдельности. Долю объема насадки б, занятую жидкостью, рассчитаем по уравнению [6-2] [c.292]

Основные размеры абсорбера определяются обычными методами расчета потоков газа и раствора, исходя из уравнения предельного режи.ма захлебывания насадки. [c.202]

Высота насадки абсорбера. Примем /2 = 0,0001 мол. долей паров этанола. При таких разбавленных смесях уравнение рабочей линии с обозначением концентраций в мольных долях может быть написано так [c.309]

Решение. Как и в случае абсорбера, работа которого обсуждалась в примере 21-2, удобно представить рассматриваемые две фазы как непрерывные и соприкасающиеся друг с другом (рис. 21-7). Снова обозначим символом а поверхность контакта, приходящуюся на единицу объема насадки в колонне. Однако теперь одна из фаз неподвижна и процесс протекает в нестационарных условиях. Вследствие этого применение макроскопических балансов массы в интегральном виде ограничено. Можно использовать уравнение (21.3) и допущение, согласно которому растворы разбавлены, и показать, что мольный расход растворителя ТУд не изменяется по высоте аппарата в течение всего процесса. [c.641]

Стоимость насадки, зависящая от рабочего объема абсорбера, вычисляется по уравнению [c.75]

Определение высоты насадочного абсорбера через высоту, эквивалентную теоретической тарелке (ВЭТТ). Высота слоя насадки Ян может быть рассчитана по уравнению [c.161]

Все параллельно работающие абсорберы описываются уравнениями вида (IV, 84). Разные аппараты могут отличаться друг от друга только значением произведения КгРи которое зависит от конструкции абсорбера и состояния поверхности насадки. [c.113]

Ко а — коэффициент массопередачи, кГ1м 1ч-кГ1м ds — эквивалентный диаметр стандартной насадки размером 25x25x3 мм] w,. — скорость газа в полном сечении колонны, м/сек] / — фактор гидродинамического состояния системы [рассчитывается по уравнению (И, 242)] 3 — коэффициент пропорциональности, определяемый опытным путем и зависящий от гидродинамического режима работы абсорбера. [c.410]

В общем случае задача оптимизации схемы ставится следующим образом. Пусть в схеме имеются аппаратов с распределенными и сосредоточенными параметрами. Аппараты с распределенными параметрами (например, каталитические реакторы с неподвижным и кипящим слоями катализатора, абсорберы с насадкой и др.) описываются системами дифференциальных уравнений типа (1,1). Аппараты с сосредоточенными параметрами (например, реакторы идеального смешения, апна1Таты механического смешения и разделения потоков, ректификационные колонны и др.) в общем случае описываются конечными уравнениями типа (1,13). [c.16]

Высота насадки абсорбера может быть найдена также при помогци основною уравнения абсорбции (8. 1) путем вычисления необходимой поверхности контакта Р. Как это следует из уравнения (8. 1), поверхность контакта между газовой и жид1Сой фазами, примерно совпадающая с поверхностью пасадки в абсорбере, мо/кет быть определена из следующего уравнения [c.232]

Высота а бсорбера. Рабочая высота абсорбера (высота слоя насадки) определяется на основе требуемого объема насадки который, в свою очередь, зависит длп данной насадки от поверхности массопередачи Г, которую находят по общему уравнению массопередачи (Х,46) или (Х,46а). Тогда объем насадки [c.463]

Диаметр абсорбера. Его рассчитывают по уравнению (16.24), причем фиктивную скорость газа н-о принимают с учетом рассчитанной по уравнению (16.21) скорости захлебывания. При этом определение диаметра абсорбера необходимо увязывать со смачиваемостью насадки абсорбентом. Связь плотности орошения, от которой существенно зависит полнота смачиваемости насадки, с диаметром абсорбера и расходом абсорбента выражается уравнеш1ем [c.88]

Высота насадочной колонны определяется по уравнению (8.49). Припн маем расстояние от слоя насадки до крышки абсорбера Л, = 1,2 м, рас стояние от насадки до днища абсорбера 2,7 м. [c.236]

Насадочные абсорберы. Основные размеры насадочного абсорбера могут быть рассчитаны по расходу газа, его средней скорости и требуемой поверхности массообмена F. Последняя определяется из общего уравнения массопередачи, с помощью которого средняя движущая сила находится без затруднений (см. главу IX). Напомним только, что под величиной F подразумевается не геометрическая (Fr), а активная поверхность насадки, т. е. F = = F/фа. Таким образом, если удельная геометрическая поверхность насадки равна а м /м , а площадь поперечного сечения абсорбера составляет / м , то рабочая высота аппарата Н (высота слоя насадки) выразится так Н = Flaf = FJ(p af. Для расчета Н достаточно, очевидно, знать коэффициент массоперадачи Ку, что требует, в свою очередь, предварительно определить коэффициенты массоотдачи /(у и K i- [c.495]

Объем насадки в абсорбере рассчитывают с использованием уравнений, описывающих кинетику абсорбции, которые приведены в разд. 2.1. При известных значениях чисел единиц переноса Пу и Пх в газовой и жидкой фазах и высоте единиц переноса подобная операция не представляет особых сложностей. Для высоты единицы переноса в газовой фазе (/гг) Гильден-блат и Рамм на основании обобщения большого эксперимен- [c.124]

После определения коэффициента массопередачи и движуще силы абсорбции расчет абсорбера проводится в следующем порядке определяется поверхность массообмена (из уравнения массопередачи), затем объем насадки или сразу объем насадки (из формул, содержащих объемный коэффициент массопередачи) и высота ее слоя. Как указывалось выше, от высоты слоя насадки зависит равномерность ее орошения. Жаворонков и Зильберг рекомендуют принимать отношение высоты насадки к диаметру аппарата не более чем 7 1. Однако и в этом случае необходима проверка равномерности орошения, для чего предлагается следующая формула [c.410]

При абсорбции серного ангидрида водными растворами серной кислоты необходимо строго разграничить условия, соответствующие концентрации серной кислоты ниже и выше 98,3% (98,3%-ная концентрация соответствует азеотропной смеси с максимальной температурой кипения). Это требование обусловлено тем, что в области низких концентраций (до азеотропной точки) в газовую фазу выделяются пары Н2504 и Н2О, а в области высоких концентраций (после азеотропной точки) в газовую фазу выделяются пары Н2504 и ЗОд. Поэтому, если в газовую фазу, находящуюся в равновесии с серной кислотой с концентрацией выше 98,3%, ввести дополнительно некоторое количество паров 50з, равновесие нарушится и начнется процесс абсорбции 50 серной кислотой. Для расчета такого процесса могут быть использованы обычные уравнения, предложенные для абсорбции хорошо растворимых газов. Влияние различных факторов на константу скорости абсорбции установлено лабораторными исследованиями , числовое значение этой константы для башен с насадкой установлено обследованием заводских абсорберов . [c.221]

Если газ перед олеумным абсорбером содержит пары воды, выход олеума уменьшается, так как в абсорбере пары воды образуют с SO3 пары H2SO4. В процессе охлаждения газа часть этих паров конденсируется на поверхности насадки олеумного абсорбера, другая часть конденсируется в объеме с образованием тумана. Выход олеума в этом случае может быть определен по уравнениям [c.245]

В работе Савистовского и Смита [167] собраны известные полуэмпирические уравнения для предсказания (HTU)g при различных режимах работы насадочных газовых абсорберов. Этот обзор показывает, что существующие полуэмпирические уравнения не вполне надежны. Поэтому вычисленные с помощью модели выходные температуры газа и жидкости было решено согласовать с соответствующими температурами, определенными в процессе эксплуатации, путем подбора эффективного числа слоев насадки или, другими словами, путем варьирования HTU)g, поскольку высота слоя насадки задана. Для согласования с производственными данными было получено эмпирическое соотношение для (HTU)g, основанное на уравнении Уитни и Вивьена [198] и содержащее поправочный коэффициент. Это соотношение имеет следующий вид [c.239]

Следует отметить, что действительная поверхность контакта фаз известна довольно редко. Например, в барботааных абсорберах поверхность контакта зависит от режима движения фаз и может быть определена с большим трудом. Даже в насадочных абсорберах, являющихся зппаратаик с фиксированной поверхностью контакта, действительная поверхность контакта, активная для массопередачи, не совпадает с геометрической поверхностью насадки. Поэтому, на практике часто пользуются условными коэффициентами массопередачи, отнесенными, например, к единице рабочего объема аппарата (объемный коэффициент массопередачи). Связь между объемным (/ у и поверхностным (/с) коэффициентами массопередачи выракается уравнением [c.44]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология