Температура кипения максимальные

Отметим, что к настоящему времени известны только тройные гетероазеотропы, обладающие минимальной температурой кипения (максимальным давлением пара), обычно они встречаются в тройных системах, где расслаивается одна из бинарных систем. Затруднительно привести примеры гетероазеотропных систем с большой областью расслаивания, включающей две бинарные системы. Сложные гетероазеотропные системы, в которых образуются три сосуществующие жидкие фазы, изучены в работе [44]. [c.85]

Номограмма UOP составлена для вычисления давления насыщенных паров в интервале 1,3—1,07-105 Па для фракций с температурой кипения 160-650°С и в интервале температур 40— 370°С. Среднее отклонение расчета по уравнению составляет 1,57о, максимальное 4%. [c.41]

Продукты хлорирования пропана еще не имеют важного промышленного значения. Сравнительно недавно был детально изучен гидролиз хлористого изопропила [187]. В США 1,3-дихлорпропан, получаемый с выходом около 20% прямым термическим хлорированием пропана и имеющий максимальную температуру кипения из всех дихлорзамещен- [c.214]

Номограмма Билла составлена для вычисления давления ня-сыщенных паров в интервале от 1,33 Па до 13 МПа углеводородов и узких нефтяных фракций с температурой кипения от 100 до 1000 °С в интервале изменения температур системы от 100 до 500 °С. Средняя относительная погрешность уравнений равна +2%, максимальная 5%. [c.41]

Вышеуказанные фракции промывались 75%-ной серной кислотой, дистиллированной водой, 10%-ным раствором щелочи, снова дистиллированной водой до нейтральной реакции и после сушки над хлористым кальцием перегонялись над металлическим натрием, в тех же пределах температуры кипения. Для вышеуказанных фракций определяли максимальную анилиновую точку, показатель лучепреломления и удельный вес. Результаты сведены в табл. 1. [c.177]

Температура плавления, °С Температура кипения, Максимальная рабочая температура, °С Температура вспышки, °С Удельный вес кг/мз Удельная теплоемкость, ккал/ке-°С [c.310]

Исполнение Хладагент Температура кипения, Максимальная температура конденсации, С Температура окружающего воздуха, °С [c.268]

Пример 3. ТРВ подобран так, что при наиболее высокой температуре кипения максимальная производительность его при номинальном перегреве равна максимальной производительности компрессора. При уменьшении теплопритоков холодопроизводительность компрессора автоматически не снижается, т. е. компрессор продолжает работать, снижая температуру кипения и температуру объекта, пока они не примут своих минимальных значений. Необходимо установить, обеспечит ли ТРВ заполнение испарителя при наинизшей температуре кипения [c.244]

Кривые вязкости растворов азотной кислоты представлены на рис. 1У-26. Кривая зависимости вязкости от концентрации кислоты напоминает кривую температур кипения. Максимальная вязкость присуща 60—70%-ной кислоте. [c.150]

Температура кипения при давлении 100 кПа — 13,9 0,1 °С температура самовоспламенения 545°С максимальное давление, образующееся при взрыве (при 15%-ном содержании), составляет 680 кПа. Катализатор, используемый в производстве, — горюч, токсичен, поскольку в нем присутствует сулема. Такие свойства основного материала и катализатора обусловливают особую осторожность при ведении технологического процесса. [c.68]

При температуре, превышающей температуру кипения, максимальная концентрация пара равна плотности перегретого пара при соответствующей температуре и барометрическом давлении, определяемой из соответствующего характеристического уравнения Если в качестве приближения применить к пару уравнение Менделеева — Клайперона, то можно написать [c.8]

Дихлорпроизводные разделяют в дистилляционной колонне периодического действия максимальную температуру кипения (120,4°) имеет [c.176]

Для нагревания жидкостей, температура кипения которых выше 100 °С, применяют также электрические воздушные бани, в которых достигается максимальная температура нагрева в пределах 250 °С. [c.50]

Номера типов, приведенные в табл. 3, соответствуют числу особых точек N p. Классы помечены в соответствии с уравнением (17.10). На рис. 36 в качестве примера приведены все подтипы диаграмм класса 3.1 типа 1, число которых равно 4. Сплошными линиями здесь обозначены траектории непрерывного фазового процесса, а штриховыми — изотермо-изобары. В зависимости от ориентации траекторий фазового процесса каждому подтипу соответствует 2 антипода, а особой точке будет соответствовать минимальная или максимальная температура кипения. [c.199]

Кривые кипения и конденсации соприкасаются в экстремальной точке С, отвечающей максимальной температуре кипения системы, что вполне согласуется со вторым законом Гиббса — [c.39]

Коновалова, требующим равенства составов жидкости и пара в точках максимальной или минимальной температуры кипения системы. [c.39]

Максимальное понижение температуры кипения, [c.128]

Стереоизомеры олефинов С4—Се обычно разделяют азеотропной перегонкой с использованием эфиров и кетонов. При этом образуется азеотропная смесь с цис-томероы, имеющая максимальную температуру кипения. Применяется для этой цели также метод экстракции карбамидом. В последнее время для разделения структурных и стереоизомеров начали использовать адсорбционные методы, где сорбентами служат цеолиты СаА [44, 48], а также ка-тионзамещенные цеолиты типа X и V [48, 49]. [c.201]

Используя данные этой таблицы, становится возможным построить график зависимости закоксовывания катализатора от температуры кипения углеводородов (рис. 2.20). Из рисунка ясно видно, что переработка фракции НК-75 °С приводит к резкому закоксовыванию катализатора из-за содержащихся в этой фракции пятичленных нафтенов. Это подтверждается в работе, где изучалось коксообразование фр. 62-85, 85-120 и 120-140 °С. Максимальный выход кокса был получен из фр. 62-85 °С, что вызвано как наличием в ней метилциклопентана, так и образованием его из гексанов. [c.33]

В результате атмосферной перегонки нефти при 350—370° С остается мазут, для перегонки которого необходимо подобрать условия, исключающие возможность крекинга и способствующие отбору максимального количества дистиллятов. Самым распространенным методом выделения фракций из мазута является перегонка в вакууме. Вакуум понижает температуру кипения углеводородов и тем самым позволяет при 410—420° С отобрать дистилляты, имеющие температуры кипения до 500° С (в пересчете на атмосферное давление). Конечно, нагрев мазута до 420"" С сопровождается некоторым крекингом углеводородов, но если получаемые дистилляты затем подвергаются вторичным методам переработки, то присутствие следов непредельных углеводородов не оказывает существенного влияния. При получении масляных дистиллятов разложение их сводят к минимуму, повышая расход водяного пара, снижая перепад давления в вакуумной колонне и т. д. Существующими методами удается поддерживать остаточное давление в ректификационных колоннах 20—60 мм рт. ст. Наиболее резкое снижение температуры кипения углеводородов наблюдается при остаточном давлении ниже 50 мм рт. ст. Следовательно, целесообразно применять самый высокий вакуум, какой только можно создать существующими в настоящее время методами. [c.205]

На основании уравнения (IV.6) легко ориентироваться в выборе веществ для получения бани с возможно большей температурой кипения. Надо подобрать вещество, максимально растворимое в растворителе, который в свою очередь отвечал бы двум требованиям обладал бы наибольшей температурой кипения и наименьшей удельной теплотой парообразования. [c.160]

Жидкости, применяемые в пылеуловителях. Такие жидкости должны иметь малую упругость паров, низкую температуру застывания, сравнительно малую вязкость и обладать способностью смачивать пыль. Одна из фирм, поставляющих оборудование, рекомендует применять в пылеуловителях масло, имеющее минимальную температуру кипения 260° С максимальную температуру вспенивания паров 426,7° С плотность 0,9042—0,8498 г/см вязкость 100 с по универсальному вискозиметру Сейболта при 37,8° С для очистки тощих газов (при давлении очистки ниже 35 кгс/см ) и 150 с — для очистки жирных газов (при той же температуре и давлении 35 кгс/см и выше). [c.97]

Физические соображения о выборе разделяющего агента, а) Темп е-ратура кипения разделяющего агента. Цель добавления разделяющего агента к смеси состоит в облегчении очистки или разделения смеси посредством перегонки. Образующаяся азеотропная смесь долллна обладать температурой кипения, настолько отличающейся от температуры кипения других компонентов системы, чтобы разделение посредством перегонки было возможным. В то же время желательно, чтобы в азеотропной смеси содержалось максимальное количество продукта на единицу веса испаряющегося разделяющего агента. На рис. 19 можно видеть, что концентрация углеводорода в азеотропной смеси будет больше, когда применяется высококипящий разделяющий агент. С другой стороны, из рис. 20 видно, что максимальное понижение температуры кипения достигается при применении низкокипящего разделяющего агента [6]. Для оценки относительной роли этих двух факторов необходимо экономическое сопоставление капитальных затрат и эксплуатационных расходов. [c.124]

Применение азеотропной перегонки. Селективный разделяющий агент определяется как вещество, образующее азеотропные смеси с ограниченным числом компонентов системы. Неселектииные разделяющие агенты образуют азеотропные смесн со всеми компонентами системы. При разделении путем азеотропной перегонки селективные разделяющие апшты применяются реже, чем неселективБые. Обычно разделяющий агент образует азеотропные смеси со всеми компонентами разделяемой смеси, температуры кипения которых близки к температуре кипения разделяющего агента. Это можно видеть из табл. 25, в которой дан перечень разделяющих агентов, применяющихся для разделения углеводородов. Метанол, например, образует азеотропные смеси с углеводородами, температура кипения которых ниже температуры кипения метанола на 70°, и с углеводородами, температура кипения которых выше температуры кипения метанола на 55°, а также со всеми углеводородами с промежуточной температурой кипения. Максимальное понижение температуры кипения получается в том случае, когда температура кипения разделяющего агента ра]ша температуре кипения вещества, подлежащего отделению [10]. Это показано иа рис. 23. [c.127]

Испытания велись в некипящих растворах, чтобы яри определении влияния их концентращаи на химстойкость, исключить вгия-ние различия температур кипения (максимальная разница ХО С -дам ИаОН, 57°С - для Н РО , 200°С - для [c.119]

Страны, не располагающие собственными источниками нефти и газа, имеют в настоящее время возможность получать этилен, являющийся основой нефтехимической промышленности, из легкотранспортируемых продуктов, например из определенных фракций нефти. Эта задача решается в первую очередь пиролизом нефтяных фракций в присутствии водяного пара при 600 — 700°. Водяной пар служит одновременно разбавляющей средой и теплоносителем и уменьшает коксообразование. Процесс во многом подобен паро-фазпому крекинг-процессу. При этих процессах до 30% всего вводимого сырья превращается в газообразные продукты, в большинстве с высоким содержаниел олефинов, которые в недавнем прошлом считались нежелательными. Целевым продуктом являлся бензин. Процесс пиролиза, имеющий целью получение олефинов, о котором здесь идет речь, должен проводиться таким образом, чтобы обеспечить максимальный выход олефинсодержащих газов и минимальный — жидких продуктов, кипящих в интервале температуры кипения бензина. Выход последних может быть различным в зависимости от состава сырья и условий пиролиза. [c.54]

Исследуемая фракция с температурой кипения 200— 250°С выделялась вакуумной перегонкой сацхс1шсской нефти (скважина № 4, глубина 1400 м). Полученная фракция промывалась 75%-ным раствором серной кислоты, 10%-ным раствором соды и дистиллированной водой до нейтральной реакции. После высушивания над хлористым кальцием, фракция перегонялась над металлическим натрием и были определены ее а) удельный всс /Г = 0,8662, б) максимальная анилиновая точка — оказавшаяся равной 47, в) показатель лучепреломления я = 1,4845. [c.42]

Температура кипения, С максимальная анилиновая точка, С Ь температура кипения, макси- мальная аннлиноыая точка, °С Г [c.77]

Для исследования была взята средняя проба 1 участка мир.заанекой нефти, из которой фракционной перегонкой была выделена фракция с температурой кипения 150—200°. Фраг уня подвергалась промывке 75%-ной серной кислотой, 5%-иым раствором соды и дистиллированной водой, затем сушилась над хлористым кальцием и перегонялась в присутствии металлического натрия в тех же температурных пределах. Для исследуемой фракции определялись физические свойства максимальная анилиновая точка, удельный вес и показатель лучепреломления, значення которых приведены в табл. 1. Применяемый в опытах анилин нмел температуру замерзания —6,3°. [c.109]

Исследуемые фракции с т. кип. 150 200°С и 200—250°С выделяли фракционированием сацхенисской нефти (скважина № 4, глубина 1400 м). Фракция 150—200°С выделялась при атмосферном давлении, а фракция 200—250°С под вакуумом (10 мм). Они промывались 75%-ным раствором серной кислоты, 10%-цым раствором соды, дистиллированной водой до нейтральной реакции и после высушивания над хлористым кальцием перегонялись нал металлическим натрием в тех же пределах температур кипения. Для указанных фракций были определены удельный вес, максимальная анилиновая точка и показатель лучепреломления, значения которых даны в табл. 1. Значение предварительной промывки фракций 75%-ной серной кислотой одним из нас [8] приведено в предыдущей работе, [c.126]

Анилиновая точка деароматизированной бензольной (60—95°) фракции иногда может лежать в пределах температуры кипения фракции, поэтому для предотвращения испарения фракции нами, при определении анилиновой точки, применялся аппарат, имеющий в пробирке боковое ответвление с краном и воронкой для прилнвания анилина. Пробирка герметично закрывалась корковой пробкой, через которую проходил термометр с десятичными делениями, перемещива-нне анилина с бензином происходило при помощи автоматической мешалки. Анилин применялся высушенный и свежеперегнанный с т. замерз. — 6,3°. После определения максимальной анилиновой точки, показатели лучепреломления и удельного веса, исследуемые фракции подвергались деаро-матизации 98%-иой серной кислотой. Полное удаление ароматических углеводородов контролировалось по А. М. Настюкову [24], [c.167]

Из всех известных постоянно кипящих смесей около 90% составляют смеси с ми1шмальной температурой кипения. К ним относятся, вероятно, все постоянно кипящие смеси, встречающиеся в процессах переработки нефти. Соотношения между давлением пара компонентов для азеотропных смесей с максимальной температурой кипения отличаются от соотношений, рассмотренных выше. В этом случае наблюдаются отклонения от идеальных соотношений в отрицательную сторону, так что кривая на рис. 13 должна была бы пройти через минимум. [c.120]

Процесс фирмы British Petroleum [118]. Назначение процесса - снижение температуры застывания средних дистиллятов и легких масляных фракций, используемых для приготовления зимних сортов топлив, для холодильных, электроизоляционных и гидравлических жидкостей. Процесс осуществляется в среде водородсодержащего газа риформинга в присутствии избирательного катализатора, осуществляющего гидрокрекинг и гидроизомеризацию парафиновых компонентов сырья с образованием углеводородов с более низкой температурой кипения. Процесс проводят в условиях, обеспечивающих максимальный выход продукта. Схема процесса приведена на рис. 4.10. [c.122]

График 2. Изменения физических свойств. Нанесте на ось л (ось атомных номеров) числа от О до 20. На ось у нанесите данные либо по температурам кипения, либо по температурам планления (см. рисунок). Размер графика должен быть максимально большим. Нанесите на график данные с карточек, но не используйте величины, относящиеся к углероду [c.126]

Очевидно, что при целевой установке на получение углеводородов с максимально разветвленными цепями придерживаться относительно высоких температур (приводящих к значительному снижению температуры кипения исходного продукта за счет отщепления ме-тильных груши и выпрямления целей) — не льзя. Но это верно лишь за пределами известного температурного порога. До этого же порога нельзя отрицать целесообразность проведения изомеризации при повышенных температурах, так как повьппение температуры способствует передвижению двойной связи из а в р, т и т. д. положение. Но лшпь при передвижении двойной связи из а и р положение температура кипения повышается, при дальнейшем же передвижении двойной связи к центру молекулы температура кипения начинает заметно падать. Заметно падает она также и при всех разветвлениях цепи, причем обычно тем сильнее, чем более разветвленное строение получает углеводородная цепь. Но это последнее положение по види1мому не знает исключений лишь для парафиновых углеводородов. Что же касается олефиновых углеводородов, то хотя возможность распространения этого правила и на них не [c.75]

Перегонку в вакууме проводят во избежание разложения сырья из-за воздействия высоких температур. Снижение давления обеспечивает понижение температур кипения всех компонентов мазута. В результате при сравнительно низких температурах процесса перегонки, при которых еще не происходит крекинг, можно отобрать дополнительные количества дистнл-лятных фракций. Для удобства сопоставления температура кипения этих фракций пересчитывается на атмосферное давление. При вакуумной перегонке сырье целесообразно нагревать до максимально возможной допустимой температуры, чтобы достичь высокой доли отгона. Это уменьшает общий расход тепла и расход тепла в нижнюю часть колонны, где находится термически нестабильный остаток перегонки. [c.34]

К большинству фракций, получаемых на АВТ, даже но фракционному составу нельзя предъявлять требований ГОСТ на товарные продукты. В этих случаях качество отбираемых фракций определяется межцеховыми нормами. Последние должны быть составлены таким образом, чтобы качество товарных продуктов, получаемых из фракций АВТ после вторичного процесса, соответствовало требованиям ГОСТ, а выход их был максимальным. Например, дизельное топливо получается на заводе после гидроочистки соответствующей фракции, получаемой на АВТ. При гидроочистке температуры выкипания 50 и 90% (об.) продукта уменьшаются на 5— 15 С (в зависимости от свойств катализатора и режима процесса). Следовательно, прн отборе дизельной фракции на АВТ температуры кипения 50 и 907о (об.) фракции должны быть на 5—15 °С выше, чем нормируется по ГОСТ [2]. В результате увеличивается отбор дизельной фракции на АВТ и после гидро-очистки получается товарный продукт. [c.28]

Температура начала кипения топлива ДЛ является температурой конца кнпения топлива ТС-1. Если добиваться максимального отбора топлива ТС-1, то плотность, определяемая по температуре кипения 50 (об.), должна быть выбрана минимально допустимой, т. е. 775 кг/м что соответствует выходу по кривой ИТК 18% (масс.). При этом вязкость при 20 °С равна 1,6 мм - /с (>1,25 мм / по ГОСТ), температура застывания —60°С (по ГОСТ не выше —60°С) и температуры вспышки 40 °С (по ГОСТ не ниже 28 °С). Следовательно максимальный выход топлива ТС-1 при уже зафиксированном отборе топлива ДЛ составляет 22—14=8% (масс.), где 14% (масс.) соответствуют температуре начала кипения топлива ТС-1 150 °С по кривой ИТК. [c.30]

Формирование матрицы MQ начинается с заполнения подматрицы составов, представляющей собой составы возможных потоков верха и низа ректификационной колонны, и подматрицы давлений, если это необходимо. При этом предполагается, что на первом месте стоит наиболее летучий компонент данной фракции, а на последнем — наименее летучий. Подматрица составов заполняется на основании требований на качество целевых продуктов по каждому из компонентов или фракций. Некоторые трудности представляет определение составов продуктов каждой из колонн без расчета соответствующего аппарата. Заранее могут быть известны требования лишь по отдельным компонентам. Поэтому здесь можно воспользоваться тем, что составы задаются по уравнениям материального баланса колонны. При этом наличие в продукте компонентов, более тяжелых, чем целевой (для дистиллята), что может выясниться лишь после расчета колонны, лишь увеличит его температуру кипения, т. е. определение температуры кипения по материальному балансу позволяет находить минимально возможную температуру. Аналогично для куба колонны присутствие легколетучих компонентов снижает температуру лшпе-ния потока. В их отсутствие будет определена максимально возможная температура стока. [c.499]