Температура кипения смесей непрерывных

Для разделения бинарных смесей с большой разностью температур кипения преимущества непрерывного метода работы особенно очевидны. На сравнительно простых установках можно проводить ректификацию непрерывно в течение продолжительного времени, достигая сравнительно высокой производительности в условиях работы как при атмосферном давлении, так и под вакуумом. В установке, состоящей из двух ректификационных колонн, можно непрерывно разделять тройную смесь (см. разд. 4.9). Известно, что для разделения смееи, состоящей из п компонентов, необходимо п—1 колонн. Однако, смеси с числом компонентов больше трех вследствие значительных аппаратурных затрат следует разделять не за один проход, а прежде выделить две или три фракции из нескольких компонентов, после чего эти фракции периодически разделить на чистые вещества. [c.238]

Сложные углеводородные системы. Нефтяные фракции представляют собой смеси, состоящие из столь большого числа отдельных соединений, что их идентификация для определения состава системы и вообще для инженерных расчетов практически не имеет смысла. Для описания свойств этих систем, называемых сложными или непрерывными смесями, используются так называемые кривые разгонок, из которых наиболее важными являются кривые истинных температур кипения (ИТК). Если представить, что компоненты, составляющие сложную смесь, отгоняются из нее под постоянным давлением в строгой последовательности, отвечающей их точкам кипения t, непрерывно возрастающим с долей отгона е, то график зависимости t — ей носит название кривой истинных температур кипения. Каждая точка на непрерывной кривой ИТК представляет температуру кипения гипотетического точечного компонента, выкипающего из исходной смеси при данной доле отгона, и поэтому может рассматриваться еще и как точка кривой давления насыщенного пара данного компонента, отвечающая при этой температуре тому постоянному давлению, при котором построена линия ИТК. [c.103]

Обезвоживание пропана. Для обезвоживания жидкого пропана применяется одна из разновидностей азеотропной перегонки. В процессе получения и при последующем хранении жидкий пропан поглощает небольшое количество воды в растворенном виде. При полном насыщении и при температуре 27° в пропане содержится 0,092% мол. воды. Активность воды, растворенной в пропане, очень высока, однако эту воду можно отогнать в виде азеотропной смеси [12]. Схема этого процесса изображена на рис. 24. Влажный пропан непрерывно поступает в колонну для обезвоживания. Сухой пропан (температура кипения при атмосферном давлении —42°) получается в виде остатков, а отогнанный продукт представляет собой азеотропную смесь воды и пропана. После конденсации отогнанный продукт расслаивается на две фазы. Верхняя — углеводородная — фаза возвращается в колонну, а нижняя — водная — фаза сливается. Данные по равновесию системы жидкость — пар для пропана, насыщенного водой, приведены в табл. 26. При низких давлениях константа равновесия для испарения воды из раствора в пропане значительно превышает единицу. Это означает, что в данных условиях вода является более летучим компонентом. [c.129]

Дымящая серная кислота. Пиросерная кислота. Окись серы(У1) растворяется в серной кислоте в любом количестве (см. стр. 381). Такую смесь называют дымящей серной кислотой, или олеумом. Этот раствор может выделять SO3 и поэтому дымит иа воздухе. При нагревании вся растворенная окись серы(VI) выделяется, и температура кипения кислоты непрерывно возрастает (60° у олеума с 63% SO3, 125° у олеума с 25% SO3), пока не образуется 98,2%-ная серная кислота с постоянной температурой кипения. [c.387]

Из барабана котла по опускным трубам // котловая вода поступает в нижние части трубных экранов через коллекторы 13. В экранах 12 вода нагревается до температуры кипения и частично испаряется. Образовавшаяся пароводяная смесь поступает в барабан котла 8, где происходит отделение воды от пара. Таким образом непрерывно осуществляется циркуляция воды в трубах котла по контуру барабан котла —опускные трубы —экранные трубы — барабан котла. Движение воды происходит вследствие разности плотностей воды в опускных необогреваемых трубах [c.127]

Так как во время перегонки смесь кипит, то давление пара все время остается равным внешнему (большей частью атмосферному) давлению, т. е. испарение осуществляется при постоянном давлении. В этих условиях температура кипения смеси зависит от давления пара смеси. Смеси, обладающие при данной температуре более высоким давлением пара, имеют при данном давлении более низкую температуру кипения. Отходящие пары отличаются по составу от жидкости большим содержанием того вещества, которое в чистом состоянии имеет при данной температуре большее давление насыщенного пара, т. е. более низкокипящей жидкости. Во все время перегонки состав паров отличается от состава жидкости, из которой эти пары образовались. Состав жидкости в перегонной колбе непрерывно меняется, смесь обогащается жидкостью с меньшим давлением пара. Температура кипения смеси непрерывно повышается. [c.232]

Начальный продукт конденсации фенола с формальдегидом, получают обычным в этих случаях методом. В варочный котел с обратным холодильником (или обыкновенную колбу) загружают 100 весовых частей синтетического фенола, 102,5 весовых части формалина (37% СНгО) и 4 весовых части водного раствора аммиака (25% ННз). Смесь в течение 45 мин. конденсируется при нагревании до 100—110° при непрерывном перемещивании, после чего нагревание прекращают. Кипение наступает за счет тепла экзотермической реакции. При температуре кипения смесь выдерживают 15—30 мин. Затем аппарат переключают на прямой холодильник и производят вакуумирование полученного продукта при температуре 75°. В зависимости от консистенции образовавшегося про- [c.219]

Технологический процесс производства жидких резолов непрерывным методом (рис. 36) заключается в следующем. Фенол, формалин и раствор щелочи, в качестве катализатора, подают в смесители /. Из смесителей (после циркуляции) реакционная смесь через фильтр 2 поступает в напорную емкость 3, в которой поддерживается постоянный уровень за счет слива избытка смеси в смесители 1. Реакционная смесь далее подается в первую секцию четырехсекционного реактора идеального смешения 5. Поликонденсацию проводят при температуре кипения смеси. Выходящие из реактора пары конденсируются в холодильнике 6 и возвращаются в [c.57]

Описанный прием определения минимального флегмового числа для непрерывной ректификации основан на допущении, что разделяемая смесь поступает в колонну при температуре кипения. В этом случае количество жидкости в исчерпывающей части колонны увеличится на количество исходной смеси, т. е. [c.106]

При периодической перегонке разделяемую смесь, загруженную в куб, сначала нагревают до температуры кипения. При дальнейшем подводе тепла (в соответствии с энтальпией испарения смеси) происходит испарение. Скорость испарения зависит от количества тепловой энергии, подводимой в единицу времени. При непрерывной ректификации часть тепла подводят к исходной смеси уже в теплообменнике для предварительного подогревания исходной смеси. Основная часть тепловой энергии расходуется для нагревания куба. [c.175]

Характерным примером разделения смесей близкокипящих компонентов азеотропной ректификацией является разделение смеси индол—дифенил с применением диэтиленгликоля в качестве разделяющего агента. При атмосферном давлении разность температур кипения указанных веществ составляет всего 0,6 °С. Благодаря добавке диэтиленгликоля разница в температурах кипения образовавшихся азеотропов достигает уже 12,2 °С. Кипящие соответственно при 230,4 и 242,6 °С азеотропные смеси дифенил—диэтиленгликоль и индол—диэтиленгликоль, которые содержат почти по 60% диэтиленгликоля, можно легко разделить, даже используя малоэффективные колонны, при небольшом флегмовом числе. Так как дифенил в отличие от индола мало растворим в диэтиленгликоле, то больших количеств гликоля не требуется. Отгоняемый в первую очередь азеотроп дифенил—диэтиленгликоль расслаивается в приемнике дистиллята, и гликоль непрерывным потоком возвращают на стадию ректификации. Из полностью отогнанной смеси индол—диэтиленгликоль индол осаждают, разбавляя смесь водой [36]. [c.304]

Процесс однократного испарения (однократной конденсации) осуществляется при постоянном общем составе. Если жидкую смесь (точка I иа рис. 97, с. 284) подвергнуть изобарному нагреванию, то при достижении температуры кипения (точка х- ) и последующем подводе 6Q теплоты появится первый пузырек пара (состава У ), более богатый легколетучим компонентом, чем первоначально взятая жидкость. В результате жидкость обогатится высококипя-щим компонентом, что вызовет увеличение его содержания в последующих порциях пара и повышение температуры кипения (исходная точка переместится вверх по кривой кипения). Так как процесс происходит без отвода пара, то отношение количества пара к количеству жидкости непрерывно увеличивается. Если бы подвод тепла продолжался до полного испарения жидкости, то пар, образовавшийся из последней капельки жидкости, имел бы состав (точка г/а), совпадающий с составом первоначально взятой жидкости, а микроскопический остаток жидкости, переходящий в паровую фазу, имел бы состав Хг. [Процесс однократной конденсации схематически показан также на рис. 97 (у — / ).] Плечи рычагов, соответствующие жидким фазам, изображены сплошными линиями, а отвечающие паровым фазам — пунктирными. Из схем видно, каким образом изменяются с изменением температуры состав фаз и соотношение между ними (правило рычага). Разделение компонентов раствора путем однократного испарения или перегонки в равновесии отличается простотой и особенно удобно в тех случаях, когда температуры кипения чистых веществ резко различны или же когда требуется лишь обогащение смеси одним из компонентов. На практике обычно ограничиваются испарением части жидкости [c.293]

При расчете процессов однократного испарения и конденсации непрерывных смесей можно пользоваться теми же уравнениями, что и для многокомпонентных смесей, представляя непрерывную смесь, характеризуемую кривой ИТК, как бы состоящей из условных компонентов — отдельных фракций, выкипающих в узком диапазоне температур. Обычно каждой фракции ставится в соответствие углеводород парафинового ряда, соответствующий средней температуре кипения фракции. [c.72]

При непрерывной ректификации тепло остатка может быть использовано для предварительного подогрева исходной смеси до температуры кипения. Для этого горячий остаток пропускают через теплообменник (см. рис. 19-15), в котором подогревается смесь, поступающая на ректификацию. Можно также охлаждать исходной смесью дефлегматор нагретая в дефлегматоре смесь поступает затем в теплообменник, где подогревается остатком. Для подогрева смеси можно использовать и конденсат водяного пара, обогревающего кипятильник колонны. [c.687]

Как видно из кривой истинных температур кипения (рис. 27), большая часть смолы представляет собой непрерывную смесь, выкипающую в основном при температурах выше 300 °С, и что возможно получение нафталиновой фракции с высоким содержанием и большой полнотой извлечения основного компонента. Однако простой ректификацией смолы нельзя получить остальные компоненты в виде высококонцентрированных фракций. Их целесообразно извлекать из относительно малоконцентрированных фракций, применяя повторную ректификацию и другие методы. [c.161]

Рассмотрим простую перегонку смеси жидкостей, не образующей азеотропного раствора. Исходную смесь состава (рис. 6.12, а) нагревают до температуры кипения (точка /). Образующийся пар состава у, (точка 2) конденсируют и удаляют из системы. Пар по сравнению с исходной жидкостью обогащен легколетучим компонентом В. Оставшаяся жидкость обогащена компонентом А (состав Х2), поэтому ее температура кипения возрастает (точка / ) При кипении жидкости состава Х2 образуется пар состава уг (точка 2 ), который конденсируют и собирают в ту же емкость. Проводя процесс непрерывного кипения жидкости и удаления конденсата, можно получить почти чистый труднолетучий компонент А. На диаграмме этот процесс отвечает смещению точки / вверх до /д. В конденсате содержатся оба компонента. Таким образом, простой перегонкой получить чистый компонент В не удается. Рассмотрим процесс конденсации пара (рис. 6.12,6). Пар состава у1 начинает конденсироваться при температуре I (точка 2). Образующаяся жидкость состава X, (точка /) обогащена компонентом А. Оставшаяся паровая фаза обогащается более летучим компонентом В. Допустим, что состав ее стал уг (точка 2 ). Тогда новая порция образовавшейся при [c.100]

Теперь произведем графический расчет полной колонны непрерывного действия, состоящей из колонны обогащения и колонны истощения. Простейший случай будет тогда, когда перегоняемая смесь поступает при температуре кипения в виде жидкости, а состав флегмы, стекающей из колонны обогащения, тот же, что и состав питания. [c.87]

Для хлорирования в боковую цепь применяются аппараты как периодического, так и непрерывного действия, иногда снабженные ртутными лампами для инициирования реакции. Хлор подается через барботер в нижнюю часть аппарата. Хлорирование чаще всего ведут при температуре, близкой к температуре кипения реакционной смеси. При исчерпывающем хлорировании в реакционную смесь почти всегда добавляют хлорид фосфора (П1) или инициаторы, например 2,2 -азобисизобутиронитрил. [c.233]

Описанное определение минимального флегмового числа при непрерывной ректификации исходит из предположения, что подлежащая разделению смесь (питание) поступает в колонну при температуре кипения. В этом случае количество флегмы ) увеличивается на количество питания, т. е. [c.116]

Другое известное допущение, применяемое в расчетах, заключается в использовании дифференциального метода представлении состава непрерывной смеси. Исходная многокомпонентная смесь представлена в виде дискретного ряда узких углеводородных фракций с определенными температурами кипения. На каждой тарелке рассматриваются два граничных условных компонента со средней температурой кипения фракции. Обычно число фракций составляет 25 - 30. [c.154]

Температура кипения. При очистке вещества перегонкой одновременно определяется и температура кипения. Если имеется смесь жидкостей, то температура кипения во время перегонки в большинстве случаев непрерывно повышается. Если же перегонке подвергается чистое вещество, то термометр во время перегонки неизменно показывает одну и ту же температуру. Изменение атмосферного давления влияет в заметной степени (иногда на 2— [c.25]

Смесь 37 г (0,33 моля) октена-1 (т. кип. 121,2° при 750 мм, = 1,4090), 154 г (1,0 моль) четыреххлористого углерода и 5 г (0,2 моля) перекиси бензоила нагревают под избыточным давлением 150 мм рт. ст. В течение приблизительно 4 час. происходит непрерывное выделение углекислого газа. За это время температура кипения реакционной смеси повышается от 90° до 105° Затем избыток четыреххлористого углерода отгоняют, а остаток перегоняют в вакууме. Первая фракция содержит небольшое количество белого твердого продукта. Собирают фракцию (72 г), кипящую при 75—85° (0,05 мм), которую затем вновь перегоняют, собирая фракцию, кипящую при 78—79° (0,1 мм о 1,4770). Выход 66 г (75% от теоретического). Продукт представляет собой 1,1,1,3-тетрахлорнонан. [c.21]

Перегонка при атмосферном давлении. Принцип такой перегонки заключается в том, что смесь непрерывно нагревают, при этом постепенно отгоняются ее компоненты от низкокипящих до высококипящих. По мере повышения температуры кипения компонентов повышают и температуру перегоняемой смеси. [c.109]

Периодическая ректификация. В периодически действующей ректификационной установке (рис. 386) перегоняемую смесь загружают в куб 1, нагревают глухим паром до температуры кипения и затем непрерывно поддерживают состояние кипения. Образующийся в кубе пар поступает в колонну 2 (так называемую укрепляющую колонну), где происходит процесс ректификации. [c.564]

Реакционную смесь не следует охлаждать ниже температуры кипения бутилового спирта, так как непрерывное и бурное протекание реакции является необходимым условием для получения хороших выходов. [c.402]

При азеотропной этерификации смесь нелетучей или малолетучей кислоты кипятят с соответствующим спиртом (например, этанолом) и некоторым кол еством бензола. Образующаяся в результате реакции вода непрерывно отгоняется в виде тройной азеотропной смеси (74,1% бензола, 18,5% этанола, 7,4% воды), которая имеет более низкую температуру кипения, чем любой из компонентов смеси. Азеотроп при достаточном охлаждении образует Два слоя, из которых нижний содержит около 40% воды (количество воды колеблется в зависимости от температуры). Процесс этерификации может осложниться участием образующегося летучего сложного эфира в образовании азеотропных смесей. [c.283]

Для расчета тарельчатой модели непрерывную смесь заменяют набором условных дискретных компонентов. Задание на дискретизацию дают в виде таблицы температурных границ условных компонентов, которую готовят вручную и вводят в машину в качестве исходного массива. Температуру кипения Т условного компонента находят как средневзвешенную в соответствии с распределением плотности концентраций (Т) на интервале температур выкипания данного компонента (Т, Ч < Т<ГР+1 [c.111]

Разбавленные растворы серной кислоты можно концентрировать простым упариванием, так как при температуре кипения ее вплоть до содержания в растворе примерно 80% Нг504 в пары выделяется практически только вода. Теоретически упариванием водных растворов можно получить серную кислоту концентрацией 98,3% (азеотропная смесь), практически же концентрацию кислоты доводят не более чем до 96%. С повышением концентрации раствора серной кислоты температура кипения его непрерывно повышается. Но она резко уменьшается с понижением давления. Это дает возможность, применяя разрежение, обеспечить большую разность температур между упариваемой кислотой и теплоносителем. [c.301]

Толуол нитруется на мононитропроизводные непрерывным методом в условиях, близких к условиям нитрования бензола. При этом образуется около 55—57 % орто-, 38—42 % пара- и 3—4 % ме--га-изомера. Соотнощение изомеров, из которых наиболее важен пара-, почти не меняется с изменением условий проведения реакции нитрования. Разделение изомеров основано на различии температур кипения и застывания. Оно проводится ректификацией в вакууме с отбором дистиллята, содержащего о-нитротолуол, и с последующей кристаллизацией /г-нитротолуола из кубового остатка в трубчатых кристаллизаторах. Остающаяся эвтектическая смесь, содержащая до 20 % ж-изомера, подвергается повторной ректификации. При этом получают дистиллят, содержащий до 80% м-ям-тротолуола, из которого при охлаждении кристаллизуется чистый продукт. [c.91]

Метод в принципе состоит в том, что нитруемый углеводород в желаемом соотношении смешивают с жидкой при обычной температуре тетраокисью азота (темле-ратурой кипения 21—22°) и полученную смесь непрерывно подают под давлением азота в реакционную трубу из стали У2А, нагретую до требуемой температуры реакции. Реакция протекает в течение нескольких секунд. Затем продукты реакции проходят холодильник и давление редуцируется. [c.309]

Непрерывная смесь — это непрерывнокипящая смесь, состоящая практически из бесконечно большого числа близкокипящих компонентов, физико-химические свойства которой трудно опреде-лить 11а основе ее состава и свойств чистых компонентов. На рис. 1-1 (кривая а) показана типичная кривая зависимости температур кипения непрерывной смеси от доли отгона. [c.16]

Поскольку нефть и нефтепродукты представляют собой многокомпонентную непрерывную смесь углеводородов и гетероатом — ны> соединений, то обычными методами перегонки не удается разделить их на индивидуальные соединения со строго определен — ны (и физическими константами, в частности, температурой кипения при данном давлении. Принято разделять нефти и нефтепро — дук ы путем перегонки на отдельные компоненты, каждый из которых является менее сложной смесью. Такие компоненты при — пято называть фракциями или дистиллятами. В условиях лабораторной или промышленной перегонки отдельные нефтяные фракции отгоняются при постепенно повышающ,ейся температуре кипения. Следовательно, нефть и ее фракции характеризуются ие температурой кипения, а температурными пределами начала кипения (н.к.) и конца кипения (к.к.). При исследовании качества новых нефтей (т.е. составлении технического паспорта нефти) фракцион — ный состав их определяют на стандартных перегонных аппаратах, снабженных ректификационными колонками (например, на АРН — [c.59]

При работе колонны в отборном режиме, т. е. при частичном орошении (р>0, Фсоо), загруженная в куб колонны смесь (в случае, когда ее нельзя отождествить с бинарной) может быть разделена путем непрерывного отбора дистиллята на несколько фракций с различными температурами кипения. В этом случае термин ректификация отождествляется с термином фракционированная разгонкау>. При этом, разумеется, в зависимости от интересующего компонента нужным продуктом будет являться та или иная фракция. [c.54]

При периодическом режиме работы вследствие непрерывного изменения концентрации кубовой жидкости всегда будут проте кать параллельные процессы разделения. Предположим, что имеется смесь с пятью компонентами а—е, температуры кипении которых возрастают от а к е, и что х аждые два соседних компонента будут иметь следующую относительную летучесть [c.153]

При периодическом режиме работы смесь, подлежащую разгонке, нагревают в кубе до температуры кипения. При дальнейшем нагревании(в соотвеиствпис теплотой испарения смеси) происходит испарение. Скорость исиарения зависит от количества тепловой энергии, подводимой в единицу времени. При непрерывной разгонке часть необходимого тепла сообщается питанию путем предварительного подогрева. Дальнейшая потребность в тепле покрывается за счет нагревания куба, поскольку нри ректификации в колонне имеет место также и теплообмен. [c.197]

В круглодонную колбу емкостью 100 мл с двурогим форштоссом, снабженную обратным холодильником, вносят 8,5 г метилэтилкетона, 15 мл эфира и 18 мл воды Колбу полмешают в ледяную баню. При непрерывном встряхивании в смесь добавляют постепенно 4 г тонко нарезанного металлического натрия (см. с. 8) Когда весь натрий прореагирует, в колбу наливают 8 мл воды и добавляют осторожно и при перемешивании оставшиеся 4 г тонко нарезанного натрия По окончании реакции восстановления смесь переносят в делительную воронку. Верхний слой отделяют и сохраняют Нижний слой (водный) экстрагируют эфиром 2 раза по 15 мл. Эфирные вытяжки соединяют с органическим слоем (верхний слой). Промывают водой один раз и сушат сульфатом магния. Высушенный продукт перегоняют (рис 12) и собирают фракцию с температурой кипения 95—101 °С. В перегонной колбе остается небольшое количество пннакона метилэтилкетона. Выход 2-бутанола 6 г. [c.195]

Приведенные выше рассуждения справедливы в том случае, если объем исходное смеси существенно превьппает объем собранного дистиллята. Обычно при нагревании исходная смесь меняет свой состав в сторону низких значений концентрации более летучего компонента. При этом наблюдается непрерывный сдвиг температуры кипения смеси в сторону более высоких значений, указывающий на то, что концентрация летучего К0мп01юнта в дистилляте уьюньшает-ся. Обогащение исходной модельной смеси компонентом В (от 10 до 90%) может быть реализовано путем проведения трех последовательных операций дистилляции. Модельная система, используемая для объяснения процесса дистилляции, была выбрана произвольно. В принципе, диаграммы, отражающие зависимость состава жвдкой и паровой фаз от температуры, по внешнему виду могут отличаться от диаграммы, приведенной на рис. 4.5-4. На рис. 4.5-5 представлена фазовая диаграмма бинарной смеси вода-этанол. Эта система ивляется [c.195]

Для непрерывного проведения ректификации необходимо, чтобы поступающая на разделение смесь соприкасалась со встречным потоком пара с несколько большей концентрацией ВК, чем в жидкой смеси. Поэтому исходную смесь подают в то место ректификационной колонны 3, которое соответствует этому условию. Место ввода исходной смеси, нагретой до температуры кипения в подогревателе 2, называют тарелкой питания, или питательной тарелкой. Положение тарелки питания или ввода исходной смеси специально рассчитывается. Тарелка питания делит колонну на две части верхнюю-укрепляющую и ямжтою-исчерпывающую. В укрепляющей части происходит обогащение поднимающихся паров низкокипящим компонентом, а в исчерпывающей-удаление НК. Поток пара, поднимающегося по ректификацион- [c.114]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология