Нержавеющие скорость

Из-за повышенной склонности к росту зерна при выполнении сварки предпочтительны способы с невысокими погонными энергиями и большой скоростью охлаждения. Режимы сварки не отличаются от общепринятых для всего класса нержавеющих сталей. Подготовка кромок под все виды сварки производится механическим способом, чтобы исключить возникновение зон, снижающих регламентированные свойсгва. [c.259]

Следует обратить внимание на необходимость принятия мер по предупреждению возможности образования взрывоопасных газовых смесей в аппаратуре и особенно в топочном пространстве печей. Известен случай, когда при разрущении трубы из нержавеющей стали диаметром 127 мм в топочное пространство печи нефтеперерабатывающего завода были выброшены углеводороды. Взрывом был разрушен технологический аппарат. Разрушение труб в печи пиролиза может быть вызвано их перегревом вследствие нарушений технологического режима процесса, а также отложениями кокса на стенках, что приводит к ухудшению теплопередачи и перегреву металла. Кроме того, материал труб и монтаж поверхностей теплообмена могут быть некачественными. Поэтому в ряде процессов пиролиза для снижения скорости отложения кокса и удаления его с внутренней поверхности стенки в сырье перед зоной реакции ( = 650—700 °С) добавляют раствор поташа, который является эффективным катализатором процесса окисления кокса водяным паром. [c.321]

Металлический смеситель (а) разборный, детали его изготовлены из нержавеющей стали. Смешение растворов проходит в камере смешения 2. В кислый раствор, поступающий с малой скоростью, входит раствор жидкого стекла с большой скоростью, что создает достаточную для хорошего смешения растворов турбулентность струи. Из камеры смешения смесь поступает в успокоитель 1, где турбулентная струя переходит в ламинарную (спокойную) и сливается на распределительный (формующий) конус. [c.132]

Скорость горения металла также зависит от теплопроводности металла, энергии активации, теплоты горения (сгорания), геометрической формы образца металла, а также от интенсивности подачи кислорода. Углеродистая и нержавеющая стали продолжают гореть после рассеивания энергии воспламенения до тех пор, пока подача кислорода станет недостаточной для поддержания горения, или в результате рассеяния тепла температура [c.82]

При диаметре ответвлений 19 мм (при дренаже из нержавеющей стали) скорость входа воды в это ответвление д.о= = 1,10 м/сек] для.самого короткого ответвления [c.149]

Вспомогательное оборудование модуля содержит мерники из титана и стали с эмалевым покрытием, снабженные якорной мешалкой без вариатора скорости и греющей рубашкой дозирующий насос из нержавеющей стали, сборники, котел для теплоносителя с гликолевым теплообменником для охлажде-Н1я (на схеме не показаны) и систему трубопроводов из угле- [c.47]

Для изготовления сепараторов может применяться любой металл, например углеродистая и нержавеющая стали, алюминий и др. Перепад давления в сепараторе зависит от нагрузки по улавливаемым примесям, конструкции коагулятора, скорости газа, однако в сепараторах средней производительности он не долл ен превышать 25,4 мм вод. ст. Благодаря такому незначительному гидравлическому сопротивлению нет необходимости в жестком креплении элементов коагулятора. Их достаточно слегка закрепить с помощью проволоки только для того, чтобы они не скользили. [c.92]

Торможением анодного процесса вследствие наступающего явления анодной пассивности объясняется малая скорость коррозии ряда металлов и сплавов и, в частности, нержавеющих сталей, а также алюминия в водных растворах солей ири доступе кислорода воздуха или в азотной кислоте. Образование анодных фазовых пленок на поверхности металла может быть результатом осаждения на поверхности анода труднорастворимых [c.35]

Действующие винтовые насосы имеют производительность до 681 м /ч, давление до 70 кгс/смР- и работают при температурах до 260° С. Скорость вращения ротора одновинтового насоса составляет 3600 об/жйн, двухвинтового—1150 об/мин. Детали их выполняются из бронзы или нержавеющей стали. [c.42]

Испаритель выпускается диаметром 0,203—1,22 м с фиксированными или переменными скоростями ротора. Аппарат изготовляется из нержавеющей стали или других материалов и может быть использован при работе под вакуумом. Испаритель предназначен для концентрирования невязких термочувствительных материалов таких, как расплав мочевины, талловое масло, жирные кислоты, расплав нитрата аммония и пластификаторы. [c.126]

Пленка образуется на внутренней поверхности калиброванной стеклянной трубы 6 при вращении скребкового ротора 7 с лопастями (для уменьшения коррозии ротор выполняется из тантала или нержавеющей стали марки УА). Регулируемый приводной механизм 3 со ступенчато изменяющейся скоростью вращения соединяется с ротором магнитной муфтой 4, которая лишена всех недостатков сальникового уплотнения. Нижний конец ротора снабжен самоустанавливающимся шарикоподшипником в виде тефлонового шара, размещенного в стеклянной опоре. Смазкой подшипника служит стекающий кубовый продукт. Источником тепла является циркуляционный термостат 14 мощностью электрообогрева 1,5 или 2 кВт. При температурах до 200° С в качестве теплоносителя используют парафиновое масло, а при более высоких температурах — силиконовое масло. Эти масла полностью прозрачны. [c.278]

Свежие и возвратные (так называемые первые и вторые неомыляемые ) парафины в массовом соотношении 1 2 смешиваются с катализатором в емкости I и закачиваются в реактор 2. Окисление проводится в реакторе барботажного типа из нержавеющей стали объемом 60 м в переменном температурном режиме (от 118 до 105 С) кислородом воздуха, подаваемого со скоростью, рассчитанной на полное сечение аппарата, не менее 0,1 м/с. [c.175]

Эксперименты проводили в автоклаве из нержавеющей стали емкостью 300 мл, снабженном мешалкой. Давление в аппарате было достаточным, чтобы все реагенты находились в жидком состоянии. При стандартных опытах в реактор загружали 7 г сухой ионообменной смолы (табл. 1) и затем под давлением азота подавали туда 93 г изобутана. В реактор добавляли 6—7 г ВРз и перемешивали содержимое со скоростью 1800 об/мин. По достижении в реакторе необходимой температуры медленно начинали пропускать н-бутилен. Для контроля процесса использовали хроматограф, установленный на потоке и снабженный пламенно-ио-низационным детектором и интегратором. Условия проведения экспериментов даны в табл. 2 и 3. [c.73]

Два опыта были проведены в реакторе при 0°С. Изобутан и смесь бутилсульфата с серной кислотой предварительно охлаждали до —30 °С и загружали в реактор объемом 50 мл, представляющий собой трубку из нержавеющей стали со стальными пробками на обоих концах. После этого реактор погружали в смесь воды со льдом и встряхивали с частотой 250 качаний в минуту. Хотя интенсивность перемешивания в стальном реакторе, несомненно, отличалась (скорее всего, она была меньше) от интенсивности перемешивания в стеклянном реакторе при других опытах, результаты ясно указывают, что при 0°С скорость образования алкилата выше, чем при —10°С (см. также рис. 1). [c.100]

Для изготовления насосов находят применение и пластмассы. Практика показала, что применение пластмасс для центробежных насосов значительно увеличивает их долговечность при минимальных эксплуатационных затратах. Такие насосы с успехом эксплуатируют в условиях воздействия агрессивных сред при температурах до 170°С, давлении 1 МПа и скоростях подачи жидкости 2000 л/мин. В этих насосах двигатель и вал обычно выполняют из нержавеющей стали, изолируя их от воздействия агрессивных сред пластмассой. [c.38]

Интенсивность процесса эрозии, определяемая как убыль массы металла с единицы его поверхности в единицу времени, обычно растет с ростом скорости потока. В табл. 9.2 показано влияние скорости потока морской воды на скорость эрозии некоторых металлов и сплавов. Из таблицы следует, что наиболее чувствительны к увеличению скорости потока сплавы меди в случае чугуна и углеродистой стали влияние скорости потока уменьшается, а для сплавов никеля оно совсем мало. Титан стоек при действии морской воды независимо от скорости ее потока, что объясняется большой прочностью пассивирующей окисной пленки. Скорость коррозии нержавеющей стали, в отличие от других материалов, в условиях быстрого потока морской воды уменьшается, что обусловлено более легким поступлением к ее поверхности кислорода, необходимого для поддержания пассивного состояния. [c.457]

В атмосферных условиях и в воде допускается контакт между нержавеющей сталью и алюминием, и он не представляет опасности. В растворах хлористого натрия, в пластовой и в морской воде контакт алюминия и его сплавов с нержавеющей сталью интенсифицирует скорость их коррозии. В морской воде контактная коррозия проявляется особенно сильно, когда большая поверхность нержавеющей стали контактирует с малой поверхностью алюминиевого сплава. Особенно опасен контакт с медными сплавами, даже при отсутствии электрического контакта. Существенную роль при этом играет вторично осаждающаяся медь, образующая эффективные местные катоды. Если алюминий анодирован или окрашен, то это значительно снижает опасность контактной коррозии. [c.59]

В работе [10, с. 60—63] предложено определять фракционный состав реактивных топлив с помощью газожидкостной хроматографии на хроматографе Цвет с пламенно-ионизационным детектором, работающим в дифференциальном режиме. Прибор позволяет работать как в изотермическом режиме, так и с программированием температуры термостата колонок в линейном режиме со скоростью от 1 до 40 °С в мин. Хроматографическая колонка из нержавеющей стали длиной 1 м наполнена 5% силиконового эластомера SE-30 на хромосорбе R. Газом-носителем служит азот. Нагревание от 50 до 180°С запрограммировано на скорость 5°С в 1 мин, скорость диаграммной ленты самописца 600 мм/ч. Для испытания требуется 20—30 мг топлива. Содержание отдельных фракций определяют по площадям пиков. Истинные температуры кипения этих фракций устанавливают по калибровочным кривым, представляющим собой зависимость температур удерживания смесей индивидуальных углеводородов Се—С от истинных температур кипения, полученных в различных условиях хроматографирования. [c.17]

В работе [80] влияние расхода топлива (устанавливается периодическим взвешиванием проб топлива) на скорость образования отложений определяется по увеличению перепада давления на пористом 40-микронном фильтре 5 из нержавеющей стали, установленном на выходе топлива из термостата 2 прибора (рис. 42,в). Результаты испытаний показывают, что с помощью такого прибора можно найти оптимальный расход топлива, который необходимо поддерживать в трубках, ведущих к регулирующим агрегатам. [c.111]

Пассивным называется металл, являющийся активным в электрохимическом ряду напряжений, но тем не менее корродирующий с очень низкой скоростью. Пассивность — это свойство, лежащее в основе естественной коррозионной устойчивости многих конструкционных металлов, таких как алюминий, никель и нержавеющая сталь. Некоторые металлы и сплавы можно перевести в пассивное состояние, выдерживая их в пассивирующей среде (например, железо в хроматном или нитритном растворах) или с помощью анодной поляризации при достаточно высоких плотностях тока (например, железо в серной кислоте). [c.70]

В отличие от нержавеющей стали 18-8, титан имеет низкую критическую плотность тока пассивации и в хлоридах, и в сульфатах, поэтому пассивность в кипящей 10 % НС1 может быть достигнута легированием титана 0,1 % Рс1 или Р1 [15]. Чистый металл корродирует в той же кислоте с очень высокой скоростью (см. рис. 24.1). [c.78]

Методы фирмы Дю Пон описаны Н. В. Крэнзом и А. Е. Ловринсом [18], а также А. Ларсеном [19]. Эти методы относятся к парофазным процессам с использованием воды в качестве реакционной среды для осуществления непрерывной реакции полимеризации. Этилен вместе с катализатором непрерывным потоком (со скоростью 24,6 см1сек) вводится в трубу из нержавеющей стали внутренним диаметром 5 мм и длиной 12,2 м, находящуюся при температуре 210—215 и давлении на входе 1000 ат. Обычно в качестве среды используют воду, содержащую бензол, причем конверсия может достигать 18%. [c.167]

На рис. 133 дан общий вид вертикального трехступенчатого кислородного компрессора без смазки цилиндров. Его производительность 40 м /мип, конечное давление 76 ат, скорость вращения вала 345 об/мнн, ход поршня 300 мм, диаметры цилиндров 580/300/170 мм, мощность иа валу 400 кВт. Цилиндры 2 изготовлены из специального каучука. Поршни 1 выполнены из бронзы АЖ-9- г, штоки 5 — из нержавеющей стали 3X13, фонари 4, крышки клапанов и корпуса холодильников — из стали Х18НП, трубы газопровода—из меди М3. Клапаны 3 всех ступеней прямоточные, сед- [c.243]

Распределение раствора кислоты внутри фильтра предусматриваем при помощи кольцевой дырчатой трубы. Диаметр кольца (считая по оси кольцевой трубы) выбираем равным половине диаметра фильтра, т. е. 1 м. Диаметр кольцевой дырчатой трубы подбираем по максимальному расходу раствора кислоты, который при скорости его фильтрования 10 мЫас составит 10 3,1=31 м час, или 8,6 л сек. Подходящим диаметром трубопровода для такого расхода является ар =102 мм (при трубопроводе из нержавеющей стали — см. табл. 11). [c.145]

Рис. 27. Зависимость скорости коррозии хромоникелевой нержавеющей стали Х18Н9 и этой же стали, дополнительно легированной катодными присадками, от концентрации Н2804 (продолжительность испытания

Рис. 182. Зависимость скорости коррозии алюминия (сплошная линия) и нержавеющей стали Х18Н9 (штриховая линия) от концентрации азотной кислоты

Ha o с консольным валом, сконструированный фирмой The R. S. or oran o. для перекачивания серной кислоты, показан на рис. 27. Конструкция насоса устранила проблему текущего ремонта нижних подшипников вала. Эти подшипники заключены в стакан 7 из углеродистой стали, расположенный выше уровня контакта с перекачиваемой кислотой. Насос имеет только одно торцевое уплотнение 3 вала 6, которое служит для устранения загрязнения и попадания влажного воздуха в насос, а также выхода паров из насоса. Корпус насоса (диаметром 300 мм) и рабочее колесо выполнены из нержавеющей стали. Диаметры всасывающего и нагнетательного патрубков равны соответственно 127 и 152 мм. Скорость вращения вала 1750 об1мин при мощности электродвигателя 22 кет. Насос имеет производительность 270 м 1ч по кислоте при напоре 18 м. Длина консольной части вала составляет 457 мм. Помимо серной кислоты насосы подобной конструкции используются для работы с жидким 80з, фосфорной кислотой и расплавленной серой [60]. [c.51]

В данной работе приводятся результаты исследований пиролиза нефтяных фракций в присутствии микросферического цеолитсодержащего катализатора крекинга Спекгр-943 П (Огасе-Оау1зоп). Опыты проводились на лабораторной установке с проточным реактором (из нержавеющей стали) с кипящим слоем катализатора. Исследовался пиролиз нефтяных фракций - прямогонного бензина, керосина, дизельного топлива и вак>/умного газойля с разбавлением сырья водяным паром. Опыты проводились при объемной скорости подачи сырья 0,3-2 ч , температуре в реакторе 600-700 С, массовом [c.165]

Носитель, поступающий со склада, рассеивают на грохоте / и по мере надобности через рукавный вакуум-фильтр 2 подают в эмалированный реактор с паровой рубашкой 3 для извлечения избыточного количества АЬОз серной кислотой. Для-уменьшения потерь носителя из-за растрескивания гранул предусмотрено пневм.атиче-ское перемешивание фаз. В реакторе поддерживают температуру 90°С и концентрацию кислоты — 10%. Время, необходимое для извлечения АЬОз, рассчитывают по формуле (IV. 46). Реактор 3 — периодически действующий, что вызвано трудностью подбора конструкционного материала для создания непрерывно действующего аппарата. Для обеспечения непрерывности процесса одновременно используют несколько реакторов. В целях защиты от коррозии кислыми водами последующих аппаратов, отмывку носителя от сульфат-иона первоначально производят в том же аппарате. Частично отмытый носитель поступает на сетчатый конвейе ) 4 (сетка из нержавеющей стали с диаметром отверстий 0,1—0,2 мм). Алюмосиликат располагается на ленте конвейера слоем толщиной в 2—3 см. Лента конвейера с лежащим на ней носителем движется над сборником промывных вод 7 и орошается сверху водой с помощью форсунки 6. Отмывка носителя продолжается 40 мин. В соответствии со скоростью движения ленты и временем отмывки рассчитывают необходимую длину промывной зоны. Носитель сушат 1 ч в печи 8 тоннельного типа при 120—130°С и пропитывают раствором активных солей в ванне 9. Она представляет собой прямоугольную емкость из нержавеющей стали с паровой рубашкой для создания и поддерживания необходимой тeмпepaтypьL Раствор солей непрерывно циркулирует через ванну с помощью центробежного насоса И. Для облегчения поддержания постоянной концентрации пропиточного раствора, отношение Ж Т в ванне равняется 120. Перемешивание раствора специальными механическими средствами нецелесообразно, поскольку при достаточной мощности циркуляционного насоса И достигается полное смешение в системе ванна, насос, сборник 10. Емкости 13 и 14 используют для приготовления [c.145]

HF (2 моль)+ТаРб (0,2 моль)+КС1 (0,05 моль) в автоклаве из нержавеющей сталн (хасталлой С) скорость перемешивания 1000 об/мин. [c.159]

В лаборатории автора в качестве пиролизера использовалась трубка из нержавеющей стали длиной 200 мм, внутренним диаметром 1 мм. Трубка равномерно нагревалась до 500—550° С пропусканием через нее тока, подаваемого через специальный низковольтный трансформатор. Через трубку автоматически, с определенной скоростью (0,25—0,5 мл1час), пропускался исследуемый углеводород. Полученные продукты распада исследовались газовой хроматографией с применением капиллярных колонок. Так как продукты распада содержали непредельные [c.326]

В [8] описаны эксперименты по кипению с недогревом при подъемном течении воды в вертикальных с электрическим нагревом трубах из нержавеющей стали или никеля, имеющих внутренние диаметры в диапазоне от 3,63 до 5,74, мм при давлении в системе в диапазоне от 0,7 до 17,2 Л1Па, температуре воды — от 115 до 340°С, массовой скорости — от 11 до 1,05-10 кг/(м -с), тепловой нагрузки — до 12,5 МВт/м". Эти данные описываются размерным уравнением, справедливым для воды [c.383]

Для анализа оснований, содержащихся в дизельных дистиллятах использовался также препаративный хроматограф Л ХМ-7А, модернизированный переключающим устройством на 10 ампул. Колонка из нержавеющей стали, длиной 6 м, внутренний диаметр — 8 мм. Неподвижной жидкой фазой служили синтетический каучук (СКТ) и лукопрен Ж-1000, нанесенные в количестве 15% на целит 503 (фракция 60—80 меш). Скорость газа-носителя гелия— 120 мл/- 1ин. Программирование температур o yщe твл lЛo ь в пределах 150—300 С со скоростью 1° в минуту. [c.74]

Система хронато-масс-спектрометрии включала в себя следующие приборы хроматограф ЛХМ-7А колонка из нержавеющей стали длиной 6 м, внутренний диаметр —3 мм. Неподвижная жидкая аза полиэтиленгликоль — 20 тыс., нанесенный в количестве 7 % на целит-503. Скорость газа-носителя гелия —20мл/мин. Анализ проводили с программированием температуры от 100 да 200 "С со скоростью 2 градуса в минуту. Использовался молекулярный сепаратор на керамических фильтрах с коэффициентом обогащения 60. Масс-спектрометр типа 1306 был оборудован светолучевым осциллографом типа Н-117 и счетчиком ионов СИ-03, температура ионизационной камеры 250° 126]. [c.74]

Тепло на отпарку вводят через выносной кипятильник, обог)Н -ваемый обычно водяным паром. Важным параметром режима установки является температура низа десорбера. Так, для моноэтанол-амина рекомендуется температура отпарки не выше 125° С, поскол1 -ку при повышении температуры скорость разложения моноэтанол-амина быстро возрастает""". Вследствие относительно высокого температурного режима в низу отнарнсй колонны и в кипятильнике наблюдается сероводородная коррозия. Поэтому трубки кипятильника изготавливают из нержавеющей стали (Ст. 18-8) нижняя часть колонны также имеет соответствующую облиновку. [c.300]

Билл и Силверман [79] испытывали опытную установку с фильтром из шерстяных волокон нержавеющей стали, обслуживающую 400-тонную мартеновскую печь. Глубина фильтрующего слоя 50 мм, средняя температура фильтрования 65°С, эффективность улавливания равна 96% при скоростях фильтрования 500 и 750 мм/с. При лабораторных испытаниях использовали пары, полученные в результате сжигания порошкообразного карбонила железа при температуре до 320 °С. Сопротивление чистого фильтра невысоко и составило менее 0,5 кПа. Несмотря на то, что обычное сопротивление составляло 8,8 кПа, конструкция фильтра позволя- [c.372]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология