Полная конденсация

Эффективным является ступенчатое понижение давления пв регонки раздельно в зонах питания и отпаривания с целью получения максимального отгона легких фракций и исключения из схемы водяного пара для разделения дистиллятных фракций. Наи-иолее просто давление и и парных секциях понижается п.ри полной конденсации отгона. Сконденсированный отгон предлагается подавать в линию горячей струи колонны /С-/ в качестве испаря-ющего агента [32], в печь колонны К-2 [33], в колонну К-2 в качестве орошения ниже [34] или выше [35] отбора бокового погона. Поскольку отгон представляет собой легкокипящие фракции соответствующего бокового погона использование их в качестве орошения лежащих выше секций колонны, очевидно, является предпочтительным (рис. 111.17,а). Худшие показатели по качеству продуктов и по энергетическим затратам имеют, естественно, схемы перегонки, использующие водяной пар [36] или исходный поток нефти [37] в качестве эжектирующего агента для понижения давления в отпарных секциях (рис. 1П-17, б). [c.171]

Математические модели ректификационных колонн, основанные на замене реальных тарелок теоретическими ступенями разделения, получили широкое распространение в практике проектных расчетов, поскольку позволяют вести расчет колонны без учета гидродинамической обстановки на тарелках. По существу эти модели (см. табл. 14, модели 3, 5 и 6) представляют собой попытку замены описания ректификационной колонны описанием аппарата с полной конденсацией пара на ступенях разделения. До некоторой степени это отражает свойства процесса ректификации, поскольку взаимодействие паровой и жидкой фаз, имеющих различные температуры, сопровождается явлениями конденсации. Вместе с тем такая замена, по существу, игнорирует межфазный массообмен, который также влияет на работу ректификационной колонны. [c.302]

На практике режим полного орошения обычно реализуется лишь в лабораторных условиях, путем полной конденсации верхних паров и возврата всего конденсата в качестве жидкого орошения, а также испарения в кипятильнике всей нижней флегмы и возврата этих паров в низ колонны в качестве парового орошения. При этом, очевидно, сырье не подводится, поскольку не отводятся продукты разделения. Следовательно, можно считать, что g]D = оо и С/Л = оо. Равны бесконечности также и пропорциональные флегмовому и паровому числам относительный приток тепла в кипятильник и съем тепла в конденсаторе [c.177]

Прямогонные бензины, полученные на различных установках, отличаются друг от друга содержанием растворенных газообразных компонентов — углеводородов от 4,57 до 11,57о (масс.), 2С1-4 и от 0,0044 до 0,0142% сероводорода, а также фракционным составом. Для стабилизации прямогонных бензинов давление в верху колонны принято равным 1,2 МПа, температура полной конденсации дистиллята 45 °С. Поскольку режим дебутанизации обеспечивает получение стабильного бензина, не требующего щелочной очистки, при расчетах принято, что загрязняющим компонентом дистиллята является изопентан, а остатка — и-бутан. [c.271]

Различают высшую и низшую теплоты сгорания нефтепродуктов (топлив). Высшая теплота сгорания отличается от низшей на величину теплоты полной конденсации водяных паров, образующихся при сгорании углеводородов. В технологических расчетах обычно пользуются низшей теплотой сгорания. [c.75]

Для фракционной перегонки жидкостей очень удобно пользоваться колонками полной конденсации. Они дают возможность проводить фракционную перегонку более точно, чем при помощи дефлегматоров. На рис. 126 показана одна из многочисленных конструкций колонок полной конденсации. [c.132]

Рис. 126. Колонка полной конденсации.

Расчет режимов стабилизации прямогонных бензинов показал, что концентрация сероводорода в стабильном бензине завиоит от содержания в нем н-бутана. Так, при содержании и-бутана 0,5—0,6% (масс.) концентрация сероводорода практически остается на одном уровне, а с увеличением н-бутана выше 1 % (масс.) концентрация сероводорода резко возрастает. Следовательно, предпочтительно содержание и-бутана в бензине поддерживать в пределах 0,5—1,0% как для случая максимального удаления сероводорода, так и для случая полной конденсации фракции н. к. — 62°С, получаемых из стабильного бензина на установках вторичной перегонки бензинов. [c.271]

По составу Хь и энтальпии сырья на тепловую диаграмму наносится точка Ь х , кь). Рассмотрим случай работы полной колонны, когда ее верхние пары подвергаются полной конденсации при эвтектической температуре а после расслоения в декантаторе каждая жидкая фаза подается на верх соответствующей колонны. Более общим случаем является охлаждение общего конденсата до несколько более низкой температуры чем tg, однако методика расчета и его последовательность сохраняются неизменными. [c.277]

Разность температур хладоагента и полной конденсации дистиллятных паров должна обеспечивать возможность эффективного теплообмена в конденсационном устройстве. Давление, под которым должна при этом находиться система, определяется по уравнению изотермы жидкой фазы 2 = 1 методом последовательного приближения путем подбора такого его значения, которое при назначенной температуре полной конденсации превращает это уравнение в тождество. [c.398]

Количество жидкости, полученной в дефлегматоре, равно количеству пара, поступившему в это устройство из укрепляющей секции колонны (полная конденсация). Полученная жидкость делится на две части — одна часть направляется обратно в колонну Ф (флегма, орошение), другая является верхним продуктом Д (дистиллят). [c.107]

Теперь можно найти тепловые нагрузки дефлегматора и кипятильника, рассчитав энтальпии исходной смеси и кубового остатка (энтальпия дистиллята при полной конденсации паров в дефлегматоре равна энтальпии флегмы). После этих предварительных вычислений проводится последовательный расчет составов, расходов, температур и энтальпий фаз для всех ступеней. [c.59]

Постоянство температуры при всех способах хранения сжиженного газа является весьма важным фактором безаварийной эксплуатации хранилищ. Это обусловлено тем, что при изменениях температуры окружающей среды могут резко колебаться температура и давление в хранилищах сжиженного газа, работающих под высоким давлением, а в хранилищах с частичной или полной конденсацией паров, образующихся за счет притока тепла из окружающей среды, для стабилизации давления в резервуарах компрессорные станции вынуждены работать с большой неравномерностью. [c.176]

Дробную перегонку ведут обязательно с применением дефлегматоров или колонок полной конденсации. [c.131]

Давление ироцесса в К-1 наиболее часто поддерживается равным 0,4—0,5 МПа, реже 0,15—0,20 МПа. Повышенное давление поддсржггзают для того, чтобы обеспечить полную конденсацию верхнего продукта при наличии в нефти растворенных углеводо-родных газов. Однако повышенное давление отрицательно сказывается на технико-экономических показателях процесса и качестве продуктов, так как заметно уменьшается доля отгона паров сырья, расход горячей струи и относительные летучести компонентов смеси. Весьма убедительны в этом отношении сравнительные расчеты разделения нефти с выделением фракций н. к. — 85°С и н.к. — 160°С ири 0,1 и 0,5 МПа, приведенные в табл. П1.3 [c.163]

Схема аппарата АРН-2 показана на рис. 59. Основными составными частями его являются куб с электронагревательной печью и ректификационная колонка с конденсатором-холодильником и приемниками для дистиллятов. Ректификационная колонка диаметром 50 мм, высотой 1016 мм обладает погоноразделительной способностью, соответствующей 20 теоретическим тарелкам. Колонка заполнена насадкой в виде спиралек из нихромовой проволоки и снабжена электрообогревом. Узел конденсации допускает полную конденсацию паров и возврат части конденсата в качестве орошения в колонку. Стандартом унифицированы основные параметры перегонки скорость, остаточное давление, кратность орошения и др. Скорость перегонки должна соответствовать отбору 3—4 мл продукта в 1 мин. До 200° С перегонку ведут при атмосферном давлении, после чего давление снижают до 10 мм рт. ст., а по достижении температуры 320° С — до 1—2 мм рт. ст. [c.117]

Перегонка, проводимая под очень низким давлением (10" мм рт. т.), причем так, что молекулы, переходящие в паровую фазу, непрерывно удаляются, называется молекулярной дистилляцией. В аппаратах для молекулярной дистилляции параллельно поверхности испарения располагают холодную конденсирующую поверхность. Между этими поверхностями молекулы, перешедшие в паровую фазу, движутся с минимальным числом столкновений (вследствие глубокого вакуума) в одном направлении от испаряющей поверхности к конденсирующей. Для полной конденсации паров между конденсирующей поверхностью и поверхностью испарения поддерживается перепад температур 100° С. [c.118]

Давление подсчитывают из условий полной конденсации сырья, поступающего в первый реактор. [c.180]

Одна из возможных схем точного расчета числа теоретических ступеней для процесса бинарной ректификации показана на рис. II 1.10. Сначала из материального баланса определяют расходы дистиллята и кубового остатка. При полной конденсации паров в дефлегматоре должно соблюдаться следующее условие [c.59]

Расчет необходимо вести с учетом состава орошения. В случае полной конденсации отводимого дистиллята в газосепараторе состав орошения, подаваемого на верх колонны, одинаков с составом дистиллята, и температуру верха можно определить как температуру конца ОИ дистиллята. Условия однократной конденсации обычно следующие температура в газосепараторе /=40°С, давление в аппарате на 0,02 МПа ниже давления наверху колонны и равно 0—0,02=1,20—0,02= I,)8 МПа, [c.67]

Прежде чем приступить к расчету температуры верха стабилизатора, необходимо проверить, в каком фазовом состоянии находится дистиллят в газосепараторе. Если имеет место полная конденсация верхнего продукта колонны, должно соблюдаться условие 2/Ср/1/ д -<1,000. Если 1,000, имеет ме- [c.67]

Пары о-ксилола из обогреваемого водяным наром испарителя поступают в смеситель, где смешиваются с предварительно фильтрованным воздухом, сжатым до необходимого давления и подог эетым (рис. 169). Полученная таким образом газовая смесь подается в реакционную печь. Катализатор п печи находится в трубчатом коллекторе, окруженном соляной ванной для отвода тепла. Соляной раствор непрерывно циркулирует через холодильник. Выходящие из печи газы поступают в котел, где отдают свое тепло для генерации водяного пара, а затем направляются в конденсатор, где происходит полная конденсация их. Отсюда твердый продукт периодически отбирают в плавильную установку, где он освобождается от влаги. В заключение продукт подвергают перегонке, отбирая в качестве главной фракции фталевый ангидрид. [c.263]

В отличие от природного газа при подземном хранении углекислого газа возможны фазовые превращения. После сжатия в компрессоре двуокись углерода может находиться при закритических значениях давления и температуры, а при последующем движении по промысловым трубопроводам и в стволе скважины вследствие теплообмена с окружающей средой возможна частичная или полная конденсация. В подземном хранилище, если пластовая температура выше критической, двуокись углерода будет вновь переходить в газообразное состояние. При отборе СОг также возможна его конденсация в промысловых коммуникациях, если давление в системе будет не ниже упругости паров. Указанные явления необходимо учитывать при проектировании. [c.182]

Подача разделяющего агента в колонку производилась по трубке 13. В верхний шлиф колонки вставлялась головка полной конденсации 14, снабженная регулятором отбора дистиллата 15 и термометром 16, предназначенным для контроля температуры паров, выходящих из колонки. Дефлегматором служил змеевиковый холодильник 17, соединенный с ловушкой 18, помещавшейся в стакане со льдом 19. Ко второму отводу ловушка присоединялась хлоркальциевая трубка 20. [c.205]

Время полной конденсации рассчитывается из уравнения (39) с подстановкой среднеинтегральных значений величин /Г и / . Как показали исследования автора, время частичной конденсации пузырька в диапазоне изменения паросодержания 30% т < 100% в 7 раз меньше времени полной конденсации, а так как скорость свободного всплывания пузырька при 30% практически равна таковой для капли жидкости, то среднее значение скорости можно найти из уравнения [c.77]

Рис. 111-17. Схема перегонки нефти с пониженным давлением в отпарных секциях при полной конденсации отгона (а) или при эжектнровании отгона (б)

Загрязнение продуктов принято только соседними фракциями 85—105°С, н. к. — 62 °С., н-бутаном и 62—85 °С. Исходя из требований к качеству сырья установо1К риформинга и АГФУ чистота фракции 85—180°С принята равной 98% (масс.), а чистота головки стабилизации-95% (масс.). Для обеих схем был принят режим полной конденсации углеводородов, что позволяет максимально отбирать углеводороды Сз—С4 в сжиженном виде и тем самым расширять ресурсы сырья для установки АГФУ. Результаты расчета сведены в табл. 1У-5. [c.214]

В работе [21] рассмотрен синтез оптимальной схемы устано вки газоразделения предельных газов для НПЗ п,роиз водительностью 12 млн. т нефти в год. Синтез проводили методом динам(Ического программирования с выбором оптимального давления ректификации в каждой ступени. Для каждой колонны принималось условие четкого деления, когда целевой компонент содержит в качестве цримесей только смежные по летучести компоненты. Оптимальное давление в каждой колонне оетределяли из условия полной конденсации верхнего продукта воздухом или водой при температуре дистиллята на выходе из конденсатора-холодильника, равной 50 °С. [c.291]

Теплота сгорания теплотворная способность) — количество тепла (в Дж), вьсделяющееся при полном сгорании единицы массы (кг) топлива (нефти, нефтепродуктов) при нормальных условиях. Различают высшую (О и низшую (О ) теплоты сгорания. отличается от на величину теплоты полной конденсации водяных паров, образующихся из влаги топлива и при сгорании углеводородов. [c.85]

Если же температура полной конденсации паров дистиллята при ат> исфорном давлении 01 азывается ниже температуры охлаждающей воды, то путем повышения давления в колонне можно добиться того, что точка полного ожижения дистиллятных паров окажется выше температуры воды, и ее уже можно будет использовать в качестве хладоагента. [c.397]

В рассматриваемом случае ни однократная, ни постепенная перегонка не представляют никакого практического инте pe a, ибо состав у пара таков, что при его полной конденсации вновь образуется гетерогенная смесь, т. е. получается своеобразный порочный круг в процессе перегонки, когда ее целевой продукт совпадает с начальным. Однако, рассмотрение этого процесса было предпослано описанию важного случая испарения однородной в н<идкой фазе системы частично растворимых компонентов, из соображений не только чистб теоретических, но еще и потому, что этот Определение расхода тепла на перегонку неодно-проыесс все же на- родной жидкой системы первого типа, [c.43]

В конденсаторе происходит полная конденсация верхних паров обеих колонн за счет их смешения с холодной начальной смесью и образуется гетерогенный в жидкой фазе конденсат, при температуре более низкой, чем эвтектическая температура равновесия трехфазной жидкопаровой системы. Конденсат поступает в отстойник, где разделяется на два жидких слоя, которые непрерывно направляются в соответствующие отгонные колонны, с низа которых отходят практически чистые компоненты айда. [c.71]

Разность температур между хладагентом и точкой полной конденсации дистиллятных паров должна быть такой, чтобы обеспе-чипать возможность эффективного теплообмена п конденсационном устройстве. Для этого температура нолной конденсации дистиллятных нароп должна приниматься но крайней мере па 15—20 выше температуры охлаждаюн1,ей поды. Давление, под которым должна при этом находиться система, определяется по уравнению изотермы жидкой фазы [c.389]

В конденсаторе колонны происходит полная конденсация п дистиллят отби-рается в жпдко11 фазе, [c.67]

Расчет показал, что в емкости орошения нет полной конденсации верхнего продукта. Предварительным расчетом однократного испарения в емкости орошения находим приблизительный состав жидкости, которая подаегся на орошение. Расчет сведен в табл. 1.12. [c.67]

Как следует из уравнения (37), величина мгновенного коэффициента теплопередачи при конденсации подвижного пузырька пара не зависит от температурного напора, что возможно лишь Б том случае, если произведение ЛТ Дт для всех пузырьков с диаметром Д в одном и том же диапазоне игменения т прп любых температурных напорах есть величина постоянная. На рис. 39 каждому пузырьку соответствует свое начальное значение величины критерия Пекле. При критерии Якоба Ja = 10 температурный напор и безразмерное время полной конденсации пузырька Тнп в 10 раз большие, чем при Ja= 1. Далее т п — ЛТНп, где Тп — время полной конденсации. Из соотношения величин Тц,, при соответствующих значениях критерия Якоба (Ре — onst) получим [c.72]

Если зависимость (38) справедлива для случая полной конденсации, то, естественно, она должна выполняться в любой области изменения паросодержания от т = 1 до т = О, что подтверждается анализом опытных данных Д. Д. Витке и Б. Т. Чао. При/л = 1...0,6 и пг — 0,25...О наблюдается хорошее совпадение значений мгновенных коэффициентов теплопередачи. В диапачоне изменения т от 0,6 до 0,25 расхождение, в основном, не превышает 20—30%,что скорее всего объясняется погрешностью эксперимента. В процессе конденсации пузырька пара величины К и Р меняются на несколь- [c.73]

Из рис. 41 видно, что время полной конденсации пузырька с Д = 2,4 мм в 18 раз больше времени, необходимого для частичной конденсации при 0,9 /л 1. Среднеиитегральным значениям коэффициента теплопередачи и поверхности контакта фаз соответствует паросодержание т,- — 0,65. Определив величины К,1 и р1 в случае 0,45 (Д- = 0,765 Д ), при заданном Л7 [c.73]

Таким образом, определив величины мгновенных коэффициентов теплопередачи, можно рассчитать время и высоту, необходимые для полной конденсации пузырька пара в однокомпонентной системе. [c.74]