Коэффициент барабанной сушилки

При сушке кристаллических материалов происходит удаление поверхностной влаги, т. е. процесс протекает в первом периоде сушки, когда скорость процесса определяется только внешним диффузионным сопротивлением. При параллельном движении материала и сушильного агента температура влажного материала равна температуре мокрого термометра. В этом случае коэффициент массопередачи численно равен коэффициенту массоотдачи = Ро-Для барабанной сушилки коэффициент, массоотдачи может быть вычислен по эмпирическому уравнению [5] [c.165]

Пример 21-4. Определить расход топлива (подмосковный уголь марки Б) в барабанной сушилке диаметром В = 1,6 и длиной L = 10 м, производительность которой по высушенному материалу Ог = 8750 кг/ч. Количество влаги, испаряемой из материала, = 1250 кг/ч. Сушка производится топочными газами, движущимися прямотоком с высушиваемым материалом. Температура топочных газов на входе в сушилку = 650° С, на выходе из нее 2 =100° С. Материал поступает в сушилку при температуре = 10° С и удаляется из нее, имея температуру 82 = 90° С. Теплоемкость высушенного материала Сг = 545 дж/кг-град (0,13 ккал/кг-град). Коэффициент тепло-передачи от топочных газов в сушилке к окружающему воздуху через стенку барабана, снаружи покрытую теплоизоляцией = 0,895 вт/м -град (0,85 ккал/м ч град). [c.749]

Полное использование барды в сыром виде возможно лишь в том случае, если в районе расположения спиртового завода имеется крупный откормочный пункт скота. Однако и в этом случае спрос на зерно-картофельную барду колеблется в зависимости от времени года снижается летом и возрастает зимой. В связи с этим еще в 30-е годы на ряде спиртовых заводов часть зерно-картофельной барды высушивали. С целью снижения расхода тепла на сушку от фильтрата барды с помощью вращающегося конусообразного сита отделяли дробину, фильтрат упаривали на выпарке до 30— 35% сухих веществ, смешивали с дробиной и частично подсушенной бардой и окончательно высушивали в барабанных сушилках. Инкрустация поверхности нагрева установки для упаривания фильтрата вызывала необходимость частой ее механической чистки, вследствие чего упаривали только 20% всего фильтрата барды. Высушенная барда содержала немного протеина и имела повышенную зольность, так как сушка проводилась топочными газами. Ввиду низкого коэффициента переваривания протеина эффективность скармливания скоту натуральной и сухой зерно-картофельной барды невысокая. [c.388]

Примером комбинированной сушилки является установка, изображенная на рис, 5.48, состоящая из циклонной сушилки и сушилки кипящего слоя [41]. Для сушки поливинилхлорида в 1967 г. (США) были установлены комбинированные сушилки, состоящие из пневмосушилки и сушилки кипящего слоя вместо применявшейся ранее барабанной сушилки. Каждая сушилка работает независимо. При сравнении расходных коэффициентов очевидны преимущества сушилки, схема которой дана на рис. 5.48 (лучше используется теплоноситель), [c.319]

Для барабанной сушилки коэффициент массоотдачи может быть вычислен по эмпирическому уравнению [5] [c.298]

Рассчитать барабанную сушилку через межфазные коэффициенты тепло- и массообмена практически невозможно, так как структура высушиваемого слоя такова, что материал большую часть времени пребывания в зоне сушки находится в плотно слое и частицы омываются сушильным агентом кратковременно, лишь в момент пересыпания их с насадки на насадку. Поэтому барабанные сушилки принято рассчитывать -через на-> пряжение рабочего объема по испарившейся влаге. Следовательно, зная напряжение сушилки по испарившейся влаге, можно найти рабочий объем барабана i [c.290]

Основной показатель процесса теплообмена в барабанной сушилке — объемный коэффициент теплообмена характеризующий количество тепла, отнесенного к единице объема сушилки, которое передается от газа к материалу. [c.231]

Один из способов приближенного расчета размеров установки состоит в применении объемного коэффициента теплопередачи (по аналогии с барабанными сушилками). Если принять, что эффективность взаимодействия представляет величину такого же порядка, как и эффективность, обеспечиваемая внутренней насадкой в барабанных сушилках, и что контролируется разность скоростей между потоками газовой и твердой фаз, то можно использовать для расчета объемного коэффициента теплопередачи уравнение (П1-4). [c.291]

Выбор размеров сушилок зависит от конструктивных особенностей их. Так, например, барабанные гребковые сушилки, которые обогреваются паром, подаваемым в паровую рубашку, выбираются по данным об интенсивности удаляемой влаги с 1 м поверхности нагрева сушилки. Зная общее количество удаляемой в процессе сушки влаги W и напряжение поверхности нагрева по влаге, аналогично предыдущему рассчитываем требуемую поверхность нагрева сушилки и выбираем ближайшую сушилку по нормалям Главхиммаша либо по заводским каталогам. Напряжение поверхности нагрева по влаге зависит от коэффициента заполнения сушилки и от влажности материала. [c.329]

Вибрационные, как и барабанные, сушилки, еще применяемые для сушки сульфата аммония, малопроизводительны и имеют относительно низкий коэффициент полезного действия, в связи с чем в промышленность внедряются другие типы сушильных аппаратов. Наиболее целесообразной оказалась сушка сульфата аммония в кипящем слое. [c.231]

Цель работы — практическое ознакомление с работой барабанной сушилки и определение основных величин, характеризующих эффективность сушильной установки удельного расхода топочных газов и тепла, напряжения сушилки по испаряемой влаге, объемного коэффициента теплопередачи и др. [c.173]

Однако главным недостатком существующего производства простого суперфосфата является применение суперфосфатных камер, в которых масса затвердевает задолго до окончания разложения фосфата, что вызывает необходимость длительного вылеживания и доработки продукта на складе. Разработаны новые, бескамерные способы, лишенные этого недостатка, например,, бескамерный способ получения суперфосфата разложением фосфоритов Кара-Тау в незагустевающей пульпе. В этом случае фосфоритная мука разлагается 55%-ной серной кислотой, т. е. меньшей концентрации, чем в камерном процессе. Вследствие этого образующаяся в смесителе пульпа не схватывается, остается текучей и создаются условия для быстрого завершения разложения сырья. После высушивания пульпы с ретуром в барабанной сушилке при 70—90° С в течение 30—60 мин получается готовый гранулированный продукт, причем коэффициент разложения сырья достигает 97—98%. Благодаря такой высокой [c.187]

Пример. Рассчитать, барабанную сушилку для сушки = 2000 кг/ч сернокислого аммония с начальной влажностью Wx = 6% до влажности = 0,4%. Сушка производится воздухом при противотоке. Начальная температура материала IM = 15° С конечная температура im = 70° С удельная массовая теплоемкость материала с = 1425 Дж/(кг-°С). Параметры. воздуха окружающей среды to = 20 С фо = 60% барометрическое давление Р — 745 мм рт. ст. Температура воздуха на входе в барабан ti — 120° С, на выходе из барабана = 60° С. Насадка в барабане подъемно-лопастная. Напряжение барабана по влаге А и коэффициент заполнения барабана Р на основании практических данных Л = 8 кг/(м -ч) Р = 0,15. Потери тепла в окружающую среду принимаем равными 8% от полезно затраченного тепла. [c.215]

При сушке влажных материалов в барабане происходит передача тепла конвекцией от газов к падающим частицам и к поверхности материала в завале и на лопатках, а также перенос тепла теплопроводностью от нагретых внутренних устройств аппарата к материалу. Вследствие хорошего перемешивания материала допустимы большие удельные плотности теплового потока, не приводящие к изменениям физико-химических свойств частиц в процессе сушки. Поданным [65], количество тепла, переданного материалу во время ссыпания, составляет примерно 70% всего теплового потока в барабанной сушилке. Гидродинамика процесса, протекающего в сушилке, чрезвычайно сложна трудно определить время пребывания частиц в барабане скоростные потоки газа неравномерны по сечению барабана температурные поля также неравномерны из-за гидравлического сопротивления струй материала. Ссыпающийся материал захватывает газ, который при этом опускается вниз, вследствие чего возникают поперечные потоки. Поэтому при расчете барабанных сушилок необходимо пользоваться объемными коэффициентами теплообмена. [c.178]

Проведенный анализ условий тепло- и массообмена в барабанных сушилках позволяет подойти к выявлению теоретических функциональных зависимостей объемного коэффициента теплообмена от различных факторов и к выбору рационального внутреннего устройства, обеспечивающего максимальную интенсивность сушки. [c.184]

Можно отметить, что в барабанных сушилках объемный коэффициент теплообмена зависит (кроме свойств материала и его конечной влажности) от степени заполнения барабана и числа его оборотов п, скорости газов ит и дисперсности материала, а также от размеров и конструкции лопаток и от всего внутреннего устройства барабана. [c.185]

Более точный метод расчета барабанной сушилки с помощью объемного коэффициента теплопередачи предложен Н. М. Михайловым. Рассмотрим основные соотношения этой методики. [c.104]

Коэффициент теплообмена от воздуха к слою топлива может быть вычислен по формуле, взятой из опытов с барабанными сушилками [c.118]

Основным недостатком при акустическом воздействии на СуШку в барабанных сушилках является низкий коэффициент использования акустической энергии в результате низкого коэффи циента заполнения объема сушилки (3—16%). [c.162]

Решение. При данном начальном влагосодержании кристаллический материал является достаточно сыпучим. Учитывая необходимость проведения непрерывного процесса, значительную производительность и свойства материала, выбираем сушилку барабанного типа с прямоточной схемой движения материала и теплоносителя. Принимаем температуру окружающего воздуха в. о = 15°С с относительной влажностью ф = 85 % (эти данные выбираются с учетом географических условий и места установки сушилки [19]) коэффициент заполнения барабана ф = = 0,15. По диаграмме Рамзина (см. рис. 10.2) определяем по при- [c.298]

Определение и выбор основных расчетных параметров. Принципиальная схема установки приведена на рис. 79, а. Рассчитаем сушилку аналитическим методом. Исходя из технических условий (материал не должен разлагаться и налипать на стенки), выбираем по табл. 49 параметры воздуха в сушилке температура воздуха на входе в сушилку 1 = 110°С, на выходе из сушилки <2 = 60°С. Учитывая режимы предыдущих технологических процессов, выбираем начальную и конечную температуру материала. Температура бикарбоната на входе в барабан д = 20° С, на выходе из барабана <>2 = 50° С. Коэффициент заполнения барабана р = 15%. Теплоемкость сухого бикарбоната с = 0,23 ккал/(кг °С) [14, 48]. [c.287]

Опубликовано большое количество работ, в которых рассматриваются теоретические методы расчета распылительной сушилки на основе тепло- и массопереноса к капле жидкости, взвешенной в воздушном потоке. Для приближенного расчета применим метод с использованием понятия об объемном коэффициенте теплопередачи (он подробно описан при расчете пневматических, а также барабанных сушилок с прямым нагревом). В качестве движущей силы процесса принимается средняя логарифмическая разность температур воздуха (при м). [c.296]

В последние годы в химической технологии для сушки мелкодисперсных материалов широко используют пневмосушилки (трубы-сушилки) и сушилки с кипящим слоем (КС), а для сушки жидких и пастообразных материалов — распылительные сушилки. Принципиальные особенности этого оборудования рассмотрены ниже. Значительное увеличение температурного напора и размера поверхности контакта сушильного агента с высушиваемым материалом, а также улучшение условий обтекания элементов поверхности в указанных сушильных установках позволили значительно интенсифицировать процесс сушки и получить наилучшие технологические свойства готового продукта. Так, поливинилбутираль обычно сушат в полочных сушилках при температуре воздуха около 65 °С в течение 20—30 ч [205]. Время сушки этого же продукта в пневмосушилках сократилось до 4 с, однако необходимая температура процесса повысилась до 130 °С. Производительность труб-сушилок на 1 м объема приблизительно в три раза больше производительности барабанных сушилок и к тому же они более компактны [205]. Процесс сушки в сушилках КС протекает также значительно интенсивнее, чем в барабанных установках. Объемный коэффициент теплообмена, отнесенный к слою кипящего материала, равен 21—42 МДж/(м -ч-°С), в то время как для барабанных сушилок он составляет на весь объем не более 2,1 МДж/(мЗ-ч-°С) [204]. Распылительные сушилки в свою очередь более эффективны, чем вальцевые, и после высушивания в них материала не требуются дополнительные технологические операции, например измельчение. Наряду с отмеченными достоинствами, пневмосушилки, сушилки КС и распылительные сушилки имеют серьезный недостаток — они пожаровзрывоопасны при сушке горючих материалов [206—213]. [c.188]

Исходные данные температура воздуха на входе в сушилку = = 110°С, температура воздуха на выходе из сушилки = 60°С. По тем же данным, а также учитывая режимы предыдущих технологических процессов, выбираем начальную и конечную температуру материала. Температура бикарбоната на входе в барабан 1 = 20°С, на выходе из барабана да = 50°С. Коэффициент заполнения барабана полагаем 15%. Теплоемкость сухого бикарбоната [77, 56, 49] с = 0,23 ккал/кг. град. Параметры наружного воздуха определяем с учетом географических условий. [c.311]

Коэффициент заполнения сушильного барабана, т. е. отношение объема, занимаемого материалом в сушилке, ко всему объему сушилки, обычно не превышает 20—25%. Он зависит от внутреннего устройства барабана и угла естественного откоса материала (для двойного гранулированного суперфосфата около 35—37°). Максимальному коэффициенту заполнения соответствует максимальная нагрузка на сушильный барабан. [c.159]

По ГОСТ 11875—73 выбираем сушилку барабанную СБ 1600-8000. Мощность, затрачиваемую на вращение барабана, определяем по формуле (У1П-19), для чего находим входящие в нее величины. Насыпная масса материала Рн = = 800 кг/м коэффициент 0 = 0,053 принимаем из табл. 35 [35]. Время пребывания материала в барабане [см. формулу (УП1-21)] [c.217]

С ростом объемный коэффициент теплообмена увеличивается лишь до определенного значения. Для барабанных сушилок с лопатками оптимальная степень заполнения составляет 20—30%. Поскольку сушилки должны работать с оптимальным заполнением, из выражения (V-13) величина а> может быть исключена. [c.185]

Недостатком сушилок является их значительная металлоемкость (17—18 т металла на 100 MZ рабочей поверхности или 25—30 т металла на 1 т влаги) и большое количество скребков, усложняющих работу сушилки. Чтобы избавиться от скребков, во ВТИ им. Дзержинского была разработана конструкция барабанной тарельчатой сушилки по типу обычных газовых сушилок, представляющая собой вращающийся барабан, установленный на опорных роликах. Вдоль барабана параллельно установлены полые тарелки, в которые подают горячую воду или пар. Сыпучий материал находится между тарелками и перемещается (скользит) по ним при вращении барабана обе поверхности тарелки в данном случае являются рабочими. Недостаток сушилки — большая вероятность налипания и задержки материала. По лабораторным данным, условный коэффициент теплообмена, отнесенный ко всей греющей поверхности, ау = 30—50 ккал/(м2 ч град). [c.270]

В большинстве слз чаев барабанные сушилки рассчитываются инженерньши методами, базирующимися на полученных из практики обследования работающих ашхаратов данных, таких как напряжение рабочего объема аппарата по испаряемой влаге (обычно в пределах 4 9 11 кг/(м ч)), коэффициент заполнения барабана материалом (обычно (3 = 0,10 -ь 0,30) и коэффициент уноса мелкой фракции материала. Для некоторых иных, необходимых ддя расчета величин, имеются эмпирические корреляционные соотношения. Так, для необходимого времени, мин, пребывания дисперсного материала во вращающемся барабане используется [29] размерное соотношение [c.229]

Рассчитать барабанную сушилку для сушки 2000 т1ч сернокислого аммония с начальной влажностью Wi = 6% до влажности = 0,2 . Сушка производится воздухом при противотоке. Насадка в барабане подъемно-лопастная. Коэффициент заполнения бар>абана р = 0,15. Выбираем основные данные для расчета сушилки. Начальная температура материала S-i=15° , конечная температура [c.341]

Сатураторным способом получают преимущественно мелкие (80—90 % част/иц размером менее 0,5, м,м) кристаллы сульфата аммония после промывки они содержат 2—3% влаги. Ори такой влажности продукт может слеживаться, поэтому его необходимо высушивать до содержания влаги не более 0,2—0,3%. Вибрационные, как и барабанные, сушилки, еще применяемые для сушки сульфата аммония, малопроизводительны и имеют относительно низкий коэффициент полеэного действия, в связи с чем в промышленность внедряются другие типы сушильных атпаратов. Наиболее целесообразной оказалась сушка сульфата аммония в кипящем слое. [c.160]

Сопротивление барабанной сушилки АРсуш—1004-200 Па, (104-20 мм вод. ст.) при скорости воздуха Швозд=2 м/с и коэффициенте заполнения р =20%. [c.167]

Водную фазу приготавливают непосредственно в реакционном аппарате 2. Для этого в реактор заливают растворы, образующие твердые частицы стабилизатора суспензии, например MgS04 и NaOH. Растворы органических стабилизаторов и поверхностно-активных веществ готовят в другом аппарате. Раствор инициаторов в стироле готовят в аппаратах 1. В реактор 2 загружают очищенный стирол из емкости 9 и раствор инициаторов. Коэффициент заполнения реактора 0,82— 0,92. Полимеризацию стирола проводят при непрерывном перемешивании в течение 12—15 ч при 85—120 °С по окончании процесса реакционную массу охлаждают до 45—50 °С и нейтрализуют серной кислотой. Из реактора взвесь полимера насосом 6 перекачивают через сито 7 в промежуточную емкость 3, в которой полимер поддерживается во взвешенном состоянии работающей мешалкой. В процессе выгрузки для облегчения дальнейшей транспортировки суспензии в реактор добавляют воду. Из емкости 3 полистирол передают на центрифугу 4 непрерывного действия, в которой полимер отжимается от водной фазы и промывается водой. Отжатый полистирол с содержанием влаги 2% высушивают в барабанной сушилке 5. Высушенный полистирол подвергается окончательной обработке, которая может быть произведена так же, как и в производстве полиэтилена высокой плотности при низком давлении. [c.148]

Точное описание кинетики процесса сушки в контактных барабанных сушилках затруднено тем, что частицы материала не находятся в постоянном контакте с греющими поверхностями, а постоянно перемещаются в глубину плотного слоя материала. Поэтому обычно используют опьггные кривые сушки, обработанные по методу A.B. Лыкова [37], либо практические данные по значениям коэффициентов теплопередачи, которые в барабанных сушилках с паровым трубчатым обогревом находятся в пределах 30...90 Вт/(м -К) в диапазоне давлений греющего пара 0,1...1 МПа. Повышение давления пара увеличивает коэффициент теплопередачи за счет радиального теплового потока от стенок. [c.489]

Перспективными направлениями в области флотационных методов обогащения являются перечистка флотоконцентратов на отдельных машинах, а также "масляная флотация" (добавка продуктов нефтепереработки в жидкую среду при флотации). На отечественных углеобогатительных фабриках широкое применение получили флотационные машины механического типа ФМУ-6,3 и МФУ2-6.3, новые машины МФУ2-8 и 10. Производительность этих машин по твердому углю 40-80 т/ч, по пульпе 220—800 мУч. Технологический процесс углеобогащения во многом определяет важнейший показатель качества угольной шихты — влажность. Причем равное значение имеют как абсолютные значения влажности, так и ее равномерность во времени. От влажности углей и угольной шихты зависят смерзаемость их при транспортировании, плотность насьшной массы угольной шихты в камере коксования, ее равномерность по длине и высоте камеры коксования и, значит, В конечном счете качество кокса. Поэтому технологический процесс обогащения завершается сушкой продуктов обогащения иногда всех, включая промежуточный продукт, в некоторых случаях сушке подвергаются только флотоконцентрат, шламы, мелкий концентрат. Сушка проводится в сушильных барабанах, аппаратах кипящего слоя, трубах-сушилках. Преимуществом барабанных сушилок является возможность сушки угольных концентратов разной крупности и их смеси гибкость регулировки процесса простота и надежность в эксплуатации относительно невысокий расход электроэнергии. К недостаткам барабанных сушилок можно отнести низкий коэффициент использования рабочего объема (громоздкость установки) залипание насадки, образование большого количества комков. [c.37]

Конвективные супшлки со взвешенным слоем материала. Сушилки с псевдоожиженным (кипящим) слоем (рис. 21-21) получили широкое распространение благодаря следующим специфическим особенностям во-первых, этим методом можно высушивать зернистые, сыпучие, пастообразные и жидкие материалы во-вторых, процесс протекает очень интенсивно в силу значительного увеличения поверхности контакта между частицами материала и сушильным агентом. Объемный коэффициент теплообмена, отнесенный к слою материала, равен примерно 5-10 кВт/(м -К), в то время как для барабанных сушилок он составляет на весь объем не более 0,5 кВт/(м К). [c.264]

Основные размеры и параметры барабанных сушилок указаны в нормали МН 5278—64 Аппараты с вращающимися барабанами общего назначения. Сушилки, корпусы с насадками приемно-винтовой, лопастной и секторной . Метод теплового расчета сушилок приведен в нормали РТМ 116—64 ВНИИНМаш. Выбор корпусов сушилок с насадками, температурных режимов сушки, параметров, характеризующих эффективность работы насадок и значения коэффициентов, необходимых для определения времени пребывания материала в сушильном барабане, производится по Приложениям I—IV к РТМ 116—64. Метод определения мощности привода указан в нормали РТМ 117—64. [c.341]