Инактивация катализатора

Аппаратура. Каталитическая печь (рис. 7). Реактором для проведения опытов в паровой фазе с гетерогенными катализаторами является обычно трубка (стеклянная или металлическая), диаметром 10—30 мм, которую помещают в трубчатую электропечь. Желательно ири этом пользоваться печью с терморегулятором и с равномерным нагревом по длине печи. Поскольку температура влияет на скорость протекания химической реакции, а иногда и на ее направление, равномерный нагрев катализатора по всей длине слоя в случае работы по проточному методу имеет особо важное значение. Местные перегревы могут привести к инактивации катализатора, недогрев катализатора на отдельных участках [c.44]

Дальнейшая инактивация катализатора происходит при его промывке [c.420]

Синтез при средних давлениях с кобальтовыми катализаторами. В ранее опубликованных сообщениях [18] указывалось, что синтез углеводородов следует проводить ири атмосферном давлении. Образование высокомолекулярных продуктов реакции считалось причиной быстрой инактивации катализаторов в опытах, проводимых под давлением, превышающим атмосферное. Падение каталитической активности не удавалось компенсировать повышением температуры. При более высоких температурах конверсия окиси углерода и водорода приводила преимущественно к образованию кислородсодержащих соединений. Эти результаты были получены с катализаторами (приготовленными разложением различных солей) при использовании их в стационарном состоянии, а также с катализаторами, суспендированными в масле (масляная суспензионная система). [c.192]

Наиболее существенная инактивация катализатора наблюдается в первом слое всех систем (одинарное контактирование ОК и двойное контактирование ДК/ДА на сере и колчедане) и четвертом слое систем ДК/ДА. Частая замена катализатора первого слоя происходит вследствие снижения активности и роста гидравлического сопротивления. Наряду с косвенными данными о снижении активности первого слоя в процессе эксплуатации (повышение температуры газа на входе в слой, снижение температуры разогрева и степени конверсии) основные данные - это анализ образцов катализатора на активность. [c.18]

Для верхней части первого слоя инактивация протекает интенсивно в первые Ю-12 месяцев, затем темпы ее снижаются, причем для систем на сере активность всех типов катализаторов снижается в меньшей степени, чем на колчедане. Степень инактивации катализаторов поставки ПНР выше, чем катализатора СВД. [c.18]

Нижняя часть первого слоя, в основном, загружается катализатором СВД или ПНР. В системах ДК/ДА активность катализатора снижается более быстро и резко, чем в системах ОК, что связано с более высокими температурами и концентрациями 802 в системах ДК/ДА (до 610-620 °С и 8,8-10 % (объемная доля) по сравнению с ОК (580-600 °С и 6,5-7,8 % (объемная доля ). Степень инактивации катализатора ПНР аналогична катализатору СЩ. Быстрая инактивация катализатора нижней части первого слоя, связанная с высокими температурами и концентрациями 302 (объемная доля выше 8 %) обусловливается перерождением кремнеземного носителя (образуется кристаллическая форма кремнезема -я -кристобаллит),что [c.18]

Катализаторы с повышенной активностью при низких температурах рекомендуется загружать в качестве запалов в I слой, а также в нижние по ходу газа слои, работающие при температурах ниже 440°С. В связи с этим может быть снижена температура на входе в I слой, благодаря чему соответственно понижается температура на выходе из слоя, что позволяет вести переработку более концентрированных газов, не опасаясь термической инактивации катализатора. [c.154]

Для инактивации катализатора по окончании процесса, если последний проводят при высокой температуре (или полимер, получаемый при низкой температуре, в последующем расплавляют), используются различные добавки, вводимые непосредственно в реакционную массу. [c.25]

Помимо вышерассмотренных объяснений термической инактивации катализаторов следует еще упомянуть гипотезу, высказанную М. М. Макаровым, согласно которой причиной инактивации является полиморфное перерождение ЗЮг, в результате чего сокращается поверхность носителя и происходит отрыв от нее г05. [c.49]

Реакция окисления 50г при высоких давлениях (до 100 атм) может протекать со значительной скоростью в объеме и в отсутствие катализатора. В германском патенте [12] предложен способ получения 80з путем сжатия газовой смеси, содержащей 502 и избыток Ог. П. М. Лукьянов с сотр. [8] проводил окисление ЗОг при различных давлениях (25—100 атм) и температурах, используя в качестве катализатора уральский колчеданный огарок. Повы-щение давления приводило к значительному увеличению выхода 50з (с 76 до 95% при 100 атм), однако довольно быстро снижалась активность контактной массы. Инактивацию катализатора А. Гинстлинг [13] объяснял сульфатизацией окиси железа, сильно увеличивающейся при повышении давления. Ф. Габером (см. [8]) было предложено следующее уравнение для расчета выхода ЗОз, учитывающее влияние давления [c.122]

ИНАКТИВАЦИЯ КАТАЛИЗАТОРА КРЕКИНГА АЗОТИСТЫМ ОСНОВАНИЕМ [c.202]

Следует проводить различие между инактивацией катализаторов крекинга веществами основного характера и потерей актив- [c.206]

Медь и железб, как установили Мюллер и Барк, имеют наибольшую активность из всех изученных катализаторов. В присутствии медной и железной спиралей в опытах авторов окись азота разлагалась уже при температуре порядка 300 " С. Такие катализаторы, как цинк, марганец, магний, заметно разлагали N0 при температуре / = 500—600 °С. Наименее активными оказались хром, латунь и алюминий. Эти катализаторы практически не ускоряют реакцию в области температур <600 °С. При i = 300° , как установлено в работе [268], в результате инактивации катализатора, вызванной адсорбцией кислорода, окись азота разлагалась на железной спирали, восстановленной в атмосфере метилового спирта или водорода, только на 45,7%. При этой температуре N0 на медной спирали разлагалась на 637о, однако уже при / = 400 °С в случае восстановленного железа разложение окиси азота было полным. Для меди разложение N0 на 1007о имело место при температуре = 500 °С. [c.105]

Катализатор теряет свою активность, если в результате чрезмерного повышения температуры при его приготовлении или применении окись меди вступает в реакцию с хромитом меди, образуя хромит закиси меди СигСг204 и кислород. Однако наиболее частой причиной потери катализатором своей активности является восстановление окиси меди до металлической меди, что можно заметить по изменению цвета катализатора, который из черного превращается в медно-красный. Такой дезактивации катализатора благоприятствует наличие в реакционной смеси воды, кислот или аммиака. Можно свести к минимуму восстановление и инактивацию катализатора, если в начальной стадии получения катализатора вместе с основным хроматом меди и аммония осадить хромат бария (ил1и стронция или кальция).. [c.14]

Па основании кинетических исследований реакции установлены факты частичной инактивации катализатора выделяющейся водой и исходным метанолом. Показано, что сал )йосшитые макропористые катиониты обладают большей активностью в данной реакции, чем гелевые. [c.28]

Предварительными опытами было установлено, что обычно применяемые количества катализатора (1—2%) не вызывают полимеризацию указанных мономеров. Смешение катализатора с мономером сопровождается тепловым эффектом и окрашиванием, но образования полимера не происходит. Напрашивается вывод об инактивации катализаторов полимеризации виниЛ ацетиленовыми соединениями в результате образования нереакционноспо-собных комплексов. Следовало ожидать протекания полимеризации при повышенных температурах, при которых и] оисходит диссоциация комплекса, или при добавлении избытка катализатора.. Действительно, нами было установлено, что каталитическая полимеризация может быть осуществлена при 70—100° С в присутствии 3—8 мол. %, а также при О—20° С в присутствии 20 —50 мол.% катализатора. [c.323]

Активность катализатора определяется степенью превращения сернистого ангидрида в серный, которая при 1/= 4000 ч , содержании в газовой смеси 10% (об.) ЗОг и 90% (об.) воздуха и 485°С должна составлять не менее 85%. При соблюдении всех параметров технологического режима степень окисления ЗОа достигает 92%. Температура зажигания (см. гл. II) свежего катализатора при нормальной газовой смеси составляет около 380°С [2] вместо 420 °С для массы БАВ [147]. Снижение температуры газа на входе в аппарат на 40—45 °С дает значительный экономический эффект вследствие повышения степени контактирования в первом слое, что способствует увеличению степени превращения ЗСЗг во всем аппарате сокращения требуемой поверхности теплообмена для нагрева газа, поступающего в аппарат уменьшения опасности перегрева контактной массы в конце первого слоя, а следовательно, и опасности термической инактивации катализатора [148—150]. [c.162]

В процессах полимеризации кислородсодержащих соединений главным фактором снижения каталитической активности является блокирование реакционных центров катализатора полимерными продуктами, затрудняющими контакт противоионов с новыми. монр-мерными молекулами . Наличие примесей в мономерах часто ускоряет блокирование и инактивацию катализатора Судя по тому, что при. 4—12 °С на [c.162]

Существенной характеристикой ванадиевых сернокислотных катализаторов, с помощью которой определяется нижняя начальная рабочая температура слоя катализатора (особенно первого),и,следовательно, предел автотермичности и устойчивости процесса окисления, является температура начала работы катализатора. В процессе эксплуатации в результате инактивации катализатора (вследствие физического и химического взаимодействия носителя и активного компонента с компонентами газовой среды и др.) наблвда-ется рост темпв1)атуры начала работы катализатора. Для поддержания максимальной степени превращения в слое (особенно в первом) автотермичности и устойчивости процесса окисления вынуждены постепенно повышать температуру газа на входе в слои катализатора. [c.15]

Стабильность катализатора последних (четвертого и пятого) слоев контактного аш1а1>ата зависит от схем переработки ОК или ДК/ДА. Существенная инактивация катализатора наблюдается в четвертом слое систем ДК/ДА, что связано с принципиальным отличием условий работы четвертого слоя систем ДК/ДА от последних слоев систем с одинарным контактированием. Условия работы четвертого слоя систем ДК/ДА характеризуются отсутствием в газе триоксида серы в верхней части слоя и малым содержанием 30 в нижней части, что аналогично условиям работы верхней части первого слоя всех систем. Отсутствие или малые содержания в газовой смеси триоксида серы мохут приводить к изменению состава катализатора [c.20]

Использование аппарата ОТС, согласно расчетам, позволяет путем использования высокотемпературного теплоносителя — серы увеличить степень конверсии по сравнению с традиционными методами конверсии на 1,5—1,8% вследствие снижения градиента температур между стенками трубок и серединой vIOh, позволяет исключить возможность инактивации катализатора при возрастании скорости газов, поскольку рабочая температура охлаждающего агента совпадает с температурой зажигания катализатора. [c.177]

Проведенное исследование подтвердило, что основная причина термической инактивации катализаторов, промотированных калием, заключается в связывании калия носителем и выделении в результате этого малоактивной фазы V2O5. [c.55]

После того как было выяснено все наиболее существенное о реакции щелочной полимеризации капролактама, появилась возможность исследования побочных реакций. Вихтерле с сотрудниками [293] исследовал, например, реакцию, в результате которой в процессе полимеризации происходит инактивация катализатора (натрийкапролактама). Причиной этого процесса является, по мнению авторов, расход щелочного металла, который обусловлен превращением, [c.291]

Теплотехнические расчеты и определение поверхности теплообмена на каждой полке реактора проводят по данным материальных балансов и известным значениям теплот реакций. Для этого сначала составляют тепловые балансы. Как отмечалось в предыдущих разделах, температура газовой смеси на входе в реактор может находиться в широком диапазоне значений. Например, для экзотермических процессов нижняя граница диапазона температур на входе Г х. мин может быть значительно ниже температуры зажигания катализатора (см. ряс. 11.10, а). Она определяется из теплового баланса цервой полки реактора, составленного для условий отсзггствия в слое тен. обменных элементов. При наличии теплообменных элементов и известной температуре кипящего слоя температура газа на входе должна повышаться. Верхняя граница диапазона входных температур а с обусловлена возможностью размещения в кипящем слое холодильных элементов и зависит от удельной теплообменной поверхности и коэффициентов теплопередачи от слоя к этой поверхности. Температура акс может быть выше предельной, соответствующей термической инактивации катализатора. [c.95]

Идентификация центров каталитической активности с кислотными участками была достигнута двумя методами. Во-пер-вых, оказалось возможным найти соотношение между кислотностью и каталитической активностью. Во-вторых, было установлено прямое отношение между нейтрализацией кислотных центров катализатора веществами основного характера и получающейся в результате нее инактивацией катализатора. Для отравления обычных катализаторов крекинга требуются очень небольшие количества основания. На рис. 14 и 15 показаны соотношения между измеренными величинами кислотности и каталитической активностью. Активность при крекинге выражена здесь в форме количества бензина, получающегося в стандартных условиях иопьггания (испытание А на каталитическую [c.198]

Инактивация катализатора может быть также вызвана неорганическими катионами. Обмен непрокалевного синтетического алюмосиликата с ионом калия вызывает потерю активности. Относящиеся сюда данные [21] приведены в табл. 43. Установлено, что инактивация происходила не вследствие флюсующего [c.204]

ИНАКТИВАЦИЯ КАТАЛИЗАТОРА КРЕКИНГА 8Юг-А1,Оз ДОБАВКОЙ ИОНА КАЛИЯ К НЕПРОКАЛЕННОМУ ГЕЛЮ [c.205]