Модуль упругости зависимость

Рис. 18. График зависимости модуля упругости от температуры

Модуль упругости. Расчетное значение модуля продольной упругости для углеродистых и легированных сталей аустенитного класса в зависимости от температуры приведено в табл. 4.4. [c.155]

Рис. 3.10. Зависимостп основных ча- Рис. 3.11. Зависимости коэффициен-стот от мгиовепиого модуля упру- тов демпфирования от мгновенного 1 ости модуля упругости (без дополнитель-

Приведенные данные показывают, что динамические упругие характеристики заметно отличаются от статических, причем эта разница увеличивается с изменением угла между направлением прозвучивания и осью упругой симметрии, достигая максимального значения для направления с минимальным модулем упругости. Зависимость модуля упругости от скорости приложения нагрузки противоречит его физическому смыслу. Эта зависимость объясняется тем, что в стеклопластике наряду с упругими деформациями развиваются высокоэластические. При испытании импульсным методом образцы стеклопластика испытывают весьма [c.175]

Эта формула показывает общую структуру зависимости ТУ от параметров, определяющих свойства материала. Для сред с более сложными вязкоупругими свойствами, чем рассмотренная жидкость с постоянной вязкостью и постоянным модулем упругости, зависимость W Хт) будет иметь, конечно, иной вид, хотя можно полагать, что в любом случае W — т . [c.398]

Значения модуля упругости в зависимости от температуры для стали и титана можно определить по грас ику на рис. 18. [c.42]

Модуль продольной упругости резины примерно в 6,5 раза превышает модуль сдвига и зависит от сорта резины. На рис. 305 приведена зависимость модуля продольной упругости от твердости (в условных единицах). Модуль упругости резины зависит от относительной деформации, что, однако, можно не учитывать, если эта деформация незначительна [c.435]

На рис. 9 приведены изменения модуля упругости различных кирпичей в зависимости от температуры. Как видно, для шамотного кирпича модуль упругости несколько возрастает до температуры 600—700 °С и создает наиболее сильные деформации и напряжения в футеровке, а затем начинает постепенно падать. Далее начинается область температур, при которых шамотный кирпич проявляет заметную способность к пластическим деформациям. При такой температуре кирпич уже не оказывает длительного упругого сопротивления силам, стремящимся его раздавить. [c.103]

В случае полиэтилена средний выход образования поперечных связей составляет 4 на 100 эв. Образование трехмерной сетки приводит к увеличению модуля упругости. Зависимость роста модуля, т. е. степени сшито-сти, от дозы в первом приближении подчиняется линейной зависимости. Минимальная доза, при которой достигается образование трехмерной сетки, обратно пропорциональна исходному молекулярному весу полимера. [c.98]

Для капроновых волокон наблюдается высокая корреляция между ориентацией цепных молекул в аморфной фазе и средне-молекулярной ориентацией. Существование такой связи обусловливает линейную зависимость прочности капроновых волокон от модуля упругости. Зависимость инвариантна к технологии, толщине и строению волокна (моноволокно, леска, кордные нити, нити бытового назначения). Если Ор=кЕ (где сТр — разрывное напряжение, а — фактор ориентации, а к — коэффициент пропорциональности), то [c.229]

Свойства СУ. Теоретический предел прочности при растяжении равен 1/10 значения модуля Юнга, т. е. примерно 310 Н/м [8-38]. Зависимость предела прочности при изгибе <т и модуля упругости Е от температуры получения СУ показаны на рис. 8-19. Изменения этих показателей находятся в соответствии с микротвердостью Яд СУ (рис. 8-19, а). [c.498]

Максимальный изгибающий момент в уравнении (152) находят в зависимости от нагрузок и на контуре перфорированной части решетки и конструктивных характеристик (толщин, модулей упругости и других параметров) решетки и труб. [c.168]

Рис. 3.8. Зависимость резонапспых значений от мгновенного модуля упругости

Чтобы решить поставленную задачу, нужно располагать данными о начальных и граничных условиях, а также подобрать соответствующее уравнение состояния, связывающее напряжения с деформациями. При равновесных условиях и малых деформациях поведение несжимаемых эластомеров можно описать с помощью равновесного модуля упругости, который удается связать с молекулярной структурой. В случае больших эластических деформаций, когда зависимость напряжение — деформация становится нелинейной, задача существенно усложняется. Впервые более или менее корректное уравнение состояния для чисто упругого изотропного материала было предложено Фингером [26] [c.572]

Ниже приведены значения модуля упругости для сталей в зависимости от расчетной температуры [c.77]

Таким образом, предложенная методика позволяет определить параметры граничного слоя исследуемой жидкости модуль упругости д и модуль потерь О" и вязкость, а также зависимость ее от максимальной амплитуды скорости сдвига. [c.84]

В СИ эта единица измеряется в Па". Величина, обратная коэффициенту сжимаемости, называется модулем упругости. Коэффициент сжимаемости и модуль упругости изменяются в зависимости от давления и температуры. Для нефтепродуктов в среднем коэффициент сжимаемости равен 7,41-10" м /Н, для глинистых растворов 4,0-Ю" Н. Поскольку сжимаемость капельных жидкостей сравнительно невелика, ее влиянием при гидравлических расчетах обычно пренебрегают, кроме тех случаев, когда это имеет существенное значение, например при гидравлических ударах. [c.28]

Расчетное значение модуля упругости Е для углеродистых и легированных сталей в зависимости от рабочей температуры определяют по табл. 111-5. [c.53]

Различные точки на кривой зависимости между а и Кт (рис. 9.7) соответствуют совершенно разным значениям удельной энергии разрушения Ог. Согласно (9.4) и (9.10), Ох растет пропорционально квадрату Къ Для рассмотренных материалов можно использовать средний модуль упругости Е, равный 4,5 ГПа, и V = 0,36, получая таким образом значение 61 = = 70 Дж/м для нижнего предела интервала значений Кс = = 0,6 МН/мЗ/2 и 01 = 500 Дж/м2 для /(10=1,6 МН/мЗ/2. Эти значения О равны соответствующему сопротивлению материала росту трещины Я при заданных условиях эксперимента. Их смысл и соответствующие объяснения будут приведены в следующем разделе. [c.356]

Модуль упругости первого рода углеродного материала подсчитывают по формуле, приведенной в работе [3], а прочность — по тарировочным зависимостям. ТоЧ-. ность измерения этих величин указывается в методике контроля, разработанной для конкретных образцов и изделий. [c.251]

Такие сильно ориентированные структуры обладают следующими свойствами 1) резиноподобной высокоэластичностью, при обратимости деформации, достигающей 50—90% процесс восстановления после деформации протекает медленно 2) температурной зависимостью модуля, типичной для обычных эластических материалов, у которых модуль упругости с увеличением температуры уменьшается, а не увеличивается, как это имело бы место в случае обычной энтропийной каучукоподобной высокоэластичности 3) уменьшающейся при растяжении объемной плотностью 4) появлением в материале при растяжении сквозных пор, исчезающих после разгрузки. Количество пор очень велико, что делает такие материалы пригодными для использования в качестве мембран. [c.62]

Преобразователи для контроля анизотропии механических и электрофизических свойств металлов. Одной из важнейших характеристик современных металлов и сплавов, во многом определяющей их механические и физические свойства, является степень совершенства кристаллографической текстуры, под которой понимается преимущественная пространственная ориентация зерен в полюфисталле. Текстура, обусловливая анизотропию свойств, обеспечивает избирательно в различных направлениях повышение пластичности, прочности, модуля упругости, магнитных свойств, стойкости металлических покрытий против коррозии и т. д. Создание в материалах совершенной кристаллографической текстуры является в ряде случаев одним из путей повышения их эксплуатационных характеристик. Для этого исследователям и специалистам-пракгикам необходимы методы и средства для получения сведений о типе и степени совершенства кристаллографической текстуры. Другой не менее важный аспект необходимости измерения анизотропии физических свойств металлов, обусловивший рождение на свет разнообразных конструкций датчржов, вызван необходимостью определения механических остаточных напряжений в деталях машин и механизмов, элементах строительных конструкций и т. д., выполненных из различных марок конструкционных сталей. Для этих целей используется явление магнитоупругого эффекта, под которым в общем случае принято понимать изменение магнитных свойств материала под воздействием механических напряжений. Измерив изменение величины или характера анизотропии магнитных свойств, можно, используя градуировочные кривые зависимости магнитных свойств исследуемого материала от величины механических напряжений, судить об их наличии в металле, а иногда и оценить их величину [50]. [c.134]

Наряду с рассмотренными вязкостью, ее зависимостью от температуры, давления и градиента скорости сдвига, разрушающим напряжением при сдвиге для трения и износа механизмов определенное значение имеют тенлофизические характеристики (теплоемкость, теплопроводность), а также модуль упругости и время релаксации смазочного материала. Большое внимание этим величинам уделяют при теоретическом моделировании процессов смазывания подшипников качения, зубчатых передач, опор турбин в гидродинамической и контактно-гидродинамической теории смазывания. Однако в настоящее время данные по систематическим экспериментальным исследованиям в этой области отсутствуют. [c.271]

Для бандажа и ролика, изготовленных из материалов с одинаковым модулем упругости (сталь), зависимость (12.12) несколько упрощгется [c.383]

Конечно, значительно более общее описание различных молекулярных областей и их ориентации получается с помощью трехмерных элементов. В случае поперечной симметрии молекулярные элементы должны определяться пятью константами упругости (или податливостями), ориентацией в одном или двух направлениях и граничными условиями для напряжения и деформации на границе элемента. Фохт [63] исходил в своих расчетах из предположения отсутствия разрыва деформации на всех границах. Реусс [64] предполагал однородность напрялсе-ния. Используя пространственное усреднение констант упругости с,/,п или податливостей 5,,тп молекулярных областей по Фохту или Реуссу, соответственно получают верхний и нил<ний пределы макроскопического модуля [83]. Для пространственной деформации совокупности таких элементов Уорд [84], а позднее Кауш [85] рассчитали зависимости макроскопических модулей упругости от ориентации областей. Расчетные кривые изменения модулей упругости от коэффициента вытяжки, в частности, характеризуются скоростью начального изменения модуля и его предельным значением. Если при вытяжке происходит только переориентация неизменных в других отношениях молекулярных областей, то свойства полностью ориентированного образца долл<ны соответствовать свойствам этих областей. На рис. 2.16 модуль Юнга, рассчитанный в направлении вытяжки в зависимости от коэффициента вытяжки и анизотропии областей, сравнивается с экспериментальными данными [13, 85]. Результаты Уорда и Кауша можно обобщить следующим образом [c.48]

Качество стали оценивается рядом структурнонечувствительных и структурно-чувствительных механических характеристик, устанавливаемых по результатам испытаний образцов на растяжение. К первой группе свойств относятся модули упругости Е и коэффициент Пуассона а. Величина Е характеризует жесткость (сопротивление упругим деформациям) стали и в первом приближении зависит от температуры плавления Тпл- Легирование и термическая обработка практически не изменяют величину Е. Поэтому эту характеристику можно рассматривать как структурно-нечувствительную. Коэффициент Пуассона р отражает неравнозначность продольных и поперечных деформаций образца при натяжении. При упругих деформациях л = 0,3. Условие постоянства объема стали при пластическом деформировании требует, чтобы л = 0,5. При определенных значениях относительной деформации 8 > 8т (или 80,2, 8о,з). Зависимость ст(е) отклоняется от прямолинейного закона (Гука). Предел текучести ат(ао,2 или ао,5) связан с величиной 8т по закону Гука ат = 8тЕ. Дальнейшее увеличение деформаций способствует увеличению напряжений. [c.88]

Расчет футеровки печи и отдельно стоящей топки на воздействие высокой температуры и внешней нагрузки. При нагревании футеровки печн с внутренней стороны выше 50 °С ее расчет по несущей способности (прочности и устойчивости) можно проводить по тем же формулам, по которым осуществляется расчет ненагретой футеровки, однако с учетом изменения физико-механических характеристик ее кладки (прочности, модуля упругости и т. д.) при нагревании. Изменения этих характеристик в зависимости от температуры устанавливают на основании экспериментальных данных. Расчет футеровки, нагреваемой с внутренней стороны, на раскрытие швов кладки не производят, так как футеровка практически не может работать без раскрытия швов в растянутой зоне из-за возникновения температурного перепада по толщине. [c.246]

Графит из деасфальтнзата по пределу прочности на изгиб и разрыв превосходит графит из исходных остатков и асфальтита, но уступает ему по пределу прочности на сжатие. Коэффициент линейного расширения (КЛР) и модуль упругости у него значительно ниже, чем у графита, полученного на основе коксов из остатков и асфальтитов, т. е. по этим показателям графит, изготовленный иа основе деасфальтнзата, является наилучшим. Значения КЛР графитированных образцов находятся в прямолинейной зависимости от содержания в сырье асфальтенов. Экспериментально показано, что КЛР графитов не зависит от содержания в исходном сырье серы. [c.70]

Если течение не является типичным свойством твердообразных систем, что особенно характерно для конденсационно-кристаллизационных структур, то реологические зависимости строят по отношению к деформации, а не к ее скорости. Типичная кривая зависимости деформации от напряжения для твердых тел показана на рис. VII. 15. Прямолинейный участок кривой ОА отвечает пропорциональности деформации напряжению сдвига в соответствии с законом Гука (VII. 3). До напряжения Ри отвечающего точке А, размер и форма тела восстанавливаются после снятия нагрузки. Важными параметрами такой системы являются модуль упругости (модуль Юнга) и модуль эластической деформации. Считают, что в суспензиях с коагуляционной структурой модуль упругости (модуль быстрой эластической деформации) характеризует твердую фазу дисперсий, а модуль медленной эластической деформации — пространственную сетку с прослойками дисперсионной среды (возможно скольжение частиц относительно друг друга без разрыва связей). Напряжение Р соответствует пределу текучести (правильнее — пределу упругости). С увеличением напряжения проявляется пластичность, а после его снятия — остаточные деформации. При напряжении Рг (точка ) происходит течение твердообразной системы. При дальнейшем увеличении напряжения до величины Рз (точка В), соответствующей пределу прочности, обычно наблюдается нег<оторое упрочнение тела, затем наступает разрушение системы. [c.380]

Если в тонких волокнах есть микродефекты, вызывающие локальные концентрации нащ)яжений, то прочность углеродных волокон уменьшается Дефектность волокон обуславливает линейную зависимость их прочности от длины с увеличением длины значительно снижается прочность и несколько увеличивается модуль упругости. По уровню механических свойств углеродные волокна делятся на три гругшы низкие, средние, высокие (табл. 1.5) [c.71]

Углепластики обладают довольно высокой электропроводностью, что позволяет применять их как антистатические и элеклрообогревающие мате-риальг С увеличением содержания УВ в ПКМ до определенной объемной доли (40 - 70%)) в зависимости от типа полимеров и УВ, текстильной формы УВ наблюдается повышение прочности и модуля упругости. Затем эти показатели начинают ухудшаться вследствие недостаточного количества полимера, необходимого для получения монолитного композита и разрушения хрупких УВ на стадии формирования при высокой степени уплотнения. Максимальное содержание У В в ПКМ ограничивается также плохой смачиваемостью УВ связующим. [c.85]

Исследуем зависимость резонансного значения угла А = шах а поворота абсолютно твердого тела 3 относительно оси х от параметров системы путем изменения модуля Ег варьировалась я ест-кость конструкции при принятых ранее значениях других параметров механической конструкции. На рис. 3.7, а, б, в приведены амплитудно-частотные характеристики нри различных значениях мгновенного модуля упругости Ег. На рис. 3.8 приведена зависимость резонапспых значений Лреэ. max от модуля Е . Максимальные резонансные значения амплитуды вынужденных колебаний количественно оценивают интенсивность диссипативных процессов в системе, которая тем выше, чем пиже пики резонансной максимальной амплитуды. [c.152]

Изменим далее степень иеодно-родности рассматриваемой механической конструкции сведением дополнительной промежуточной кольцевой массы 4 иа защитном кожухе 2 (рис. 3.9). Па рис. 3.10 (сплошная липия) и 3.11 приведены полученные (без промежуточной массы) зависимости основных частот Мп и коэффициентов демпфирования oi от значения мгновенного модуля упругости кожуха Ег. Значение Ег варьируем во всем физически реализуемом диапазоне 2 = 1 10 10 H/м Иаибольший интерес представляют значения мгновенного модуля Ег в интерЕЭле [c.154]

Эта характеристика определяется как потеря прочности при его постоянном или циклическом нагружении растяжением, сжатием, кручением. Указанный показатель определяется величиной обратимой деформации или вязкостью КМУП. При постоянстве контактной поверхности между волокном и связующим и модуля упругости под нагрузкой сохраняемость увеличивается. Эти условия достигаются понижением внутренних напряжений при усадке в процессе отверждения [9-40]. Снижение усадочных напряжений в композитах уменьшает скорость накопления повреждений. В результате уменьшение модуля упругости во времени при постоянной температуре становится незначительным. В зависимости от вида нагружения (статического или /синами-ческого) сохраняемость изменяется. [c.536]

Для прочностных характеристЕк такая зависимость (рис. 2) имеется. Предел прочности лри сжатии и модуль упругости оказываются наименьшими для образцов с высокой проницаемостью. Наоборот, для образцов, имеющих проницаемость ниже, чем 2—3 см /с, довольно значительно вО Зрастают прочностные характеристики и уменьшается кф. Такую зависимость, видимо, следует объяснить тем, что шрисутствие отдельных макродефектов (трещин) резко снижает прочность и модуль упругости и повышает проницаемость. Если же в объеме материала этих дефектов становится достаточно много, то дальнейшее увеличение количества трещин или их соединение между собой приводят, к росту проницаемости, мало отражаясь на прочности, которая стабилизуется на минимальном уровне. [c.138]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология